年產(chǎn)12500噸味精發(fā)酵罐的設(shè)計(jì)

1、第一章 物料衡算1.1 年產(chǎn) 12500 噸味精的發(fā)酵罐設(shè)計(jì)1. L-Glu 化學(xué)名稱為 L 型谷氨酸，分子式為 C5H9O4N ，相對分子質(zhì)量為 147.13MSG 一水谷氨酸鈉，相對分子質(zhì)量為 188.13 2、設(shè)計(jì)所需技術(shù)參數(shù)生產(chǎn)周期V 48 h，每年生產(chǎn)日為300天，年產(chǎn)MS的量：12500噸(含10000噸 98%MSG25OO 噸 81%MSG)第一部分 物料衡算1 .總物料衡算年產(chǎn)12500噸MSG，折算為1OO%MSG (純度98%占75%，純度81%占25% )后得年產(chǎn) 和日產(chǎn)量為：年產(chǎn)量：10000 X 98%+2500 X 81%=11825 噸日產(chǎn)量： 11825/30

2、0=39.42 噸 葡萄糖生成谷氨酸的總反應(yīng)式：2C6H12O6+(H2N)2CO+3O22C5H9O4N+3CO2+5H2O180147.13谷氨酸對糖的理論轉(zhuǎn)化率：147.13/180=81.74%MSG 對谷氨酸的產(chǎn)率： ( 146.13+24+18) /147.13=1.28 淀粉水解為葡萄糖的總反應(yīng)式為：( C6H10O5)n+nH2OnC6H12O6葡萄糖對淀粉的理論轉(zhuǎn)化率為： 180/162=1.11氨基酸的總收率為： ( 98%X50%X 80%X 90%) /81.74%=43.16%以 1t 淀粉為基準(zhǔn)，進(jìn)行物料衡算：1t 純淀粉理論上能產(chǎn)生 100%MSG 的量為：100

3、0X1.11X 81.74%X 1.28=1162.41 kg1t 純淀粉實(shí)際上能生產(chǎn) 100%MSG 的量為：1000X 98%50%80%90% X 1.28=451.59 kg1t工業(yè)淀粉(含86%玉米淀粉)實(shí)際上能生產(chǎn) 1OO%MSG的量為：1000X98%X50%X 80%X90%X86%X1.28=388.37 kg因此，相對于1t純MSG的淀粉消耗量為：1000/(98%X50%X80%X90%X86%X 1.28) =2574.92 kg生產(chǎn) 1t 100%MSG 理論上消耗純淀粉的量為：1000/ (1.28 X 81.74% X 1.11) =861.06 kg生產(chǎn) 1t

4、100%MSG 實(shí)際上消耗純淀粉的量為：1000/(1.28X 98%X 50%X80%X 90%) =2214.43 kg生產(chǎn) 1t 100%MSG 理論上消耗工業(yè)淀粉的量為：861.06/86%=1001.23 kg生產(chǎn) 1t 100%MSG 實(shí)際上消耗工業(yè)淀粉的量為：2214.43/86%=2574.92 kg淀粉利用率:1001.23/2574.92=38.88%各單元操作的總量為：.工業(yè)淀粉日耗量：11825/ (1.28 X 90% X 50% X 80% X 98% X 86% X 300) =101.49t每日淀粉轉(zhuǎn)化為糖的總量：101.49 X 86% X 98%=85.54

5、 t若終糖液濃度為24% （密度1.09），總糖液量的體積為：85.54/ （ 24% X 1.09） =326.99m3.由工藝指標(biāo)產(chǎn)酸率 8.0g/100mL ,則發(fā)酵液量的體積為:85.54 X 50%/0.08=534.63 m3若發(fā)酵液密度為1.05,發(fā)酵液的總量為：85.54/（16.4% X 1.05）=496.75 m31-3%的量，取1g/100mL,剩余谷氨酸.經(jīng)等點(diǎn)點(diǎn)沉淀和離子交換后，一般母液含谷氨酸母液的量為：11825/1.28=9238.28kg(300X 85.54 X 50%-9238.28 ) /0.01=580449 m3匯總?cè)缦拢耗戤a(chǎn)12500噸味精工廠生

6、產(chǎn)工藝物料衡算總表：項(xiàng)目以玉米淀粉為例生產(chǎn) 10000噸 100%MSGt/d原料淀粉t24%!液量t90%勺谷氨酸量t100%MS量 t排出含0.7%Glu的廢液量t2.各單元操作物料衡算：A.雙酶法制糖工段的物料衡算。雙酶法制糖液化過程中加入純堿調(diào)節(jié)pH ,加入氯化鈣穩(wěn)定酶的活性，糖化過程中加入草酸調(diào)節(jié)pH,下面根據(jù)緩沖液體系達(dá)到糖化pH來計(jì)算所需的純堿、草酸、氯化鈣的量：（1） .100g淀粉制得的糖為：終24%糖液的體積為：100g 干淀粉中和至 pH=7.0 時(shí)需 0.1mol/L 的 NaOH 15.7mL。加入糖化酶0.017% （對淀粉漿的 W/W ）,加入液化酶0.043%

7、（對淀粉漿的 W/W ）,加入氯 化鈣0.043% （對淀粉漿的 W/W）,珍珠巖0.15% （對淀粉漿的 W/W ）。制糖工藝物料衡算表:進(jìn)入糖化過程的物料項(xiàng)目物料比例kg日投料量kg工業(yè)淀粉配料水 液化酶 氯化鈣離開糖化過程的物料項(xiàng)目物料比例kg日投料量kg糖化酶 糖化液 珍珠巖 濾渣B.連續(xù)滅菌過程及發(fā)酵工段物料衡算:(1).蒸汽帶入的冷凝水量：(2).長菌過程中水量的增加：糖的消耗用于呼吸的約占 20% (其中50%用于菌體合成)，用于發(fā)酵的約占80%。長菌過程：4C6H12O6+(H2N)2CO2C8H18O4N+9CO2+3H2O3x18 咒25662 咒 20%咒50% =192

8、.465t4X180呼吸代謝：C6H12O6+6O26CO2+6H2O6X18X 25662 X 20% X 50% = 1539.72t180.產(chǎn)酸過程中水量增加：產(chǎn)酸：2C6H12O6+(H2N)2CO+3O22C5H9O4N+3CO2+5H2O5咒18X 25662 X 80% =5132.4.40t2X180.空氣帶走的冷凝水：設(shè)定發(fā)酵過程空氣進(jìn)口的溫度為25C,相對濕度 Y =70%水蒸氣分壓為2399.796Pa ;出口溫度為32C，相對濕度 ¥ =70% 水蒸氣分壓為 3599.694Pa?？諝膺M(jìn)罐的壓力為 1.5atm(表壓)，出罐壓力為0.5atm (表壓)。這是空

9、氣出口與進(jìn)口的濕含量差為：(八22 5 八)0.622 =0.03761t0.5咒1.013"0 - 3599.694 1.1.0110 -2399.796(5) .加入的尿素量(年需量)：長菌過程：一6x25662x20%x50% =213.85t4 咒 180產(chǎn)酸過程：60 X 25662 X 80% = 3421.6t2X180每年的尿素總需求量為：213.85+3421.6=3635.45t(6) .取樣等損失的量：3599.6942399.796發(fā)酵工藝的物料衡算表:物料名稱生產(chǎn)1t100%MS啲物料量kg24%勺糖液 玉米漿 無機(jī)鹽 接種量 配料水 尿素 消泡劑進(jìn)出連續(xù)滅

10、菌和發(fā)酵工序的物料衡算表:進(jìn)出連續(xù)火菌和 發(fā)酵系統(tǒng)離開連續(xù)火菌和 發(fā)酵系統(tǒng)項(xiàng)目與1t工業(yè) 淀粉匹配 的物料kgt/d項(xiàng)目與1t工業(yè) 淀粉匹配 的物料kgt/d24%水解糖液C.提取工段物料衡算加硫酸調(diào)節(jié)pH,加入量約為發(fā)酵液的3.3% (w/v) ,98%的硫酸的相對密度為 1.84。加洗滌用水的量為粗產(chǎn)物的20%(W/W);初提沉淀含90%勺Glu。Glu提取分離過程的物料衡算表:進(jìn)入提取分離系統(tǒng)離開提取分離系統(tǒng)項(xiàng)目與1t工業(yè)淀粉 匹配的物料kgt/d項(xiàng)目與1t工業(yè)淀粉 匹配的物料kgt/d發(fā)酵液 硫酸 洗滌水 回收加水 合計(jì)90%勺Glu母液合計(jì)D.精制過程物料衡算：中和時(shí)加入的純堿的量為

11、粗 Glu的36.6%;脫色用的活性炭的量為粗 Glu的3.1%;中和時(shí)含40%(W/V)MSG溶液的相對密度為1.16 ；廢濕活性炭數(shù)量為25% MS(分離洗滌用水量為MSG勺5%精制過程物料衡算表進(jìn)入提取分離系統(tǒng)離開提取分離系統(tǒng)項(xiàng)目與1t工業(yè)淀粉 匹配的物料kgt/d項(xiàng)目與1t工業(yè)淀粉 匹配的物料kgt/d90%的 Glu 純堿 活性炭 中和加水量 分離洗滌水 合計(jì)100%MSG母液 廢炭 蒸發(fā)水量合計(jì)第二部分能量衡算1、淀粉液化工段的能量衡算工藝過程：淀粉乳加熱到 并維持5min熱處理(滅酶)， 2.5:1調(diào)淀粉乳，蒸汽控制在105C并維持60min進(jìn)行液化，然后升溫到120C, 之后冷

12、卻到60 C。每天連續(xù)液化24h,以水與淀粉0.3MP加熱，常溫以20C計(jì)，液化液冷卻時(shí)出水口的溫度為55C。淀粉的比熱容 G=1.22kJ/(kg . C)。在直接蒸汽保溫時(shí)，蒸汽 的消耗量按直接蒸汽加熱升溫時(shí)的蒸汽消耗量的40%進(jìn)行計(jì)算。對于蒸汽的熱焓i 值，查表得，0.3MP 時(shí)，i=2738KJ/kg . K;0.2MP時(shí)，i=2718KJ/kg . K;0.4MP 時(shí)，i=2743KJ/kg .K。水的比熱容為 4.18KJ/kg .K。 液化過程的計(jì)算：A.計(jì)算蒸汽的消耗量由水與干淀粉的比例2.5 : 1可得，每日生產(chǎn)的淀粉乳質(zhì)量 G為：G=10.15< 104<3.5

13、=3.553 < 105 kg淀粉乳的比熱容C為：C =偵"/倚2 = 2.85KJ/kg . K3.53.5淀粉乳從20C加熱到105C的過程中消耗的蒸汽量 D為：3.553咒1052.85(105-20)2738-105x2.851< 5% =37513kg/d=1563.04kg/h淀粉乳在105C保溫60min進(jìn)行液化，該過程的蒸汽用量 D?為:D2=4O%D1 =40%< 1563.04=625.217kg/h淀粉乳從105C升溫到120C過程中的蒸汽消耗量D3為:Dn，.553105"-85（120-105）（1+5%）= 6656.31kg/

14、d2738-120x2.85=277.35kg/h淀粉乳在120r保溫5min進(jìn)行滅酶，此過程中蒸汽的消耗量 D4為:D4=4O%D3 =40%< 277.35 =110.94kg/hB.計(jì)算冷卻水的用量W料液冷卻過程，料液由12or降到6or，而冷卻水由2or升到55C,則冷卻 水用量為：彳553%10兄.85 期120-60"5%） 2.85（120-60）4.18W1（55-20）2738-60x2.85則，W=29047.351kg/d=1210.306kg/h2.糖化工段工藝過程:60 r 一糖化T 60 r,80 r 一滅酶T30 h10 minW280 r -冷卻

15、40 r進(jìn)水出水20 r 30 r將料液的pH值調(diào)整后維持其溫度60r 30小時(shí)進(jìn)行糖化，然后升溫到80C并 保溫10min滅酶，最后冷卻到40C。通過能量衡算可以計(jì)算出該過程的蒸汽消 耗量和冷卻水的消耗量。為方便計(jì)算，先計(jì)算從20C升溫到60C過程中蒸汽的消耗量Do的值:D。,.5530："85（0-20）（1+5%）= 16567.75kg/d2738-60 咒 2.85=690.323kg/h將料液60r保溫30h進(jìn)行糖化過程所消耗的蒸汽量 D5為:D5 =40%D0 =690.323 X 40%= 276.129kg/h料液從60C升溫到80C過程中蒸汽的消耗量D6為:D6

16、= 3.553T05"85（0-60）（1+5%）= 8471.99kg/d2738-80X2.85=353kg/h料液80 r保溫10min滅酶過程的蒸汽消耗量D?為:D7 =40%D6 =40%x353=141.2kg/h將料液從80C冷卻到40C過程中冷卻水的消耗量 W2為:3.553咒10 x85(80-40)咒2.85>(80 -40)(1 + 5%) = 4.18W (30 - 20)2738-40x2.85則，W=44203.24kg/d=1841.80kg/h3.發(fā)酵工段及連續(xù)滅菌工段的熱量衡算A.以板式換熱器連續(xù)滅菌連續(xù)滅菌的蒸汽壓力為 0.4M Pa,將料液

17、從75 r加熱到120r需消耗蒸汽量D5 :D5, = 3.553x0 咒2.85“I20 - 75)(1-5%)= 18029.514kg/d2743-120x2.85=751.23kg/hB.發(fā)酵罐空罐滅菌的蒸汽用量D6發(fā)酵罐由不銹鋼1Cr18Ni9制造而成，若發(fā)酵罐體積為 200m3，則罐體重量為34.3噸，冷卻排管重6噸，這種不銹鋼的比熱容為 0.5KJ/kg . K,用0.2MPa（表壓）蒸汽滅菌，發(fā)酵罐由20r升溫到127r，這過程的蒸汽用量D6為：D6 =( 34.3+6) 100.5 T27-20)(1+5%) 852.84kg2718-120.5C.充滿發(fā)酵罐空間所需的蒸汽量

18、 D；由 PV=nRT=mRT/可得至U：PVM .0.102018.09105kgR 也T8.314(127-20)D.將料液由80r冷卻到30r耗用冷卻水量W3為3.553X105 咒2.85(80-30)冥(1 +5%)冥 2.85 x(80 - 30) 4.18W3冥(45-20) 2743-30X2.85W3 =27278.76kg/d=1136.62kg/h生產(chǎn)中耗用蒸汽總匯表:生產(chǎn)工序日用蒸汽用量t/d平均蒸汽用量t/d液化糖化連消 發(fā)酵罐空消第三部分發(fā)酵罐設(shè)計(jì)3.1發(fā)酵罐外形尺寸的計(jì)算（1）發(fā)酵罐的選型選用機(jī)械渦輪攪拌通風(fēng)發(fā)酵罐（2）生產(chǎn)能力、數(shù)量和容積的確定 發(fā)酵罐容積的確定

19、：選用70m3罐 生產(chǎn)能力的計(jì)算：谷氨酸的發(fā)酵周期為48h（包括發(fā)酵罐清洗、滅菌、進(jìn)出物料 等輔助操作時(shí)間）。每天需發(fā)酵液體積為 V。每噸純度為100%的味精所需發(fā)酵 液量為：1000V = = 10.6（m3 ）24%90%80%50%1090則，1t100% MSG折算為谷氨酸所需的發(fā)酵液量為：V發(fā)酵二106 =8. 2（m3 ）1.28生產(chǎn)12500t/a味精，每天應(yīng)需發(fā)酵液量為：11825V發(fā)酵=8.28咒=326.37m 3 ）300設(shè)發(fā)酵罐的填充系數(shù)© =80%;則每天需要發(fā)酵罐的總?cè)莘e為 V0 （發(fā)酵周期 為 48h）。V0 =V發(fā)酵 m = . =407.9625（m

20、3 ）0.8發(fā)酵罐個(gè)數(shù)的確定：公稱體積為 130m3的發(fā)酵罐，總體積為150m3 每天需要80m3發(fā)酵罐的個(gè)數(shù)N0：N0=S（個(gè)）150共需要發(fā)酵罐數(shù)目Ni:N124/O7.，9625%48"個(gè)）1500.8咒24取公稱體積130 m3發(fā)酵罐8個(gè)，其中一個(gè)留作備用。實(shí)際產(chǎn)量驗(yàn)算:150 X 0.8 X 3 X 300 = 13043.478(t / a )8.28富裕量空4347325 = 10.3%11825能滿足產(chǎn)量要求(3)主要尺寸的計(jì)算：取高徑比 H : D=2 : 1y = V筒+ 2£寸=250m3；則有:2n 37全=0.785D X2D+D x 2 = 25

21、0 24H=2D ;解方程得:331.57D3 +0.26D3 =250取 5.2mH=2D=10.4m查表得：內(nèi)經(jīng)D=5.2m的橢圓形封頭的相應(yīng)的尺寸為 封頭高：H 封=ha +hb =1200 2 = 2400 mm)3兀D兀X5.2封頭容積：33-=18.396m324圓柱部分容積:筒=0.785X 5.22 X10.4 = 220.755m3驗(yàn)算全容積V全:=V筒+ 7V封=220.755+2X 18.396 = 257.547(m3 )符合設(shè)計(jì)要求，可行。3.2發(fā)酵罐壁厚的計(jì)算1.確定發(fā)酵罐的壁厚S式中式中PDS= +C (cm)2.3k®-PP設(shè)計(jì)壓力，取最高工作壓力的

22、1.05倍，現(xiàn)取P=0.4MPaD發(fā)酵罐內(nèi)經(jīng)，D=520 cm（T : A3鋼的應(yīng)用應(yīng)力，（T : =127MPa©焊接縫隙，© =0.8C壁厚附加量（cm）C1鋼板負(fù)偏差，現(xiàn)取C2為腐蝕余量，現(xiàn)取C3加工減薄量，現(xiàn)取Ci=0.8mmC2=2mmC3=0C =0.8 + 2+0=2.8(mm)=0.28cm)0.4x520*、S =+0.28 =1.172 cm2.3x127x0.8-0.410mn厚 A鋼板制作。選用封頭壁厚計(jì)算：標(biāo)準(zhǔn)橢圓封頭的厚度計(jì)算公式如下:S=+C(cm)2b 少P式中 P=0.4 MPaD=520 cmy為開孔系數(shù)，取2.3(T =127MPaC=

23、0.08+0.2+0.1=0.38 (cm)© =0.80 4 X 520 X 2 3S =520_+ 0.38 = 2.734 (cm2 X 127 X 0.82攪拌器計(jì)算1.選用六彎葉渦輪攪拌器，該攪拌器的各部分尺寸與罐徑 D有一定比例關(guān) 系。攪拌器葉徑：齊1.如葉寬：B =0哲=0.2x1.73 = 0.347(m)弧長:1=0.3750 =0.375X1.73 = 0.649m)底距:D 5 2C = = = 1.733(m )33盤踞：dj =0.75Dj =0.75x1.73 = 1.3(m)葉弦長:L =0.25Dj =0.25 咒 1.73 = 0.4325(m)葉距

24、：丫 = D = 5.2(m)彎葉板厚:S =14 (mm取兩擋攪拌，攪拌轉(zhuǎn)速N可根據(jù)50m罐，攪拌直徑1.05m,轉(zhuǎn)速Ni=110r/min。 以等P0/V為基準(zhǔn)放大求得：N2訓(xùn)加/3VD2丿于.2/3= 110105 =79(r/min)11.73 丿'2.攪拌軸功率的計(jì)算淀粉水解糖液低濃度細(xì)菌醪，可視為牛頓流體。計(jì)算Ren：攪拌器轉(zhuǎn)速,Rem式中D 攪拌器直徑,p 醪液密度, 卩一一醪液粘度, 將數(shù)代入上式：DD=1.73mN 二79 =1.317(r/s) 60N pRem.732 "317；1050 =3.184">1041.3X10視為湍流，則攪拌

25、功率準(zhǔn)數(shù)Np=4.7計(jì)算不通氣時(shí)的攪拌軸功率 R:Po = Np N p =1050 kg/mD卩=1.3 X 10-3N- s/m2p式中N p在湍流攪拌狀態(tài)時(shí)其值為常數(shù) 4.7N攪拌轉(zhuǎn)速，N=79r/mi n=1.3r/sD攪拌器直徑，D=1.73mP 醪液密度，P =1050kg/m3代入上式:F0 =4.7x1.33>d.735 >d050= 56.138>d03W = 56.14kW計(jì)算通風(fēng)時(shí)的軸功率Pg23 <.39P0ND、(kW)式中Pg =2.25咒10.|I Q 丿P 0不通風(fēng)時(shí)攪拌軸功率（kWPo2 =56.142 =3.152>d03DQ風(fēng)

26、量變大，際裝液量為N軸轉(zhuǎn)速，N=79r/mi n攪拌器直徑（cm），D3=1.733X 106=5.18 X 106通風(fēng)量（ml/min ），設(shè)通風(fēng)比VVm=0.110.18,取低限，如通Pg會(huì)小，為安全?，F(xiàn)取0.11 ;對公稱容量150 m3的發(fā)酵罐，每罐實(shí)7液=150x80% = 120m3貝U Q=12(X 0.11 X 106=13.2 X 106 (ml/min )Q008 =(13.2"06 0.08 = 3.71代入上式:Pg =2.25X10X/36 X0.393.152咒10379咒5.18心06 13.71= 71.324（kW ）求電機(jī)功率P電：P電二烏“011

27、23采用三角帶傳動(dòng)n 1=0.92 ；滾動(dòng)軸承n 2=0.99，滑動(dòng)軸承n 3=0.98 ；端面密 封增加功率為1%代入公式數(shù)值得：71 324卩電=X1.01 =80.71（kW ）0.92X0.99X0.983.3冷卻面積的確定經(jīng)驗(yàn)值計(jì)算法：谷氨酸發(fā)酵罐的冷卻面積取 W =1.5m7m3;填充系數(shù)=80%則 每一個(gè)150m發(fā)酵罐的換熱面積A為：A=V 全空=150 咒 80% X 1.5 = 180 m23.4設(shè)備結(jié)構(gòu)的工藝設(shè)計(jì)1. 擋板：本罐因有扶梯和豎式冷卻蛇管，故不設(shè)擋板。2. 空氣分布器：本罐采用單管進(jìn)風(fēng)，風(fēng)管直徑 © 133X 4mm3. 密封方式：本罐采用雙面機(jī)械密封

28、方式，處理軸與罐的動(dòng)靜問題。4. 冷卻管布置：采用豎式蛇管 .最高負(fù)荷下的耗水量WW = QCp (t -t1 )式中Q總一一每1m醪液在發(fā)酵最旺盛時(shí)，1h的發(fā)熱量與醪液總體積的乘 積，對谷氨酸發(fā)酵，每1m3發(fā)酵液、每1h傳給冷卻器的最大熱量約為 6000kJ/(m3 h)。4.18XQ總=4.18 X 6000X120 = 3.0X 106(kJ / h)cttp冷卻水的比熱容，4.18kJ/ (kg K) 冷卻水終溫，1冷卻水初溫，t 2=27Ct i=20C將各值代入上式3.0X106W =4.18"27-20)=10.25X104(kg /h ) = 28.48(kg/s)

29、冷卻水體積流量為2.848 X 10-2m/s根據(jù)流體力學(xué)方程式，冷卻管總截面積，取冷卻水在豎直蛇管中的流速為A總為： _Wv1m/s,則:> d。，認(rèn)為可滿足要求,d平均=95mm。式中 W冷卻水體積流量， W=2.848X 10-2m/sV冷卻水流速，v=1m/s代入上式：_2人總=2.848X10=2.848x10"(m2 )進(jìn)水總管直徑：d 嚴(yán)心=0.19m)總 Y 0.785 V 0.785.冷卻管組數(shù)和管徑：設(shè)冷卻管總表面積為A總，管徑d0，組數(shù)為n，取n=4，求管徑。由上式得：2.844X10' CCS 、=J = 0.090(m ) 4X0.785查金屬

30、材料表選取(I)108X4mm 無縫管，d 內(nèi)=100mm，g=10.26 - kg/m，d 內(nèi)現(xiàn)取豎蛇管圈端部U型彎管曲徑為300mm，則兩直管距離為600mm，兩端彎管總長度為1Io "D =314x600 = 1884mm).冷卻管總長度L計(jì)算：由前知冷卻管總面積2A =180m現(xiàn)取無縫鋼管© 108X4mm,每米長冷卻面積為A。=3.14x0.1x1 = 0.314m2 )h = H 管-500 = 5058 - 500 = 4558(mm)A0 "0.314180 =573.25(m)冷卻管占有體積:QOV =0.785x0.108 X 573.25 =

31、 5.249m ).每組管長L0和管組高度：L0n=57325 =143.313(m)另需連接管4.2m：|_實(shí)=L-4.2 =573.25-4.2 = 569.05m)可排豎式直蛇管的高度設(shè)為靜液面高度，下部可伸入封頭260m m。設(shè)發(fā)酵罐內(nèi)附件占有體積為0.5m3,貝總占有體積為V總7液中V管+ V附件=150X 80% + 5.249 + 0.5 = 125.75(m3 )則筒體部分液深為:g封=空旦怦=5.058(m)0.785X5.22豎式蛇管總高H 管=5.058 + 0.26 = 5.32m)取管間距為1m，又兩端彎管總長10 =3.14x1 =3.14m，兩端彎管總高為0.5m，貝9直管部分高度:則一圈管長:I =2h +1。=24558+3140 = 12256mm).每組管子圈數(shù)n0：l 12.256L實(shí)=12.256x12x4 + （4.2x4） = 605.09>573.25m200mm）?，F(xiàn)取管間距為2.5D外=2.5x0.108 = 0.27(m )，豎蛇管與罐壁的最小距離為0.15m，則可計(jì)算出攪拌器的距離在允許范圍內(nèi)(不小于 W .校核布置后冷卻管的實(shí)際傳熱面