深床脫氮生物硝化動力學(xué)實驗研究

1、深床脫氮生物硝化動力學(xué)實驗研究1范榮桂1，范彬2，欒兆坤21 遼寧工程技術(shù)大學(xué)職業(yè)技術(shù)學(xué)院，阜新（123000）2 中國科學(xué)院生態(tài)環(huán)境研究中心環(huán)境水化學(xué)國家重點實驗室，北京（100085）E-mail：摘 要：本文研究了深床條件下的生物硝化技術(shù)，建立了深床生物硝化反應(yīng)動力學(xué)模型和生物膜傳質(zhì)模型，實驗結(jié)果證實了深床條件下的生物硝化反應(yīng)動力學(xué)級數(shù)為零級，氨氮濃度、硝酸鹽氮濃度與床層深度或HRT具有良好的線性關(guān)系；討論了溶解氧濃度及HRT對生物硝化反應(yīng)，以及氨氮去除率的影響；分析了反沖洗工藝對深床硝化脫氮效果的影響。 關(guān)鍵詞：深床技術(shù)；生物硝化；反應(yīng)動力學(xué)1 概述氮、磷是構(gòu)成水體富營養(yǎng)化的兩大主要元

2、素。隨著城市人口的增加和工農(nóng)業(yè)的快速發(fā)展，水體富營養(yǎng)化問題已引起人類的高度重視。如何更經(jīng)濟(jì)地從廢水中去除這兩大營養(yǎng)成分成為廢水處理領(lǐng)域的重要課題。廢水體中的氮通常以有機(jī)氮和無機(jī)氮兩種形態(tài)存在。有機(jī)氮主要指蛋白氮、氨基酸等，這些有機(jī)氮經(jīng)微生物分解后可轉(zhuǎn)化為無機(jī)氮；無機(jī)氮則是指氨氮、硝酸鹽和亞硝酸鹽氮。常用的除氮方法主要有吹脫法、離子交換法、折點加氯法及生物脫氮法等；生物脫氮法是既經(jīng)濟(jì)有效，又不致引起其它負(fù)面效應(yīng)的除氮方法，也是目前廣泛研究的脫氮法之一。生物除氮包括生物硝化和生物反硝化兩部分。生物硝化作用是指氨態(tài)氮先被氧化成生物硝化過程中的亞硝酸菌和硝酸菌是以NO-2,然后再進(jìn)一步氧化成NO-3的

3、過程。無機(jī)化合物CO2-3,HCO-3及CO2等為碳源,以NH+4及NO-2為電子供體,2為電子受體,使氨氮氧化成硝酸鹽氮及亞硝酸鹽氮，同時有新的細(xì)胞合成，補(bǔ)充新的微生物。目前,對硝化機(jī)理的研究表明,從NO-2轉(zhuǎn)化成NO-3是非?？斓?對硝化反應(yīng)速率的控制步驟是氨態(tài)氮先被亞硝化菌氧化成NO-212 深床脫氮生物硝化反應(yīng)動力學(xué)分析2.1深床生物硝化理論模型的建立實驗采用升流式填料床，含氨氮廢水從塔的底部進(jìn)入，與填料表面的微生物發(fā)生生物化學(xué)反應(yīng)。假設(shè)：（1）廢水以薄層的形式流過填料，在流動過程中不會產(chǎn)生擾流，沒有反混作用，即認(rèn)為流動過程類似于推流式；（2）只考慮氨氮的硝化作用；（3）不考慮因濃度的

4、變化而導(dǎo)致的反應(yīng)速度變化，即整個塔內(nèi)的生物硝化反應(yīng)速度恒定。 1本課題得到國家“863”高技術(shù)研究發(fā)展項目（2003AA601010）的資助。-1-取塔中任意一薄層，對其進(jìn)行物料衡算，有：VCz+(AZ)r=VCZ+Z+(AZ)式中：V體積流量；CzZ斷面處的氨氮濃度； A填料塔橫截面面積； Z薄層厚度；Cz(1)tr生物硝化反應(yīng)速度。令C=Cz+zCz有：VC+(AZ)r=(AZ)邊除以AZ，有(2) 因Cz兩tCzVC+r=AZtV11，為流體流到Z處所需的時間，=AZ即為在Z薄層處的停留時間。將上式改寫成偏微分形式，并略去下標(biāo)，有：CC(3) +r=tC0，得到下列微分方程： t考慮整個

5、系統(tǒng)處于穩(wěn)定狀態(tài)，即進(jìn)入填料塔的基質(zhì)濃度不隨時間變化，且不存在積累現(xiàn)象，則dC=r。 (4) d1）、若生物硝化反應(yīng)為一級反應(yīng)，即r=kC，代入上式并積分，得：C=Cine(k) (5)由此可計算出出塔時的氨氮濃度Cout=Cine(kHTR) (6) HRT為總的水力停留時間。2）、若生物硝化反應(yīng)為零級反應(yīng)，即r=k，代入上式并積分，得：C=k+Cin (7)其出塔時的氨氮濃度為Cout=kHRT+Cin (8)上述模型是建立在宏觀質(zhì)量守衡的基礎(chǔ)上得出的，并且只考慮流體的穩(wěn)態(tài)流動和進(jìn)入系統(tǒng)的基質(zhì)（氨氮濃度）保持恒定。但事實上由于填料在塔內(nèi)分布上的不均勻性，造成流動阻力的不均勻，使得塔內(nèi)的水體

6、流動相當(dāng)復(fù)雜；其次，不僅進(jìn)入塔的氨氮濃度是變化的，沿塔方向各點的氨氮濃度也是變化的。-2-2.2 硝化過程中生物膜的傳質(zhì)過程分析由于生物硝化反應(yīng)是在生物膜上（表面或內(nèi)部）進(jìn)行的，只有當(dāng)各種基質(zhì)（電子供體和電子受體）傳遞到生物膜時，反應(yīng)才能進(jìn)行，也就是說，除了反應(yīng)速度外，傳質(zhì)過程有時也會起著很重要的作用的。其次，生物膜表面及內(nèi)部各種微生物之間的競爭，以及生物膜在整個填料塔內(nèi)分布的不均勻性等等，給生物硝化模型的準(zhǔn)確預(yù)測帶來一些非常在的困難。微生物在附著固相載體上的生物膜的形式生長，基質(zhì)和其它營養(yǎng)物只能通過傳質(zhì)機(jī)理才能達(dá)到生物膜內(nèi)的細(xì)菌，因此，生物膜必須視為非均相系統(tǒng)，需同時考慮其反應(yīng)和傳質(zhì)假設(shè)生物

7、膜為一均勻的、厚度為L的薄層，水相主體氨氮濃度為Cmain，生物膜內(nèi)任一點的氨氮濃度為C，生物膜內(nèi)氨氮的體積轉(zhuǎn)化速率為r，如圖2所示。邊界條件：在XL處，有C0，即氨氮完全氧化；在X0處，有CCmain。在厚度為L的生物膜中取其中一厚度為X的薄層進(jìn)行物料衡算，有：DeAsdCdXx+DeAsdCdXxAsr=xAsx+xC (9) t考慮在穩(wěn)定狀態(tài)時，有C=0， t兩邊同除As、x，且有x0，以dx代替x，可以得到：d2Cd2C1De=r，或=r 22DedxdxGheewala2提出的生物膜硝化動力學(xué)方程為：r=(kCDO10.0833(7.2pH) (10) Ks+CKs,o+DO式中：C

8、生物膜內(nèi)的氨氮濃度；k生物膜的零次反應(yīng)速率；-3-Ks氨氧化半飽和常數(shù)； DO生物膜內(nèi)溶解氧濃度； Ks,o對溶解氧而言的半飽和系數(shù)； 考慮到DOKs,o，pH值接近7.2，故此有：r=kC(11)Ks+Cd2C1kC= (12) 代入上式，DeKs+Cdx2對上式積分即可求出氨氮濃度在生物膜內(nèi)的分布情況?？梢?，沿生物膜厚度方向上的氨氮濃度不僅與生化反應(yīng)有關(guān)，且與反應(yīng)物的傳質(zhì)有關(guān)。3 實驗方法及實驗裝置生物硝化實驗裝置及工藝流程如圖1所示。實驗系統(tǒng)由曝氣硝化塔、中間貯槽及測壓、計量部分組成。進(jìn)水由某廢水處理廠二沉池出水引入，其COD為3080mg/L，氨氮濃度為3070mg/L）。曝氣塔內(nèi)徑為

9、230mm，總高度3.3m；其中填料段高度2.0m，曝氣塔氣水分配段高0.5m，空柱體積0.083m；柱內(nèi)填料采用34mm的聚苯乙烯發(fā)泡顆粒，孔隙度4555%；布?xì)獠捎肈TB-3型鈦板布?xì)庋b置，其孔隙度4045%，布?xì)饪讖狡骄?020m，最大曝氣壓力為8atm；實驗時水力負(fù)荷為47m3/m2d。3沿曝氣塔高度上分設(shè)七個取樣口，并在頂、底端設(shè)有測壓點。NH4+N、NO3N、NO2N采用比色法測定 (DR/4000U Spectrophotometer HACH Co.)；DO使用Sension6便攜式溶解氧測定儀測定（HACH Co）；COD采用重鉻酸鉀法測定；pH使用EC10 pH儀測定（HA

10、CH Co.）；所采用的測定方法符合水和廢水監(jiān)測分析方法（第四版）3。4 實驗結(jié)果與討論4.1 生物硝化過程中的動力學(xué)分析經(jīng)典的Monod方程是用來描述單一限制性基質(zhì)濃度與微生物生長速率間的關(guān)系。方程-4-的形式為：=maxSs Ks+Ss式中：微生物比增長速率，max微生物最大比增長速率，Ks半飽和系數(shù)，Ss基質(zhì)濃度；由此可見，Ks決定了接近max的快慢程度；Ks越小，接近max時的基質(zhì)濃度就越低。對Monod方程的簡化可經(jīng)看出，當(dāng)Ks值遠(yuǎn)大于Ss時，Monod方程變?yōu)橐患壏磻?yīng)形式，即：=maxs；而當(dāng)Ks值遠(yuǎn)小于Ss時，Monod方程變?yōu)榱慵壏磻?yīng)形式，即：=max；此時，微生物的生長速率與

11、基質(zhì)濃度無關(guān)。對硝化反應(yīng)來說，硝化反應(yīng)是在好氧狀態(tài)下由亞硝酸菌與硝酸菌共同完成的，硝化菌和亞硝化菌的生長速率基本遵循Monod方程。利用Monod方程導(dǎo)出的基質(zhì)比去除速率與上式具有同樣的形式，即上述的分析結(jié)果同樣適用于基質(zhì)比去除速率4。按照國際水協(xié)城市污水處理2號模型，硝化微生物的最大比生長率為0.351.00d-1，氨氮半飽和系數(shù)為1.00gN/m3，即1.000mgN/L；資料顯示5,6，20時，氨氮的半飽和系數(shù)為0.065.6mgN/L，通常采用1.0mgN/L，硝酸菌的半飽和系數(shù)比亞硝化菌的稍大，為0.068.4mgN/L之間，典型值為1.3mgN/L。實驗條件下，進(jìn)水氨氮濃度在307

12、0mg/L之間，由此可見，Ks遠(yuǎn)遠(yuǎn)小于Ss，硝化反應(yīng)過程可以認(rèn)為是以零級反應(yīng)方式進(jìn)行的。4.2 出塔氨氮濃度、硝酸鹽氮濃度與水力停留時間的關(guān)系對所得實驗數(shù)據(jù)進(jìn)行分析歸納，其結(jié)果列于表1中。我們發(fā)現(xiàn)，利用深床進(jìn)行生物硝化時，進(jìn)水的氨氮濃度、出水的硝酸鹽氮濃度與水力停留時間具有良好的線性關(guān)聯(lián)，說明利用深床進(jìn)行生物硝化時，其生物硝化反應(yīng)級數(shù)宏觀表現(xiàn)為零級，出水氨氮濃度與水力停留時間具有線性遞減，類似地，出水硝酸鹽氮濃度與其水力停留時間呈線性遞增關(guān)系；如式（8）所示；只有在硝化反應(yīng)動力學(xué)級數(shù)為零級時，才有這樣的結(jié)果出現(xiàn)，因此，我們可以推斷，上升流式生物填料塔進(jìn)行生物硝化時的硝化反應(yīng)動力學(xué)反應(yīng)級數(shù)為零級

13、。這對采用深床技術(shù)進(jìn)行生物硝化處理氨氮具有一定的指導(dǎo)意義。但從微生物學(xué)角度，微生物的生長受多種因素的影響，尤其是進(jìn)水基質(zhì)的影響；一方面基質(zhì)濃度的增加雖不會增加微生物的生長速率，但會導(dǎo)致微生物總量的增加；另一方面，微生物的最大增長速率并不意味著一定有最大的硝化速率，這可以從平均反應(yīng)速率系數(shù)來考慮。（q為最大比基質(zhì)去除率；Y為生長比率，平均反應(yīng)速率系數(shù)ke為：ke=q/Ks，而q=/Y，或產(chǎn)率系數(shù)，即去除單位基質(zhì)所生物的細(xì)胞物質(zhì)的數(shù)量）；Y與一樣，既受基質(zhì)影響，又受微生物影響。實質(zhì)上，Y是基質(zhì)中有效能量的反映，而則反映了微生物利用這種能量而-5-生物硝化反應(yīng)是依靠生物膜的作用，生物硝化反應(yīng)主要是發(fā)

14、生在生物膜內(nèi)或生物膜的表面，而不是液流主體相，氨氮向生物膜表面及其內(nèi)部遷移，反應(yīng)產(chǎn)物由生物膜內(nèi)部向外遷移及擴(kuò)散，對硝化反應(yīng)亦有重要的影響。因為在某一濃度范圍內(nèi)，Monod方程對于基質(zhì)來說變?yōu)榱慵壏磻?yīng)，而傳質(zhì)過程卻是一級的，這就意味著基質(zhì)去除率主要受傳質(zhì)過程所控制。由前面的分析可知，這種傳質(zhì)過程一方面受濃度差（傳質(zhì)推動力）的影響，另一方面，生物膜的結(jié)構(gòu)及主體液相的理化性能都會影響傳質(zhì)過程，從而影響處理的結(jié)果。因為硝化生物膜是附著在濾料表面上的，因此濾料的外比表面積對硝化生物膜的質(zhì)量會產(chǎn)生一定的影響。對于某一確定濾料來說，濾料的比表面積與粒徑成反比。但由于生物膜是一種立體結(jié)構(gòu),因此硝化生物量并不是

15、嚴(yán)格地與表面積成正比,也不是與粒徑成反比,可見所采用的濾料對生物量有很大的影響8，也會影響到生物硝化反應(yīng)速率。表1 擬合硝化動力學(xué)方程及出水氨氮濃度、硝酸鹽氮濃度及亞硝酸鹽氮濃度間的關(guān)系Table 1 Simulating kinetic equations andrelationship between Effluent concentration of ammonia-nitrogenand nitrate-nitrogen as well as nitrite-nitrogen序進(jìn)塔濃度 出塔濃度 反應(yīng)溫度總HRT氣水比 R2擬合方程 1氨氮 硝態(tài)氮 2氨氮 硝態(tài)氮 3氨氮 硝態(tài)氮 4氨

16、氮 硝態(tài)氮 5氨氮 硝態(tài)氮 6氨氮 硝態(tài)氮 7氨氮 硝態(tài)氮 8氨氮 硝態(tài)氮 9氨氮 硝態(tài)氮 10 11氨氮 硝態(tài)氮 氨氮2.5Cout 59.586HRT + 41.5 Cout 48.17HRT + 3.95 Cout 39.278HRT + 33.5 Cout 56.866HRT + 7.53 Cout 44.314HRT + 47.5 Cout 32.703HRT + 8.63 Cout 50.936HRT + 51.5 Cout 43.666HRT + 2 0.8706 0.9189 0.9367 0.8924 0.8715 0.9816 0.8760 0.9293 0.7642 0.

17、9017 0.9315 0.9098 0.8808 0.9567 0.9722 0.9609 0.9620 0.8731 0.9180 0.9091 0.9771Cout 64.667HRT + 57.5 Cout 55.266HRT + 3.43 Cout55.33HRT+52.33 Cout49.79HRT Cout 29.373HRT + 58.37 Cout26.17HRT Cout 35.575HRT + 56.93 Cout 29.708HRT Cout 65.206HRT + 55.44 Cout 40.908HRT Cout 46.223HRT + 52.77 Cout 34.

18、966HRT Cout 38.885HRT + 53.64 -6-硝態(tài)氮 12氨氮 硝態(tài)氮 13氨氮 硝態(tài)氮 14氨氮 硝態(tài)氮 15氨氮 硝態(tài)氮 16氨氮 硝態(tài)氮Cout 29.158HRT + 0.93 Cout 69.236HRT + 47.94 Cout 52.449HRT + 0.6 Cout 36.521HRT + 28.82 Cout 18.564HRT + 11.59 Cout 52.767HRT + 32.99 Cout 33.811HRT + 8.63 Cout 34.51HRT + 31.32 Cout 21.776HRT + 7.6 Cout 39.432HRT + 40

19、.44 Cout 20.647HRT + 6.83 0.8303 0.9739 0.9291 0.9752 0.7869 0.9873 0.9860 0.9425 0.9186 0.9702 0.79544.3 水力停留時間對硝化作用的影響水力停留時間（HRT）是生物硝化反應(yīng)中極其重要的參數(shù)，其值有兩種表述，一種是以空塔體積作為計算基準(zhǔn)，一種是以真實體積作為計算基準(zhǔn)，本文采用后一種表述。HRTV空/Q，或V實/Q； V空、V實分別表示空塔體積和真實體積（即空塔體積與填料所占體積之差）Q為體積流量。水力停留時間的確定需要滿足兩方面的要求，一方面要滿足微生物生長的需要；同時還需要保證生物硝化反應(yīng)的

20、需要。首先，污水在填料塔必須有足夠的停留時間，以使微生物與填料間有足夠的接觸時間，保證微生物的繁殖與增長，特別是像生長比較緩慢的硝化菌及亞硝化菌；一旦HRT小于微生物生長所需的最小時間時，微生物將會懸浮生長，并隨出水流出，降低出水質(zhì)量，惡化硝化效果；其次，生物硝化及亞硝化反應(yīng)需要一定的時間，基質(zhì)向生物膜表面?zhèn)髻|(zhì)過程，以及生物硝化產(chǎn)物向生物膜外的傳質(zhì)都需要一定的時間，因此，其停留時間亦不能太短。只有當(dāng)基質(zhì)濃度足夠高時，生物膜處于完全滲透狀態(tài)，傳質(zhì)限制才會消失。當(dāng)然，水力時間過長，會降低處理效率，增加處理的費(fèi)用。合適的HRT應(yīng)該既能滿足生物硝化的需要，又能最大限度地提高處理能力，降低處理成本。也應(yīng)

21、該看到，生物硝化作用的反應(yīng)速率在很大程度上取決于反應(yīng)時的溫度和基質(zhì)本身的可生化性等因素，一般而言，反應(yīng)時間延長，對生物反應(yīng)有利，因而對基質(zhì)的去除率也就越高。對于曝氣生物硝化填料塔，水力停留時間的延長對填料的物理吸附、截留作用的影響不大。從硝化反應(yīng)的機(jī)理及反應(yīng)動力學(xué)分析來看，HRT對出水水質(zhì)影響很大，不同氨氮濃度的廢水，需要不同的水力停留時間；這就要針對所需處理廢水的氨氮濃度，確定最佳的HRT。-7-圖4反映了硝化塔內(nèi)氨氮濃度、硝酸鹽氮濃度及亞硝酸鹽氮濃度隨濾床深度或HRT的變化情況。圖4中的上圖表明在合適的HRT下，含氨氮廢水經(jīng)過曝氣塔后，硝化反應(yīng)正好結(jié)束，所有氨氮幾乎都轉(zhuǎn)變?yōu)橄跛猁}氮，出水氨

22、氮濃度很低，即出水時整個硝化反應(yīng)結(jié)束；圖4的中圖則表明因水力時間過長，硝化反應(yīng)只在曝氣塔的下部即已完成，氨氮的去除主要在塔的底部，而硝化塔上部的硝化反應(yīng)很弱，氨氮的去除率很低，但曝氣塔總的氨氮去除率較高；而圖4的下圖則說明了在水力停留時間不足時，曝氣塔內(nèi)氨氮、硝酸鹽氮及亞硝酸鹽氮間的濃度關(guān)系，很明顯，由于水力停留時間比生物硝化反應(yīng)所需的時間短，硝化反應(yīng)尚未結(jié)束時，廢水已從曝氣塔內(nèi)流出，其出水氨氮濃度當(dāng)然較高。4.4 HRT對氨氮去除率的影響圖5表明了HRT及濾床深度對氨氮去除率的影響。隨HRT的提高，曝氣塔內(nèi)氨氮去除率相應(yīng)提高，但與此同時，處理能力也相應(yīng)下降。實驗中還發(fā)現(xiàn)，進(jìn)水濃度相同時，HR

23、T越大，出水濃度越小，氨氮去除率越高；在相同的HRT時，進(jìn)水濃度提高，出水濃度也會相應(yīng)增加，其去除率有所下降。這與硝化反應(yīng)動力學(xué)是一致的。4.5 生物硝化過程中DO的影響生物硝化過程不僅是氨氮氧化需要氧，硝化菌及亞硝化菌的生物也需要氧的存在，氨氮生物硝化反應(yīng)總反應(yīng)式可表示成：）L/gm濃度（氨氮硝酸鹽氮及亞硝酸鹽氮濃度（mg/l）HRT(h)）L/gm度（ 濃氨氮硝酸鹽氮及亞硝酸鹽氮濃度（mg/L）HRT(h)）L/gm（度濃氮 氨硝酸鹽氮及亞硝酸鹽氮濃度（mg/L）HRT(h)圖4 曝氣塔內(nèi)氨氮、硝酸鹽氮及亞硝酸鹽氮的濃度隨濾床深度及HRT的變化Figure 4 The relationsh

24、ip of concentration change of ammonia-nitrogen and nitrate-nitrogen as well as nitrite-nitroge and height of filtration media or HRTin aerated pillar-8-NH42O2 NO32HH2O由上述反應(yīng)式可以求出，氧的總消耗為4.57gO2/gN；其中3.43gO2用于氨氮轉(zhuǎn)變?yōu)閬喯跛岬?.14gO2用于亞硝酸氮轉(zhuǎn)化為硝酸氮，除此之外還有微生物細(xì)胞生物所需的氧。但據(jù)Werzernak和Gannon(1967)的測定，實際上氨氧化過程中所需的氧為為亞硝酸

25、氮，另有1.11gO2用于亞硝酸氮的繼續(xù)氧化。實驗證實，只有當(dāng)硝化塔內(nèi)的溶解氧濃度超過2.0mg/L時，且均勻分布，生物硝化反應(yīng)才能順利進(jìn)行。 9 度（mg/L）氨氮濃氨氮去除率（%）濾塔高度（m）圖5 HRT與濾床深度與氨氮去除率間的關(guān)系 Figure 5 The relationship of HRT or height of the filter media and the removal efficiency of ammonia-nitrogen4.6 反沖洗工藝對生物硝化反應(yīng)的影響生物硝化過程中，由于生物膜的產(chǎn)率較高，會不斷在濾料的表面產(chǎn)生生物膜積累，以及水體中原先存有的懸浮物，在

26、經(jīng)過一段時間運(yùn)行后，水流通道逐漸減小，嚴(yán)重時會使整個通道堵死，造成堵塔現(xiàn)象的發(fā)生，因此，采用深床工藝時一定要及時進(jìn)行反沖洗，一方面可以改善水流通道，另一方面還會使濾料表面陳舊的生物膜被剝離下來，露出新的生物膜表面，利于生物硝化反應(yīng)的順利進(jìn)行。5 結(jié)論1利用深床技術(shù)可有效地進(jìn)行生物硝化作用，進(jìn)而實現(xiàn)脫氮的目的；2深床生物硝化時其宏觀反應(yīng)動力學(xué)級數(shù)表現(xiàn)為零級，進(jìn)出硝化塔的氨氮濃度、硝酸鹽氮濃度與HRT具有線性關(guān)系；3HRT、DO及濾床深度對氨氮去除率有重要影響；4深床生物硝化時必須適時進(jìn)行反沖洗。-9-參考文獻(xiàn)1 章非娟.生物脫氮技術(shù).北京:中國環(huán)境科學(xué)出版社,1992.32Shabbir H.G

27、heewala, Rupa K.Pole, Ajit P.Annachhatre. Nitrification modeling in biofilm under inhibitory condition. Water Rearch, 2004,38:3179-31883國家環(huán)境保護(hù)總局水和廢水監(jiān)測分析方法編委會編. 水和廢水監(jiān)測分析方法(第四版) . 北京:中國環(huán)境科學(xué)出版社,2002.124 顧夏聲. 廢水生物處理數(shù)學(xué)模式.北京:清華大學(xué)出版社,19935 Rittmann B.E. and Snoeyink V.L. Achieving biologically stable drink

28、 water. Journal of American Water Works Association, 1984,76(10):106-1146 Sharma B. and Ahlert R.C. Nitrification and nitrogen. Water Research, 1977,11:897-9258 田文華,文湘華等. 濾料粒徑對曝氣生物濾池硝化性能的影響J. 中國給水排水.2003,19(5):48-509 Metcalf & Eddy,Inc. Wastewater engineering treatment and reuse(fourth edition) . 北京:清華大學(xué)出版社. 2003,1.Experimental study on kinetics of bio-nitrification in the processes of removal nitrogen with the deep bed techniqueFan Ronggui1，F(xiàn)an Bin2，Luan Zhaokun21.Voca