反應(yīng)工程題庫(kù)(答案自己做的,僅供參考)

1、、是非題：(正確的打“2”，錯(cuò)誤的打“X ”)1 對(duì)化學(xué)反應(yīng)來(lái)說(shuō)，溫度越高，反應(yīng)速率越大，因此高溫操作，可使反應(yīng)器體積最小。(X )2多個(gè)PFR串聯(lián)或多個(gè)CSTR串聯(lián)，其流型仍為活塞流或全混流。(X )3對(duì)于零級(jí)反應(yīng)，由于反應(yīng)速率與反應(yīng)物濃度無(wú)關(guān)，因此催化劑內(nèi)擴(kuò)散阻力對(duì)宏觀反應(yīng)速率無(wú)影響。j( X )4在進(jìn)行均相反應(yīng)動(dòng)力學(xué)實(shí)驗(yàn)時(shí)，既可以在間歇反應(yīng)器中進(jìn)行，也可以在連續(xù)流動(dòng)反應(yīng)器中進(jìn)行，但由于反應(yīng)器操作方式不同，因此所得的反應(yīng)動(dòng)力學(xué)方程形式也是不同的間歇釜式反應(yīng)器改成連續(xù)操作后，由于省去了輔助時(shí)間，因此一定能提高產(chǎn)量。X )5 .(6在絕熱式固定床反應(yīng)器中進(jìn)行一級(jí)不可逆反應(yīng)，由于西勒(無(wú)關(guān)，因此

2、內(nèi)擴(kuò)散有效因子在床內(nèi)為常數(shù)。Thiele)模數(shù)與反應(yīng)物濃度(X )7.由于全混釜的停留時(shí)間分布比任意非理想流動(dòng)反應(yīng)器的都寬,2 2因此(t)CSTR ( t)NFR。8.(9在任意轉(zhuǎn)化率下，一級(jí)不可逆連串反應(yīng)在全混流反應(yīng)器中進(jìn)行的收率總是低于在間歇釜中 進(jìn)行的收率。V在一絕熱反應(yīng)器中，僅當(dāng)進(jìn)行一級(jí)反應(yīng)時(shí)，其反應(yīng)溫度和轉(zhuǎn)化率的關(guān)系才呈線T性:10在相同的溫度下，一級(jí)連串不可逆反應(yīng)A7Pf Q，在間歇反應(yīng)器中進(jìn)行時(shí) P的收率總是高于在全混流中進(jìn)行的 P的收率。(11. 在全混流釜式反應(yīng)器中進(jìn)行液相反應(yīng)，由于返混程度最大，故反應(yīng)速率一定最小12因?yàn)閱我环磻?yīng)就是基元反應(yīng)，因此反應(yīng)級(jí)數(shù)與化學(xué)計(jì)量系數(shù)相同

3、。rk13. 一自催化反應(yīng)A kP,若(-RA)=kCACP，由于反應(yīng)級(jí)數(shù)大于零，則在達(dá)到相同的轉(zhuǎn)化率時(shí)，所需的 Vpfr總是小于VcSTR。14在間歇反應(yīng)器(BR)中和活塞流反應(yīng)器(PFR)中等溫進(jìn)行同一反應(yīng)，若同時(shí)，貝y tBR =T PFR 。15.無(wú)論是一級(jí)反應(yīng)還是二級(jí)反應(yīng)，流體的混合態(tài)對(duì)反應(yīng)結(jié)果無(wú)影響。()相(X )(X )CA0、XAfXCAS < CAG,因此必定使反應(yīng)的選擇性下 (X ) 而設(shè)計(jì)流化床反應(yīng)器時(shí)，則不必考慮 (V16對(duì)氣固催化反應(yīng)，由于外擴(kuò)散阻力的存在，使得 降。17.設(shè)計(jì)固定床反應(yīng)器時(shí)需考慮內(nèi)擴(kuò)散對(duì)反應(yīng)的影響, 內(nèi)擴(kuò)散的影響。18. 多段絕熱式固定床反應(yīng)器

4、的最優(yōu)化結(jié)果是各段催化劑用量相等。(X19. 可逆反應(yīng)在管式反應(yīng)器中進(jìn)行時(shí)，反應(yīng)溫度應(yīng)沿著最佳溫度線操作，使反應(yīng)器體積最小。(20. 可逆反應(yīng)在固定床反應(yīng)器中進(jìn)行時(shí)，反應(yīng)溫度應(yīng)沿著最佳溫度線操作，使催化劑用量最少。V(一定要選擇的話，我選21. 在流化床中，氣泡是貯存反應(yīng)物料和進(jìn)行化學(xué)反應(yīng)的主要場(chǎng)所。 錯(cuò)的)22.對(duì)氣液反應(yīng)，由于化學(xué)反應(yīng)使液膜阻力減小，故一般為氣膜控制過(guò)程。(V )(X )23. 填料塔具有較大的相界面積，適用于快速反應(yīng)，而鼓泡塔儲(chǔ)液量大，適用于慢速反應(yīng)24. 氣液反應(yīng)，當(dāng)氣膜阻力最大成為控制步驟時(shí)，反應(yīng)發(fā)生在相界面和氣膜內(nèi)。25. 一氣液反應(yīng)，2 100,50 ,則該反應(yīng)為

5、瞬間不可逆反應(yīng)。26 氣液反應(yīng)，在一定操作條件下，膜內(nèi)轉(zhuǎn)化系數(shù)2 100,100 ,則該反應(yīng)為擬2t值愈大，返混程度愈大。因?yàn)橐患?jí)快反應(yīng)。27.方差2表示了流體在反應(yīng)器中停留時(shí)間分布的散度,2 2(t)CSTR>( t )NFR（2）甲（t2）乙，因此甲反應(yīng)器的返混程度一定大于乙反應(yīng)器的返混程度。28.由于全混釜的返混程度比任意非理想反應(yīng)器的返混程度都大。因此(X29單一反應(yīng) AP,在100 C下等溫反應(yīng)，已知在 Ca = 1mol/L時(shí)，（Ra） = 2mol/L.s則當(dāng) Ca= 2mol/L 時(shí)，(一Ra) = 4mol/L.s 。（30.對(duì)于混合的非極限情況，即宏觀混合和微觀混合并

6、存時(shí)，即不能按微觀流體處理，也不 能按宏觀流體處理。（N=5。31已知一閉式反應(yīng)器的0.1，該反應(yīng)器若用多釜串聯(lián)模型來(lái)描述，則模型參數(shù)32.具有相同停留時(shí)間分布的兩個(gè)反應(yīng)器，進(jìn)行同一化學(xué)反應(yīng)，若操作條件相同,總是相同的。33. 達(dá)到單個(gè)分子尺度的微觀混合總是比達(dá)到流體微團(tuán)尺度的宏觀混合效果好。34. 丿所謂單一反應(yīng)，就是基元反應(yīng)。35.冪級(jí)數(shù)動(dòng)力學(xué)方程式中的反應(yīng)級(jí)數(shù)是根據(jù)化學(xué)計(jì)量方程中計(jì)量系數(shù)確定的。 已知停留時(shí)間分布方差值 2 = 10000mi n2可知其流型接近全混流。(V )反應(yīng)結(jié)構(gòu)(X )(X )(X)(X37.可逆放熱反應(yīng)的最優(yōu)溫度是指轉(zhuǎn)化率一定時(shí)，對(duì)應(yīng)于最大反應(yīng)速度的溫度。(X)

7、38.在平推流反應(yīng)器內(nèi)等溫進(jìn)行一級(jí)不可逆液相反應(yīng)，反應(yīng)器出中轉(zhuǎn)化率可達(dá)40%,若使轉(zhuǎn)化率提高到80%，在同樣操作條件下，則反應(yīng)器體積應(yīng)增加一倍。(X)39.多級(jí)全混釜串聯(lián)，串聯(lián)釜數(shù)增多，返混程度增大，釜數(shù)接近無(wú)窮多，返混程度接近全混流。(X )(X)36.(X)40.41.氣固催化反應(yīng)的本征速率方程是指排除了吸附和脫附阻力后的速率方程。 設(shè)計(jì)固定床反應(yīng)器應(yīng)采用排除了內(nèi)、外擴(kuò)散阻力后的反應(yīng)速率方程式。X（一定要選擇的話，我選錯(cuò)的）二、選擇題：（正確答案可能不止一個(gè)）1. 在間歇反應(yīng)器中等溫進(jìn)行一級(jí)不可逆反應(yīng)A7R,當(dāng)轉(zhuǎn)化率達(dá)90%時(shí)，所需反應(yīng)時(shí)間為2h,若反應(yīng)改在管式反應(yīng)器中進(jìn)行，空時(shí)為2h,其

8、它條件同間歇反應(yīng)器，則轉(zhuǎn)化率為（ B ）A . 60%B. 90 %C. 45%D. 75%2. 四只相同體積的全混釜串聯(lián)操作，其無(wú)因次停留時(shí)間分布的方差值A(chǔ). 1.0B. 0.25C. 0.50D. 0A P Q3. 對(duì)一平行一連串反應(yīng)，P為目的產(chǎn)物，若活化能次序?yàn)椋篍2<E1<E3,AR為了目的產(chǎn)物的收率最大，則最佳操作溫度序列為（B ）。A .先高后低B.先低后高C.高溫操作D .低溫操作4. 對(duì)氣固催化反應(yīng) A 7 R,當(dāng)外擴(kuò)散阻力已消除時(shí)，若為一級(jí)不可逆反應(yīng)，擴(kuò)散有效因子B增加，則內(nèi)擴(kuò)散有效因子Cag增加，則內(nèi)（A .增大B.不變C.降低）。若為二級(jí)不可逆反應(yīng)，C （A

9、.增大B.不變C .降低）。Cag5.已知一閉式反應(yīng)器的0.1，該反應(yīng)器若用多釜串聯(lián)模型來(lái)描述，則模型參數(shù) uLrB )。A.4.5B. 5.6由示蹤法測(cè)得一反應(yīng)器的停留時(shí)間分布密度函數(shù) 流型為（B ）A .平推流B .全混流 C .軸向分散C. 3.5 D . 4.06.E（t）= e t/10min-1,可判別該反應(yīng)器的D .多級(jí)混合7.在氣固催化反應(yīng)動(dòng)力學(xué)研究中，為了消除內(nèi)擴(kuò)散阻力，一般采用（A .增大器內(nèi)流速B .改變反應(yīng)器流型C.改變反應(yīng)器結(jié)構(gòu)&下圖中陰影面積表示為（C ）A.B.F(t)E(t)C.D.9. 對(duì)于氣固催化反應(yīng)，催化劑粒徑 升高，B.降低）可使催化劑的n增大。

10、10. 對(duì)于熱效應(yīng)不大， 方便。A.單段絕熱床11. 一級(jí)不可逆反應(yīng)（A.增大 B.減小反應(yīng)溫度的允許變化范圍又比較寬的情況，用B.多段絕熱床C.換熱式固定床A7 R,當(dāng)反應(yīng)溫度一定，反應(yīng)物A的初始濃度D ）方法。D 減小催化劑粒徑反應(yīng)溫度B （A.A反應(yīng)器最為D.自熱式固定床Ca0為2mol/L ,轉(zhuǎn)化率達(dá)80%時(shí)，所需的反應(yīng)時(shí)間為 2h。如果Cao提高到10mol/L，其它條件不變，則所需反應(yīng)時(shí)間 應(yīng)為 B 。A. 10h B. 2h C. 0.4hD. 0.2h12在一個(gè)1m3的間歇反應(yīng)器中進(jìn)行某液相反應(yīng)，當(dāng)轉(zhuǎn)化率達(dá)到95%時(shí)所需的反應(yīng)時(shí)間為4h,若改用一個(gè)5m3的間歇反應(yīng)器中進(jìn)行，其它

11、條件不變，則所需時(shí)間為B 。A. 20h B. 4h C.0.8hD. 0.4h（物料的攪拌 死區(qū)、溝流和短13.返混是連續(xù)流動(dòng)過(guò)程中的一個(gè)重要工程因素，其產(chǎn)生原因是分子擴(kuò)散和渦流擴(kuò)散停留時(shí)間分布流速分布不均勻、路 物料的濃度分布）14.在氣固催化反應(yīng)動(dòng)力學(xué)研究中可由rAFa0(XA2xA0）式處理實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)得到反應(yīng)C.無(wú)梯度反應(yīng)器D 脈沖反應(yīng)器對(duì)A為一級(jí)，對(duì)B為零級(jí).已知三種情況下反應(yīng)速度的實(shí)驗(yàn)反應(yīng)器應(yīng)是（C ）A 積分反應(yīng)器B.微分反應(yīng)器15.氣體A與液體B的反應(yīng)為不可逆反應(yīng),速率常數(shù)k,液側(cè)傳質(zhì)系數(shù)kL,組分A在液相中的擴(kuò)散系數(shù)Dal的J "Dal值分別為:AL2,( b) 80

12、, (c) 0.1,則a,b,c三種情況下的液相利辱關(guān)系為:A. a>b>c B.b>a>c C.c>a>b D.c>b>a16 .在氨氣和稀硫酸進(jìn)行氣液反應(yīng)，若H2SO4濃度大于臨界濃度，則該過(guò)程的宏觀反應(yīng)速率的阻力主要集中在AA .氣膜內(nèi) B .相界面 C .相界面和氣膜內(nèi)D .液膜內(nèi)17 .氣固催化反應(yīng) A P,催化劑顆粒外表面濃度 Cas和Cps與流體主體濃度 Cag和Cpg存在差異。當(dāng)過(guò)程為反應(yīng)控制時(shí)，則 Cas應(yīng)Cag (大于 小于 等于)，Cps應(yīng)Cpg (大于 小于 等于)；當(dāng)過(guò)程為傳質(zhì)控制時(shí)，則 Cas (趨近于CAG趨近于0某

13、一值)18.對(duì)零級(jí)和一級(jí)不可逆反應(yīng)，宏觀流體的反應(yīng)速率微觀流體的反應(yīng)速率(大于 小于 等于)，對(duì)大于一級(jí)的不可逆反應(yīng)，宏觀流體的反應(yīng)速率 流體的反應(yīng)速率(大于 應(yīng)速率微觀 小于 等于)，對(duì)小于一級(jí)的不可逆反應(yīng)，宏觀流體的反 微觀流體的反應(yīng)速率(大于I小于I等于)。19. 已知反應(yīng) 1 : A 7 P -rA1 = Ca0.5反應(yīng) 2: A 7 R -rA2 = Ca2當(dāng)反應(yīng)物濃度由1mol/L降至A .相等的B. -rA1為-rA2的2倍20. 間歇釜反應(yīng)器中進(jìn)行如下反應(yīng)：0.25mol/L時(shí)，兩個(gè)反應(yīng)的速率將是(D)C. -rA2 為-rA1 的 4 倍D . -rAi 大于-rA2A P

14、(1) rA1 = k1CAa1rA2=k2CAa2Cp/Cs增大，表明(C )D .活化能EI>E2在CA0和反應(yīng)時(shí)間保持不變下，降低反應(yīng)溫度、釜液中C.活化能E1<E2A . al>a2 B. al<a225 .等溫液相反應(yīng)：A 7R rR = k1CA R為目的產(chǎn)物21 .等溫恒容下進(jìn)行各步均為一級(jí)不可逆串聯(lián)反應(yīng)A k1 P k2 S若保持相同的轉(zhuǎn)化率XA，調(diào)節(jié)反應(yīng)溫度使k2/klB .減小 C.不變22. 一個(gè)全混流反應(yīng)器，其有效容積 量為Q0l,今改用兩只有效容積均為 度相同，轉(zhuǎn)化率要求不變，則進(jìn)料量A .增大A .大于QoiB.小于 O.5Qoi降低，則P的

15、最大得率將(A )D.先增后減 v1=1m3，進(jìn)行一級(jí)不可逆反應(yīng)，達(dá)60%轉(zhuǎn)化率，進(jìn)料0.5m3的全混流反應(yīng)器串聯(lián)操作進(jìn)行同上反應(yīng)，反應(yīng)溫 Q02 將(A )C.等于 Q0l D .等于 0.5Q0l23 .有兩個(gè)有效容積不等的全混流反應(yīng)器串聯(lián)操作，反應(yīng)為二級(jí)不可逆反應(yīng) 在先，小釜在后，出口轉(zhuǎn)化率為 況下，進(jìn)料流速、進(jìn)料濃度和反應(yīng)溫度均相同，比較A . XA1 >XA2XA1，小釜在先、大釜在后，則出口轉(zhuǎn)化率為 Xa1和XA2的相對(duì)大小為C . XA1 =XA2D .不確定24.等溫零級(jí)不可逆液相反應(yīng)，采用下列三種方案進(jìn)行：(1) 一個(gè)1m3的平推流反應(yīng)器，轉(zhuǎn)化率XA1(2) 兩個(gè)0.5

16、m3的平推流反應(yīng)器并聯(lián)，進(jìn)料流量平均分配，轉(zhuǎn)化率(3) 兩個(gè)0.5m3的全混流反應(yīng)器串聯(lián)，轉(zhuǎn)化率 XA3 上述三種情況進(jìn)料總流速，進(jìn)料濃度和反應(yīng)溫度相同A . XA1 >XA2 >XA3B . XA1 =XA2 >XA3A 7 P,若大釜XA2，兩種情(B )B . XA1 <XA2XA1、 XA2,C. XA1=XA2=Xa3XA2和XA3比較為(C )D o XA1>XA3>XA22R 7 D rD=k2CR2；現(xiàn)有如下四種方案可供選擇(3)全混流反應(yīng)器低轉(zhuǎn)化率從提高R的選擇性著眼，適宜選擇(A . (1) B . (2) C . (3)26 .已知一反

17、應(yīng)器用軸向分散模型描述，A .很大B.很小(1)平推流反應(yīng)器高轉(zhuǎn)化率(2)平推流反應(yīng)器低轉(zhuǎn)化率(4)兩個(gè)等容積全混流反應(yīng)器串聯(lián)，高轉(zhuǎn)化率。)D .其C.中等(4)Pe>100,可判別該反應(yīng)器返混程度D.無(wú)返混其吸附熱一般在27 .氣體分子與固體表面間發(fā)生物理吸附時(shí)，B.大于 400KJ / molC . 825KJ / mol D . 4KJ / mol 以下28 .氣固催化反應(yīng)本征速率是指排除(C )阻力后的反應(yīng)速率。A外擴(kuò)散 B .內(nèi)擴(kuò)散 C.內(nèi)、外擴(kuò)散 D.吸附和脫附29 .所謂固定床積分反應(yīng)器是指反應(yīng)物一次通過(guò)后，轉(zhuǎn)化率大于(B )的情況。A . 10% B . 25%C . 4

18、0%D . 50%30 .列管式固定床反應(yīng)器填充的催化劑為了消除壁效應(yīng)其粒徑應(yīng)小于反應(yīng)管徑的A. 100 B . 8 C . 3A. 40200KJ / molD. 50(B)倍。31.反應(yīng)器中等溫進(jìn)行著AP和A 2 R兩個(gè)反應(yīng)，當(dāng)降低的濃度后,發(fā)現(xiàn)反應(yīng)生成P的量顯著降低，A .反應(yīng)(1)的反應(yīng)級(jí)數(shù)大于反應(yīng)C .反應(yīng)(1)的活化能小于反應(yīng) 32.純二甲醚氣相分解反應(yīng) 100 %時(shí)，反應(yīng)物系的體積為A .與原體積相同C.為原體積的2倍R的生成量略降低，表明(A(2) B .反應(yīng)(1)的反應(yīng)級(jí)數(shù)小于反應(yīng)(2) D.反應(yīng)(1)的反應(yīng)速率常數(shù)大于反應(yīng)CH3OCH37C+3H2+CO 在恒溫恒壓下進(jìn)行，

19、當(dāng)分解率達(dá) (D )B.為原體積的D .為原體積的1/33倍33.兩個(gè)有效容積不等的全混流反應(yīng)器串聯(lián)操作,k進(jìn)行二級(jí)不可逆反應(yīng) AP，出口轉(zhuǎn)化率要求一定，可采取兩種串聯(lián)順序：(1)大釜在先，小釜在后，進(jìn)料流量為兩種情況下，進(jìn)料濃度、反應(yīng)溫度相同，A . Qo1>Qo2B . Qo1=Qo234.全混流反應(yīng)器進(jìn)行放熱反應(yīng)時(shí)，(C )A.移熱速率 >放熱速率C .移熱速率隨溫度變化率D .移熱速率隨溫度變化率35 .幕數(shù)型反應(yīng)速率方程式中以A .反應(yīng)級(jí)數(shù)Qoi;則進(jìn)料流量C.無(wú)確定關(guān)系 要使反應(yīng)器操作在穩(wěn)定的定常態(tài),Q02。(2)小釜在先，大釜在后，進(jìn)料流量為Qoi，和Qo2的比較為(

20、D )D. Qoi<Qo2則必須滿足以下條件B .移熱速率 < 放熱速率>放熱速率隨溫度的變化率<放熱速率隨溫度的變化率(B )表示各組分濃度變化對(duì)反應(yīng)速率影響。C .反應(yīng)速率常數(shù)D .反應(yīng)活化能B .反應(yīng)計(jì)量系數(shù)36 .平推流反應(yīng)器內(nèi)進(jìn)行等溫零級(jí)不可逆反應(yīng)，則自進(jìn)口起沿反應(yīng)器長(zhǎng)度方向，其 反應(yīng)速率(C )A .逐漸增大B .逐漸減小C .保持不變37.個(gè)全混流反應(yīng)器，其有效容積V1=1m3,進(jìn)行一級(jí)不可逆反應(yīng)，用二個(gè)有效容積各為 0.5m3的全混流反應(yīng)器串聯(lián)操作進(jìn)行同上反應(yīng)， 溫度與上相同，出口轉(zhuǎn)化率為XA2，則XA1與XA2的相對(duì)比較為(A . XA1 >XA

21、2B . XA1 =XA2D .存在最大值出口轉(zhuǎn)化率為XA1，現(xiàn)進(jìn)料容積流速Vo和反應(yīng)C )C. XAl<XA2D .視進(jìn)料濃度CA0而定38.液相等溫反應(yīng):AR完全混合反應(yīng)器,rp=klP為目的產(chǎn)物rR=k2CArs=k3CA2可有四種反應(yīng)器可供選擇：(1)平推流反應(yīng)器，(2)全混流反應(yīng)器，(3)分批式三臺(tái)全混流反應(yīng)器串聯(lián)。從有利于目的產(chǎn)物P的選擇性出發(fā)，宜選用()A . (1) B .39 .由示蹤法測(cè)得一反應(yīng)器的停留時(shí)間分布密度函數(shù) 器的流型為(B )A .平推流 B .全混流40 .固體催化劑之所以能起催化作用，A .物理吸附B .化學(xué)反應(yīng)C. (3) D.41.在氣固催化反應(yīng)動(dòng)

22、力學(xué)研究中可由E(t)二去e t/ lOmin ”，可判別該反應(yīng)C .軸向分散是由于它能與反應(yīng)組分的氣體分子主要發(fā)生D .質(zhì)量傳遞度的實(shí)驗(yàn)反應(yīng)器應(yīng)是(C )A 積分反應(yīng)器 B.微分反應(yīng)器42.氣固催化反應(yīng) A+B 7R+S , A、B、應(yīng)，已知其反應(yīng)速率方程C.化學(xué)吸附D .多級(jí)混合V AO Fa0 (Xa2 Xa。)上正式處理實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)得到反應(yīng)速WD .脈沖反應(yīng)器R、S均吸附于同一類活性點(diǎn)上，雙活性之間發(fā)生反MPaPbPr Ps / k)C.無(wú)梯度反應(yīng)器r =''''A'B 'Y，則其控制步驟為()(1 KaPa PbPb KrPr KsPs)B

23、 . A t+B (jf I - R c+S TD . StS+ TA . A+ (T r A (TC. RR+ T43 .間歇釜中進(jìn)行各步均為一級(jí)不可逆串聯(lián)反應(yīng) 了提高P的選擇性(C )A .應(yīng)使 A的轉(zhuǎn)化率接近100 %B .應(yīng)保持高的轉(zhuǎn)化率D .轉(zhuǎn)化率高低無(wú)妨經(jīng)一段時(shí)間反應(yīng)后，乙炔生成量不再增加，但(B )反應(yīng)。C .自催化D .不可逆A-> P，現(xiàn)有反應(yīng)器體積下，出口轉(zhuǎn)化率(D )，操作條件均保持相同。A k1 P k2 S，等溫下進(jìn)行，為C .應(yīng)保持較低的轉(zhuǎn)化率44 乙烷在催化劑上脫氫生成乙炔， 乙烷仍大量存在，表明這是一個(gè)A .慢速B 可逆45. 在一平推流反應(yīng)器中進(jìn)行等溫一

24、級(jí)不可逆反應(yīng) 為45%，若將反應(yīng)器體積增加一倍，則出口轉(zhuǎn)化率將為A . 90% B. >90%C. 45%D. <90%, >45%46. 等溫一級(jí)不可逆液相反應(yīng)，采用下列三種方案進(jìn)行：(1) 一個(gè)分批式完全混合反應(yīng)器，容積V1(僅考慮反應(yīng)時(shí)間所需),(2) 一個(gè)平推流反應(yīng)器，容積 V2 ,(3) 二個(gè)等體積全混流反應(yīng)器串聯(lián)，總?cè)莘e為V3。上述三種情況反應(yīng)溫度、物料處理量及轉(zhuǎn)化率相同，則容積比較為A . V1<V2<V347. 在全混流反應(yīng)器中進(jìn)行反應(yīng)：(B )B. V1=V2<VjC. V2<V1<V3D. V2<V1=V3rR=kiCA

25、 R為目的產(chǎn)物rs= k2CArT= k3CAf TA .盡可能高已知它的活化能 E1=25 , E2=35 , E3=15(E單位省略)。為有利于目C )D .先低后高的產(chǎn)物R的生成，應(yīng)選擇反應(yīng)溫度 (B .盡可能低 C.中等48.等溫液相反應(yīng)A+B 7 P2A 7 R有下列四種方案可供選擇：(1)分批式完全混合反應(yīng)器，rp=k iCaCb P為目的產(chǎn)物 rR=k2CA2入,器O49.B連續(xù)滴加；(3)半分批式完全混合反應(yīng)器， 從提高P的收率著眼適宜選用(CA . (1) B . (2) C . (3) D .固定床內(nèi)等溫進(jìn)行一級(jí)不可逆放熱反應(yīng)，A和B 一批加入；(2)半分批式完全混合反應(yīng)器

26、，A 一批加B 一批加入，A連續(xù)滴加；(4)全混流反應(yīng)口處催化劑有效系數(shù)n值相對(duì)大小應(yīng)是(A.耳進(jìn) n出B.耳進(jìn)=n出C. n進(jìn)V n50.對(duì)于氣膜擴(kuò)散控制的氣液反應(yīng)，其宏觀反應(yīng)速率就等于A .氣膜擴(kuò)散速率B .三、填空題1. 某不可逆反應(yīng)，反應(yīng)活化能為 溫度是400C時(shí)的反應(yīng)速率快_)(4)床內(nèi)催化劑有內(nèi)擴(kuò)散阻力,)出 D .難以判別()此時(shí)床層進(jìn)口和出液膜擴(kuò)散速率C .液相主體反應(yīng)速率D .取決于B和C9.63 X 104J/moI，問(wèn)反應(yīng)溫度是 550C時(shí)的反應(yīng)速率比反應(yīng)23.1 倍。2. 一不可逆反應(yīng)，當(dāng)反應(yīng)溫度從150C升高到200C時(shí)，反應(yīng)速率增加一倍，則該反應(yīng)的活化能為 23.0

27、6kJ/molo3. 一不可逆反應(yīng)，當(dāng)反應(yīng)溫度從25C升高到35C時(shí)，反應(yīng)速率增加一倍，則該反應(yīng)的活化 能為 52894 J/ molI k2 In k1解：一一8.314EE（丄R（丄29852894J / molAk14.一液相復(fù)合反應(yīng)Ak2k1 3k2,問(wèn)當(dāng)最終轉(zhuǎn)化率為In 2In 2P ,均為基元反應(yīng)。Q80%時(shí)，目的產(chǎn)物在單一連續(xù)釜中等溫反應(yīng)， 已知該溫度下,P的瞬時(shí)選擇性為:0.75，總選擇性為：5. 對(duì)一閉式反應(yīng)器，已測(cè)知模型參數(shù)N為 5.566. 等溫下進(jìn)行一級(jí)不可逆反應(yīng)，為達(dá)到 XA的轉(zhuǎn)化率，采用單個(gè) CSTR的體積與PFR的體積 之比為 進(jìn)行兩級(jí)不可逆反應(yīng)，兩者體積之比為

28、1/(1-XA)7. 液相反應(yīng)：h產(chǎn)R (主A+B聲(副)0.75列為Pe（Peclet 準(zhǔn)數(shù)）為234110,若該反應(yīng)器用多級(jí)串聯(lián)模型來(lái)描述，則從有利于產(chǎn)品分布的觀點(diǎn)，將下列接觸方式按優(yōu)劣順序排右k1 = k2 , Ca0 = Cb01/(1+cAA0.4)寫(xiě)出計(jì)算瞬的公式：8.從反應(yīng)器停留時(shí)間分布測(cè)定中，求得無(wú)因次方差0.98，反應(yīng)器可視為全混,又若求得無(wú)因次方差20.02,則反應(yīng)器可視為活塞流9. 在CSTR中，物料平均停留時(shí)間為 1h,停留時(shí)間大于0.0045%o10. 在流化床中進(jìn)行固相加工反應(yīng)，固體顆粒在反應(yīng)器中流動(dòng)狀態(tài)可看成平均停留時(shí)間為1min，停留時(shí)間小于1min的固體顆粒占

29、流出的全部顆粒的 11在PFR中，停留時(shí)間大于平均停留時(shí)間的流體粒子占全部粒子的CSTR中，停留時(shí)間大于平均停留時(shí)間的流體粒子占全部粒子的36.7910h的物料粒子占全部物料粒子的CSTR，固體顆粒63.21%。100%，在%o12某氣相反應(yīng) A + 3B 7 R,則膨脹因子 A為-313. 采用無(wú)梯度反應(yīng)器進(jìn)行氣固催化反應(yīng)本征動(dòng)力學(xué)測(cè)定時(shí)，足夠高的轉(zhuǎn)速，可使散_消除；足夠小的粒子，可使內(nèi)擴(kuò)散 消除。14. 反應(yīng)物A的水溶液在等溫 PFR中進(jìn)行兩級(jí)反應(yīng)，出口轉(zhuǎn)化率為0.5，若反應(yīng)體積增加到 4 倍，則出口轉(zhuǎn)化率為 0.8 O15. 反應(yīng)物A的水溶液在等溫 CSTR中進(jìn)行兩級(jí)反應(yīng)，出口轉(zhuǎn)化率為0

30、.5，若反應(yīng)體積增加到4倍，則出口轉(zhuǎn)化率為0.7 O16. 在PFR中進(jìn)行等溫二級(jí)反應(yīng)，出口轉(zhuǎn)化率為 0.8，若采用與PFR體積相同的CSTR進(jìn) 行該反應(yīng)，進(jìn)料流量Q0保持不變，為達(dá)到相同的轉(zhuǎn)化率 0.8,可采用的辦法是使 CA0增大_5 倍。17. 在多釜串聯(lián)中，可逆放熱反應(yīng)的最佳溫度序列為隨反應(yīng)釜數(shù)增加而隨轉(zhuǎn)化率增加而降低。18等溫下進(jìn)行一級(jí)不可逆反應(yīng)，為達(dá)到同樣的轉(zhuǎn)化率 的體積之比為_(kāi) 兩者的體積之比為內(nèi)擴(kuò)散降低外擴(kuò)/同第6題）_ 丄（同第6題）XA,采用單個(gè) CSTR的體積與 PFR ，相同的進(jìn)行該反應(yīng)，進(jìn)行二級(jí)不可逆反應(yīng)，19.在一全混流反應(yīng)器中進(jìn)行一級(jí)不可逆連串反應(yīng)A k1P k2

31、Q , P為目的產(chǎn)物,已知k11.0h 1 ,k20.1h 1 ,原料中不含P和Q。問(wèn)最佳空時(shí)為3.16h的最大收率為0.760.577最大收率下所對(duì)應(yīng)的A的轉(zhuǎn)化率為20.在一活塞流反應(yīng)器中進(jìn)行一級(jí)不可逆連串反應(yīng)A k1Pk2Q , P為目的產(chǎn)物,已知k11.0h 1 ,k20.1h 1 ,原料中不含P和Q。問(wèn)最佳空時(shí)為2.56h的最大收率為0.774最大收率下所對(duì)應(yīng)的 A的轉(zhuǎn)化率為0.77421 一復(fù)合反應(yīng)A 2B2B Pkik2rQ若rRk1C ACBk2C B C P則目的產(chǎn)物P的瞬時(shí)選擇性SP為k1C AC B k 2C BC Pok1 CAC B22 在氣固催化反應(yīng)中，丹克勒(Dam

32、koler)準(zhǔn)數(shù)Da的物理意義為擴(kuò)散速率之比, n級(jí)不可逆反應(yīng)的 Da化學(xué)反應(yīng)速率與外P164o23. 某不可逆氣固催化反應(yīng)，本征反應(yīng)活化能為105J/ mol,當(dāng)過(guò)程為內(nèi)擴(kuò)散控制時(shí)，表觀活化能為50000J/mol。24. 均相CSTR反應(yīng)器中，放熱 S形曲線與移熱直線一般有3個(gè)交點(diǎn)，高溫區(qū)交點(diǎn)的特征是見(jiàn) 0506A 卷問(wèn)答題 1,中溫區(qū)交點(diǎn)的特征是，低溫區(qū)交點(diǎn)的特征是。25. 在XAT圖上畫(huà)出三段絕熱式固定床操作示意圖：一、二段段間采用原料氣冷激，二、 三段段間采用間接冷卻。A26.某液相復(fù)合反應(yīng)2A(畫(huà)出平衡曲線、最佳溫度曲線、各段操作線、段間冷激或冷卻線)。k C0”.5k C 1.5

33、 C 0.5k2C A C Bki2BB k2r p,若rQ為使目的產(chǎn)物p的選擇性高，應(yīng)選擇:若采用間歇反應(yīng)釜，其 加為 B 次性加入，A連續(xù)滴若采用管式反應(yīng)器，其進(jìn)料方式為B從反應(yīng)器進(jìn)口處加入，A沿管長(zhǎng)多處力口 入2A B27.液相復(fù)合反應(yīng)A 2Bk1 Pk2 Qrp,若rQkcAcB.5k2CA5CB應(yīng)選擇:為使目的產(chǎn)物P的選擇性高，(1) 若采用間歇反應(yīng)釜，其加料方式為(2) 若采用管式反應(yīng)器，其進(jìn)料方式為(3) 若Ei>E2,則反應(yīng)溫度應(yīng)采用 _A 一次性加入， B連續(xù)滴加A從反應(yīng)器進(jìn)口處加入， B沿管長(zhǎng)多處加入 高溫28 氣固催化反應(yīng) A B2，若反應(yīng)機(jī)理為:B2A則本征反應(yīng)速

34、率方程為：r2BR(此步為速率控制步驟)ksP aJKb Pb(1 JKbPbKrPr) 一氣固催化反應(yīng) A BR，若本征反應(yīng)速率方程為:RsKaKb PaPbr (1 KaPa KrP r)(1KbPb)則該反應(yīng)可能的反應(yīng)機(jī)理為 o29.化學(xué)反應(yīng)速率可分為溫度效應(yīng)和濃度效應(yīng)，對(duì)簡(jiǎn)單反應(yīng)而言，溫度對(duì)反應(yīng)速率的影響程度取決于_反應(yīng)的計(jì)量系數(shù);對(duì)復(fù)合反應(yīng)而言，選擇性對(duì)溫度的敏感程度取決于反應(yīng)的活化能30.在間歇攪拌釜中，進(jìn)行一可逆放熱反應(yīng)時(shí)，其最佳反應(yīng)溫度的序列 是o31.在管式反應(yīng)器中，進(jìn)行一可逆放熱反應(yīng)時(shí)，其最佳反應(yīng)溫度的序列是 溫o先高溫后低32.在BR中等溫進(jìn)行一級(jí)不可逆反應(yīng)，當(dāng)轉(zhuǎn)化率達(dá)9

35、5%時(shí)，反應(yīng)時(shí)間為2h;若反應(yīng)在PFR或CSTR中等溫進(jìn)行，溫度同 BR，空時(shí)均為2h,則轉(zhuǎn)化率分別為：PFR:95% CSTR:74.97%33.三個(gè)平推流反應(yīng)器串聯(lián)，進(jìn)行一液相均相反應(yīng)，其流程如下圖所示。XA0=0XA3FaiFa2XA1>Fa0FA3若反應(yīng)速率(-RA)=kC A2，則V2的計(jì)算式為:若XA1 -XA0 = XA2-XA1= XA3-XA2，則三個(gè)反應(yīng)器體積大小之間的關(guān)系為:V1<V2V V334.兩臺(tái)平推流和一臺(tái)全混流反應(yīng)器串聯(lián)，進(jìn)行一液相均相反應(yīng)，其流程如下圖所示。FaiFa0FA3Fa2若反應(yīng)速率(-RA)=kC A2，則V2的計(jì)算式為:A35.已知復(fù)合

36、反應(yīng)AkikiP (主反應(yīng))，rp kjCACB.3 Q (副反應(yīng))，G kjCcB"從有利于提高P的選擇性出發(fā)，將下列操作方式按優(yōu)劣順序排列:AkBPFR(a)AJ t t t t(b)PFRPFRA *Boo(如下圖所示)(a)CSTRCSTR(d)-36.下列四種組合反應(yīng)器中，單個(gè)反應(yīng)器體積均相等，處理量也相同。(b)CSTRCSTR(c)(1) 試比較返混程度大小次序?yàn)椋?b)>(c)=(d)>(a)(2) 當(dāng)進(jìn)行二級(jí)反應(yīng)時(shí)，各組合反應(yīng)器最終轉(zhuǎn)化率高低次序?yàn)?(d)(a) >(c)>(d)>(b)37.對(duì)一閉式反應(yīng)器進(jìn)行停留時(shí)間分布實(shí)驗(yàn)測(cè)定，在

37、圖所示。由于該圖放置已久，縱坐標(biāo)模糊不清。試根據(jù)(1)(2)(3)(4)E(t) =-1/200(t-20)F(t) =-t2/400+0.1tV =2 m3多級(jí)串聯(lián)模型參數(shù) N=2Q = 300L/min下，得到E(t)t關(guān)系如下E(t)函數(shù)性質(zhì)確定并計(jì)算：38.下列幾種組合反應(yīng)器，經(jīng)脈沖示蹤測(cè)其停留時(shí)間分布，若用多釜串聯(lián)模型描述，試寫(xiě)出 N值或N值范圍。1(b)(c)2(d)2<N< m39.活塞流反應(yīng)器,，返混程度全混流反應(yīng)器,Pe=0 ，返混程度大非理想流動(dòng)反應(yīng)器,2介于012值越大，停留時(shí)間分布越寬 ：返混程度越大O40. CSTR定常態(tài)熱穩(wěn)定性的必要條件為:越大p904

38、1.在固定床反應(yīng)器中，進(jìn)行二級(jí)不可逆氣固催化反應(yīng)，試比下列情況下催化劑有效系數(shù)n 值的大小(a處靠近反應(yīng)器的進(jìn)口，b處靠近反應(yīng)器的出口) 。(1)等溫操作，dP不變：n b> n a(2 )吸熱反應(yīng)，絕熱操作：n b> n a在固定床反應(yīng)器中， 進(jìn)行二級(jí)不可逆氣固催化反應(yīng)，試比下列情況下催化劑有效系數(shù)n值的(a、c處靠近反應(yīng)器的進(jìn)口， b處靠近反應(yīng)器的出口) 。等溫操作，dP不變：吸熱反應(yīng)，絕熱操作：大小(1)(2)(3)n C> n b> n a、? a? b* * * :cl:uIFa5、nn a7的大小次序?yàn)椋簄C> n b> n a 7mm，則n a

39、3、)odP由3mm 改為5mm、a3> n a5> n a7 (均為a點(diǎn)位置，且假定溫度相等42.在一臺(tái)PFR中進(jìn)行一平行反應(yīng)A k1A k2,P為目的產(chǎn)物，Ei<E2，兩反應(yīng)均為一級(jí)吸反應(yīng)器中各點(diǎn)的瞬時(shí)選擇性的大小。熱反應(yīng)。試比較在下列操作條件下，a ? b c?(1) 等溫操作：Sa=Sb=Sc(2) 絕熱操作：Sa<Sb<Sc43 要使固定床反應(yīng)器所用催化劑量最少，對(duì)簡(jiǎn)單不可逆反應(yīng)，應(yīng)盡可能在高溫溫度下操作；對(duì)可逆放熱反應(yīng)，應(yīng)盡可能在最佳溫度溫度下操作;對(duì)可逆吸熱反應(yīng)，應(yīng)盡可能在高溫溫度下操作。44.一級(jí)不可逆氣固催化反應(yīng)AP ,在不同條件下操作，粒內(nèi)外反

40、應(yīng)物 A濃度變化情況如下圖所示:IKF t Ka) 試判別圖中四種情況的宏觀動(dòng)力學(xué)類別 本征動(dòng)力學(xué)控制 內(nèi)擴(kuò)散控制 內(nèi)外擴(kuò)散和本征動(dòng)力學(xué)同時(shí)控制 外擴(kuò)散控制值的大小次序?yàn)?b) 四種情況下的內(nèi)擴(kuò)散有效因子45.可逆放熱反應(yīng)AP,在四段絕熱式固定床中進(jìn)行，床層溫度與轉(zhuǎn)化率的關(guān)系 如圖所示。試比較各段床層的(1)進(jìn)出口溫差大小T1 T2 T3T4(2) 催化劑用量多少(3) 若整個(gè)床層以T4等溫操作，則催化劑總裝 填量比原來(lái)_ (增多減少)(假定各段絕 熱溫升相同)WI<W2<W3<W446.右圖為可逆放熱反應(yīng)的 TXA圖。圖中ABC為平衡曲線, 以下問(wèn)題：(1)(2)(3)(4

41、)A、 B兩點(diǎn)反應(yīng)速率誰(shuí)大：相同B、E、F三點(diǎn)速率大小次序： F>E>BD、G、H三點(diǎn)速率大小次序：H>G>D圖上哪一點(diǎn)反應(yīng)速率最大：F47.畫(huà)出活塞流反應(yīng)器、全混流反應(yīng)器、活塞流和 全混流反應(yīng)器串聯(lián)、全混流和活塞流反應(yīng)器串聯(lián)的 停留時(shí)間分布函數(shù)與分布密度函數(shù)。DEF為最佳溫度曲線。試回答48.乙烷進(jìn)行熱裂解，其活化能為314025J/mol。試問(wèn)650C是的分解速率是 500 C是的分解速率的套用 3的公式，懶得算了倍。49. A和B按下式反應(yīng)，其速率式為：2A7 RrR=k1CA2, A+B S rs=k2CACB R的瞬間收率為 1/(1+k2*cB/2k1*cA

42、) 。若 R為目的產(chǎn)物，則配料時(shí) A和B的濃度應(yīng)一 A多B少；若E1>E2，則反應(yīng)溫度應(yīng)選擇高溫。50. 在Q= 100 l/min下對(duì)三只反應(yīng)器分別進(jìn)行示蹤實(shí)驗(yàn)，測(cè)得數(shù)據(jù)如下：反應(yīng)器 反應(yīng)體積(AI) 1000B2000C300050100150A>B>C(1) 三只反應(yīng)器返混程度大小順序?yàn)?2) 若在上述反應(yīng)器中均等溫進(jìn)行一級(jí)不可逆反應(yīng)，k=12min -1，則各只反應(yīng)器的轉(zhuǎn)化率分別為 XA=X B=XC =(要試差，比較麻煩，估計(jì)不會(huì)考)51. 已知一閉式反應(yīng)器的 H 0.05，該反應(yīng)器若用多級(jí)全混釜模型來(lái)描述，則模型參數(shù)ULrN =10.53。p13352. 在進(jìn)行示

43、蹤實(shí)驗(yàn)時(shí)，示蹤劑的選擇應(yīng)滿足以下條件:53.停留時(shí)間分布實(shí)驗(yàn)測(cè)定的準(zhǔn)確性可用以下a.歸一性檢測(cè)；b.示蹤劑質(zhì)量守恒方法來(lái)檢驗(yàn)。54. 在工業(yè)反應(yīng)裝置中反應(yīng)流體往往偏離兩種理想的流動(dòng)模式，也就是說(shuō)在反應(yīng)器出口的反應(yīng)物料中存在明顯的 找不到原話，我想填“返混”55. 氣固催化平行反應(yīng)，若主、付反應(yīng)均為一級(jí)不可逆反應(yīng)，且粒子等溫，則內(nèi)擴(kuò)散不影響其選擇性，在粒內(nèi)任意位置，反應(yīng)速率之比均為k1;k2056. 對(duì)于熱效應(yīng)不大，反應(yīng)溫度的允許變化范圍又比較寬的情況，用單段絕熱 反應(yīng)器最為方便。針對(duì)2NO2 -O2 N2O5反應(yīng),NO2、O2消耗速率與N2O5生成速率的57.2關(guān)系為：比例為2: 0.5: 1

44、58. 以lnk1/T作圖一直線，有時(shí)在高溫區(qū)發(fā)生轉(zhuǎn)折或彎曲，其原因可能是: P22上面有段話可能合適59. 反應(yīng)速率常數(shù) k與溫度的關(guān)系為lgk10.2，則反應(yīng)活化能為:8 314*10人4O60. 某反應(yīng)在500K時(shí)的反應(yīng)速率常數(shù) k是400K時(shí)的1000倍，貝U 600K時(shí)的反應(yīng)速率常數(shù) 是400K時(shí)的 2154 倍。正常擴(kuò)散和努森擴(kuò)61. 氣體分子在固體催化劑微孔中擴(kuò)散的主要形式有，當(dāng)p167De DAB ,當(dāng)時(shí)，De Dko62. 當(dāng)分子擴(kuò)散的平均自由程遠(yuǎn)大于催化劑微孔直徑時(shí)，分子在微孔中的擴(kuò)散為擴(kuò)散，其擴(kuò)散系數(shù)與壓力的關(guān)系為無(wú)關(guān),與溫度的關(guān)系為號(hào)TO63. 下列反應(yīng)分別在 CSTR

45、中進(jìn)行，在動(dòng)力學(xué)方程、進(jìn)料量、最終轉(zhuǎn)化率等均確定的情況下, 試選擇合適的操作溫度：努森正比于根a. A? B , Ha 0 （最優(yōu)溫度、最高允許溫度、較低溫度）上面的箭頭顯示不出來(lái)，估計(jì)是可逆放熱反應(yīng)，選擇最優(yōu)溫度b. A B RS, Ha0 （最優(yōu)溫度、最高允許溫度、較低溫度）最高允許溫度64.已知在某一體積為 200L的反應(yīng)器進(jìn)行停留時(shí)間分布測(cè)定，在流量為10L/min，條件下測(cè)得停留時(shí)間分布函數(shù)的方差t2 = 100mi n2,若用多級(jí)混合模型描述，則模型參數(shù)N =二65.某一氣固催化復(fù)合反應(yīng)為平行反應(yīng)，其本征速率分別為：A 3 S（副）rs二QCarp = kv1CA2（大孔徑、小孔徑

46、）小孔徑的催化劑。 均相反應(yīng) A + B 7 P+ S, Cb0 = 2Ca0，已知 A的轉(zhuǎn)化率為 70% , B的轉(zhuǎn)化率=為提高反應(yīng)選擇性應(yīng)選擇（大顆粒、細(xì)顆粒）細(xì)顆粒：66.85% O67. 固定床內(nèi)進(jìn)行一級(jí)不可逆氣固催化放熱反應(yīng)，時(shí)床層進(jìn)口和出口的 n值相對(duì)大小應(yīng)是 68. 某兩段間接換熱式氣固相催化反應(yīng)器進(jìn)行可逆放熱反應(yīng), 最佳分配原則，操作線見(jiàn)下圖。絕熱操作,床內(nèi)催化劑有內(nèi)擴(kuò)散阻力，此各段進(jìn)出口轉(zhuǎn)化率與溫度符合（填>,<或=）M點(diǎn)反應(yīng)速率>B點(diǎn)反應(yīng)速率C點(diǎn)反應(yīng)速率M點(diǎn)反應(yīng)速率N點(diǎn)反應(yīng)速率 _C點(diǎn)反應(yīng)速率 _P點(diǎn)反應(yīng)速率>d點(diǎn)反應(yīng)速率69.某氣固催化反應(yīng) A +

47、 B7R +S,已知A , B , R, S 均吸附于同一類活性中心點(diǎn)，表面反應(yīng)為控制步驟1）試按L - H機(jī)理推導(dǎo)該反應(yīng)的機(jī)理方程2）若反應(yīng)過(guò)程中B過(guò)量，A, B吸附很弱，A的轉(zhuǎn)化率很低時(shí)，此時(shí)表現(xiàn)為幾級(jí)反應(yīng)。 則內(nèi)擴(kuò)散不影響70. 氣固催化平行反應(yīng)，若主、付反應(yīng)均為一級(jí)不可逆反應(yīng)，且粒子等溫，其選擇性，在粒內(nèi)任意位置，反應(yīng)速率之比均為k1： k2 o71. 對(duì)于熱效應(yīng)不大，反應(yīng)溫度的允許變化范圍又比較寬的情況，用 應(yīng)器最為方便。72. 固定床內(nèi)等溫進(jìn)行一級(jí)不可逆放熱反應(yīng)，床內(nèi)催化劑有內(nèi)擴(kuò)散阻力，此時(shí)床層進(jìn)口和出單段絕熱口處催化劑有效系數(shù) n值相對(duì)大小應(yīng)是_73.要得到最大的目的產(chǎn)物B，對(duì)反

48、應(yīng)：試選取最佳的操作方 溫先高溫后低。減小催化劑粒徑或增大反應(yīng)物濃74. 減少催化劑顆粒內(nèi)擴(kuò)散影響的主要措施有度。75. 對(duì)動(dòng)力學(xué)控制、液膜擴(kuò)散阻力控制及氣膜阻力控制的氣液反應(yīng)，如何選擇吸收設(shè)備?76. 應(yīng)用雙膜理論，對(duì)下列情況分別繪出氣相及液相中反應(yīng)物濃度分布示意圖。(1)苯與氯氣反應(yīng)， JM1,1(2) 純氨氣與硫酸水溶液反應(yīng)，硫酸濃度等于臨界濃度。77.氣液反應(yīng) A(g) 1b(I) P(I)，當(dāng)Pag =你想說(shuō)啥78.在半徑為R的球形催化劑上，等溫進(jìn)行氣相反應(yīng)A B。試以反應(yīng)物A的濃度CA為縱座標(biāo)，徑向距離r為橫座標(biāo)，針對(duì)下列三種情況分別繪出反應(yīng)物A的濃度分布示意圖。(1) 化學(xué)動(dòng)力學(xué)

49、控制(2) 外擴(kuò)散控制內(nèi)、外擴(kuò)散的影響均不能忽略圖中要示出Cag，Cas及Cac的相對(duì)位置，它們分別為氣相主體、催化劑外表面、催化劑顆 粒中心處A的濃度，CAe是A的平衡濃度。解：以反應(yīng)物A的濃度為縱座標(biāo)CAcCAe(1)«¥動(dòng)力學(xué)控制夕M散控制C3)內(nèi)外擴(kuò)散均不能忽略四、問(wèn)答題：a、b兩處的n值大1. 在固定床反應(yīng)器中，分別進(jìn)行一級(jí)和二級(jí)不可逆氣固催化反應(yīng)，試比 小(a處靠近反應(yīng)器的進(jìn)口，b處靠近反應(yīng)器的出口)，并說(shuō)明理由。(1) 一級(jí)放熱反應(yīng)，絕熱操作；na> n b(2 )二級(jí)反應(yīng)，等溫操作。n a< n b像這種類型的題目，有 種，還有四種不確定8種情形，以上都有涉及，只能根據(jù)已有答案給出答案的只有1(1)k pCas2. 在一絕熱式管式反應(yīng)器中，進(jìn)行一氣相反應(yīng) A進(jìn)口濃度為8%( mol.),出口溫度為750C, B兩點(diǎn)分別進(jìn)行測(cè)定。(1) 測(cè)得A點(diǎn)的溫度為780