滄口航道承臺大體積混凝土施工

1、滄口航道橋承臺大體積混凝土施工方案一、工程概況滄口航道橋索塔承臺為帶圓角的矩形承臺，長67.5m，寬17.0m，厚5.0m，采用Ca35混凝土，計5449m3（單個）；輔助墩承臺為帶圓角的矩形承臺，長47.5m，寬11.5m，厚4.0m，采用Ca35混凝土，計2168m3（單個）；過渡墩承臺為帶圓角的矩形承臺，長17.0m，寬11.5m，厚4.0m，采用Ca35混凝土，計765m3（單個）。索塔承臺的施工時間為10月份，根據(jù)青島的氣候條件和溫度變化規(guī)律，此時的氣溫已不高，其他承臺時間10月份12月份進行，相對時間較晚，溫度較低，溫控較容易。二、施工準(zhǔn)備1、場地準(zhǔn)備鋼套箱下放封底完成后，及時進行

2、割除護筒，破除樁頭，找平封底混凝土頂面。2、生產(chǎn)準(zhǔn)備2.1、原材料 砂石料、水泥等原材料必須是經(jīng)監(jiān)理檢測認(rèn)可的產(chǎn)地或廠家，并嚴(yán)格按照規(guī)范和監(jiān)理要求的檢測頻率和檢測手段進行檢測，確保原材料合格。2.2、機械、設(shè)備和本項工程相關(guān)的所有機械設(shè)備必須提前完成檢查和調(diào)試，并確保在施工中能夠正常運作。本項工程所用到的主要機械設(shè)備如下：（此處只列出施工現(xiàn)場機械設(shè)備，不包括后方鋼筋加工廠，木工加工廠等后方施工機械）序號機械設(shè)備名稱型號數(shù)量備注1龍門吊機50T22砼汽車泵2砼澆筑3混凝土拖式泵80m3/h2砼澆筑4儲料漏斗12m34砼澆筑5罐車8m38砼澆筑6風(fēng)鎬8套破樁頭7空壓機6m348發(fā)電機200kw2臺

3、備用2.3、試驗室混凝土原材料的選擇：為減少混凝土水化熱，需要優(yōu)化混凝土配合比。具體方法：選用性能穩(wěn)定、減水率大、能提高混凝土和易性并具有緩凝作用的高效減水劑；碎石選用級配良好的機制碎石；砂選用細(xì)度模數(shù)較大的中粗沙，而且適當(dāng)加大；按比例摻加一定數(shù)量的粉煤灰和礦粉。配合比選用原則：符合規(guī)范要求前提下，盡量減少水泥用量，采用“雙摻”技術(shù)，增大粉煤灰和礦粉用量，改善混凝土和易性、可泵性，初凝時間控制在6小時以上。經(jīng)過精心選擇和對比試驗，確定混凝土的配合比為：水泥：礦粉：粉煤灰：砂：碎石1：碎石2：水：減水劑：引氣劑=164：212：94：754：276：645：160：5.17：0.141（質(zhì)量比）

4、3、技術(shù)準(zhǔn)備3.1、技術(shù)培訓(xùn)和技術(shù)交底在施工前，按照公司和項目部的相關(guān)規(guī)定，對技術(shù)人員和施工人員進行專項技術(shù)培訓(xùn)。按規(guī)定層層進行技術(shù)交底。由總工主持對施工技術(shù)人員和管理人員進行技術(shù)交底；由工程部會同施工隊技術(shù)員對班組長進行技術(shù)交底；由班組長對所屬人員進行技術(shù)交底。3.2、安全培訓(xùn)根據(jù)公司規(guī)定，在施工前，要對全體員工做針對性的安全知識培訓(xùn)和再教育。三、鋼筋施工1、承臺鋼筋直徑25mm及以上的鋼筋采用滾軋直螺紋連接，其它鋼筋采用搭接或者焊接連接。找平完成后，首先將樁樁基鋼筋予以整理成型，并將鋼筋表面的混凝土雜物清除干凈。再按照設(shè)計圖紙和有關(guān)規(guī)范要求進行鋼筋綁扎。進場鋼筋鋼筋保證表面潔凈，如有油污銹

5、蝕等應(yīng)清除。還須按規(guī)定進行分批驗收，并取樣送試驗室，檢驗合格后方可用于工程中。按施工圖要求將鋼筋排列標(biāo)記作好，以保證成型鋼筋綁扎規(guī)則、美觀。鋼筋綁扎后對規(guī)格、數(shù)量、排距、尺寸、標(biāo)高、綁扎方式、保護層厚度進行檢查，確保符合規(guī)范要求。綁扎順序：承臺鋼筋分2次綁扎成型，第1次綁扎高度為2.0m，所有架立鋼筋高于2.0m的位置均做防腐處理，并暫時連接成整體，待第一次混凝土澆注完成達到一定強度后再綁扎完成剩余鋼筋。2、預(yù)埋鋼筋根據(jù)塔座和塔柱鋼筋在承臺內(nèi)的預(yù)埋部分位置，采用點焊在承臺鋼筋上的方法仔細(xì)預(yù)埋固定（綁扎塔柱鋼筋前，要用全站儀放出塔柱的中心，并經(jīng)監(jiān)理復(fù)核合格后方可綁扎）。鋼筋綁扎完畢，組織驗收，并

6、做好驗收記錄，并報監(jiān)理復(fù)查，經(jīng)監(jiān)理同意后方可進行下道工序施工。3、注意事項：扎絲頭不得深入鋼筋保護層內(nèi)；如果承臺鋼筋和鉆孔灌注樁鋼筋發(fā)生沖突，可以適當(dāng)避讓；保護層厚度采用混凝土墊塊控制；陰雨天氣時，特別注意不能污染鋼筋，人員上下腳下不能沾泥土，鋼筋和其它物件上下承臺不能和海水直接接觸；預(yù)埋鋼筋露出承臺部分需要防腐處理。四、模板承臺模板直接使用防撞鋼套箱做模板。五、混凝土施工1、拌和和運輸混凝土由拌和站集中拌和，砼罐車運輸?；炷翝仓埃蓪I(yè)試驗人員測定砂的含水量，確定現(xiàn)場施工用配合比，并報監(jiān)理批準(zhǔn)。為保證砼的連續(xù)澆筑，必須保證有足夠的拌和能力和運輸能力，澆筑前，除項目部自有的2臺拌和站外，還

7、要和相鄰的標(biāo)段的拌和站聯(lián)系備用，另外組織8臺砼運輸罐車，索塔承臺采用2輛砼汽車泵進行澆筑，2臺混凝土拖式泵備用，輔助墩和過渡墩采用2臺混凝土拖式泵進行澆注。配備2臺發(fā)電機防備突然停電。為保證泵送砼的和易性，砼攪拌時間不能小于120s。2、砼澆筑索塔、過渡墩承臺澆注混凝土前，搭設(shè)澆注平臺，過渡墩承臺澆注混凝土前加寬棧橋至12m，做澆注平臺。現(xiàn)場對混凝土的和易性及坍落度要嚴(yán)格控制，杜絕隨意加水的現(xiàn)象。為保證澆筑質(zhì)量，采用“多點布料、薄層澆筑、逐漸覆蓋、一次到頂、局部補充”的薄層澆筑方法。在初凝時間內(nèi)上層混凝土必須覆蓋下層混凝土且分層厚度不大于30cm。大流動性混凝土在澆筑、振搗過程中，如出現(xiàn)少量的

8、泌水或浮漿要及時排出。每一個下料點用4臺50型振動棒進行振搗，振搗時間控制在1015S間，振搗標(biāo)準(zhǔn)為表面泛漿，不再下降，平坦且不冒氣泡為止（要加強對預(yù)埋鋼筋處的振搗），振搗器避免與鋼筋和預(yù)埋件接觸；每層砼澆筑的間隔時間不得大于砼的初凝時間；振搗時，振動棒要深入下層砼510cm左右。設(shè)置多個下料點，為減少混凝土的離析。澆注第2次混凝土?xí)r，將下料口處鋼筋拆開，在澆筑到頂層后再進行綁扎到位。混凝土澆筑完后，立即進行表面整平處理，為了避免出現(xiàn)收縮裂紋，采用二次收漿處理。承臺表面進行壓光處理，但塔座（墩身）部分除外（粗糙面）。2.1、澆注順序和布料63、64#主墩承臺豎向分2層澆注，一次澆注2m，218

9、0 m3，二次澆注3m，3269 m3，從一側(cè)分梯次進行澆注；62、65#輔助墩承臺采用豎向分2層，每層澆注2m，1084 m3，從一側(cè)分梯次進行澆注；61、65#過渡墩承臺采用豎向分2層，每層澆注2m，每次澆注382.5m3，從一側(cè)分梯次進行澆注。索塔承臺的2臺汽車泵覆蓋整個承臺面積，采用29點布料，澆注平臺長42m，寬12m。見下圖：索塔承臺澆注平面圖輔助墩、過渡墩采用混凝土拖式泵澆注混凝土，自制的儲料斗儲存混凝土，并能5點同時布料。見下圖：輔助墩承臺澆注平面圖過渡墩承臺澆注平面圖儲料斗圖3、注意事項：3.1、底板鋼筋要下去人振搗，特別要注意鉆孔灌注樁深入承臺的部分、塔柱預(yù)埋部分的砼的振搗

10、，因為這些部位鋼筋密集，要防止漏振；3.2、澆注混凝土前，根據(jù)氣象資料，在天氣較好的時候澆注，避開大雨、雷電、大風(fēng)等惡劣天氣。六、大體積混凝土溫控措施1、溫控措施的基本原理1.1、溫控的主要方法：目前大體積混凝土的溫控措施為“內(nèi)降外保”。內(nèi)部降溫主要措施是水冷卻法降溫，冷卻水管可采用無縫鋼管或塑料管；外部保溫主要為覆蓋保溫并灑水養(yǎng)護。1.2、溫控的主要目的：采取各種措施減少混凝土水化熱的絕對升溫，降低內(nèi)外溫差，減少溫度應(yīng)力的產(chǎn)生，防止由溫度應(yīng)力產(chǎn)生的裂縫；1.3、溫度應(yīng)力裂縫原理：混凝土具有熱脹冷縮性質(zhì)，當(dāng)外部環(huán)境或結(jié)構(gòu)內(nèi)部溫度發(fā)生變化，混凝土將發(fā)生變形，若變形遭到約束，則在結(jié)構(gòu)內(nèi)將產(chǎn)生應(yīng)力，

11、當(dāng)應(yīng)力超過混凝土抗拉強度時即產(chǎn)生溫度裂縫。溫度裂縫區(qū)別其它裂縫最主要特征是將隨溫度變化而擴張或合攏。2、溫控措施試驗及結(jié)果本合同段的主墩承臺體積較大，為了避免溫度裂縫的產(chǎn)生，優(yōu)化溫控措施方案，在非通航孔橋承臺進行了溫控試驗，試驗結(jié)果如下：在非通航孔橋承臺采用塑料降溫管，海水循環(huán)的方法降溫，降溫管的布設(shè)，水平按環(huán)形布設(shè)，間距為60cm，豎向分4層，每層為一個循環(huán)單元，各設(shè)1個進水管和出水管。降溫管布設(shè)圖l 試驗的相關(guān)參數(shù)：大氣溫度22，混凝土入模溫度28。l 結(jié)果：數(shù)據(jù)結(jié)果見“表2、測溫結(jié)果”。l 結(jié)論：由表2的結(jié)果得知，承臺內(nèi)的最高溫度值出現(xiàn)在澆注完成后的第2天，內(nèi)部溫度峰值為62，最大溫差為

12、18，無裂縫產(chǎn)生，試驗成功。l 本方法的優(yōu)缺點：優(yōu)點：塑料管布設(shè)較便捷，在承臺內(nèi)沒有接頭，海水的溫度基本恒定且溫度較低，不需要水箱，循環(huán)水溫能保證。缺點：循環(huán)水需要過濾，防止海水中的雜物堵塞水管。3、方案比選在方案初步階段，也曾考慮使用鋼管作為降溫管，水箱內(nèi)加冰屑的方法，由于冰屑為購買品，且現(xiàn)場不易保存，水箱的容積也有限，加冰屑受限，水箱內(nèi)的水溫很快被升高，降溫效果不理想。經(jīng)綜合分析，加上在非通航孔橋承臺成功的經(jīng)驗，通航孔橋承臺大體積混凝土降溫措施采用塑料降溫管循環(huán)海水的方法。4、承臺大體積混凝土的溫控措施4.1、降溫管布設(shè)圖根據(jù)承臺混凝土的水化熱計算，進行降溫管布置（根據(jù)水化熱計算和非通航孔

13、橋承臺降溫管布設(shè)形式設(shè)置）。水平按環(huán)形布設(shè)，間距為60cm，豎向分層，基本間距為60cm，每層為一個循環(huán)單元，各設(shè)1個進水管和出水管。降溫管不易過長，控制在100m以內(nèi)，斷開處增設(shè)進、出水管，進出水管設(shè)置在塔座范圍內(nèi)。索塔承臺降溫管布設(shè)采用水平分6塊，豎向分6層布置。索塔承臺降溫管布設(shè)圖輔助墩降溫管水平分5塊，豎向分4層布置。輔助墩承臺降溫管布置圖過渡墩降溫管水平分1塊，豎向分4層布置。過渡墩承臺降溫管布置圖降溫管布設(shè)注意事項：、不允許在承臺內(nèi)設(shè)置接頭；、降溫管單根長度不大于100m，當(dāng)大于100時需斷開，增加進、出水口，保證降溫效果；、降溫管的間距誤差不大于5cm；、每個進水口配備一臺水泵；

14、、進、出水管均放置在承臺混凝土外側(cè)，不得將海水灑漏在承臺內(nèi)。4.2、溫度測量、記錄與控制當(dāng)承臺澆注至降溫管位置時，冷卻水開始循環(huán)，并進行記錄。在承臺內(nèi)設(shè)置測溫管，每組測溫管設(shè)置3根， 1#距承臺頂20cm、2#豎向中心、3#距承臺底1/4處。測溫采用水銀溫度計，測溫頻率：澆筑72小時以內(nèi)1次/2小時，逐漸減少到5天后的1次/6小時，作好記錄，通過分析，調(diào)整循環(huán)水流量大小。施工時注意要把管口用膠帶紙密封好，高出承臺一定高度；在測溫過程中要保護好，防止堵塞管口影響測量。當(dāng)承臺內(nèi)部外溫度差小于25且恒定時，停止循環(huán)水。4.3、混凝土水化熱計算承臺混凝土施工時間安排在08年10月12月份進行，水化熱計

15、算按高溫季節(jié)和低溫季節(jié)計算。、高溫季節(jié)陸地最高溫度考慮為：25,最低溫度考慮為20。所有公式均參考路橋施工計算手冊。、混凝土入模溫度控制大體積混凝土在高溫季節(jié)施工，控制混凝土裂縫和溫度應(yīng)力的主要途徑是減少水泥水化熱、控制混凝土的絕對升溫值和內(nèi)外的溫度差?；炷恋娜肽囟扔绊懟炷恋慕^對升溫值和內(nèi)外溫度差，控制混凝土的入模溫度不超過28。1、混凝土拌和物的最終溫度混凝土的配合比為：水泥：礦粉：粉煤灰：砂：碎石1：碎石2：水：減水劑：引氣劑=164：212：94：754：276：645：160：5.17：0.141（質(zhì)量比）。拌和水溫采用加冰屑控制到10，水泥出倉的溫度為60，礦粉和粉煤灰的出倉溫

16、度為40，骨料的溫度為20。=其中：為混凝土合成后的溫度； 為水泥、砂、石的干燥質(zhì)量； 為拌和加水的質(zhì)量（不包括骨料中的含水）； 為水泥、砂、石、水裝入拌和機時的溫度； 為砂、石的含水率（可不計）； 為水泥及骨料的比熱，取0.92KJ/KgK； b、B為水泥的比熱及溶解熱，當(dāng)骨料溫度0時，b=4.19、B=0；當(dāng)骨料溫度0時，b=2.09、B=335；2、混凝土拌和物在攪拌過程中的熱量損失 為室外溫度3、混凝土運輸至成型的溫度損失 為混凝土從攪拌機中倒出的溫度,取值為(29.31-0.69=28.62)所以混凝土的入模溫度為：=29.31-0.69-1.02=27.6。盡可能減小混凝土的入模溫

17、度，可以有效控制混凝土內(nèi)部溫度峰值。、大體積混凝土的裂縫控制大體積混凝土施工的溫度控制計算，考慮兩種溫度應(yīng)力，都應(yīng)該滿足混凝土抗裂的要求。l 混凝土內(nèi)外溫差引起的內(nèi)力(混凝土同一時間點橫向溫差)；l 混凝土溫度收縮應(yīng)力(不同時間點的縱向溫差)?，F(xiàn)就兩種應(yīng)力進行計算：1、混凝土澆筑前裂縫控制施工計算a、綜合數(shù)據(jù)擬定、混凝土配合比承臺混凝土采用Ca35, 用525號普通水泥,水泥用量為164kg。水泥：礦粉：粉煤灰：砂：碎石1：碎石2：水：減水劑：引氣劑=164：212：94：754：276：645：160：5.17：0.141（質(zhì)量比）混凝土中摻加了粉煤灰后，理論上水化熱能降低1020。本次計算

18、按不降低計算，保留一定的安全儲備。礦粉按照水泥的水化熱計算。、基本數(shù)據(jù)取定與計算水泥水化熱：Q=461J/kg；混凝土比熱：C=0.96J/kgK；混凝土質(zhì)量密度：=2305kg/m3?；炷恋膹椥阅Ａ? E（c）=3.15×104MPa標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下極限收縮值：b、各齡期應(yīng)力計算 因為混凝土一般在天水化熱溫度達到最高，故需叢混凝土具有兩天齡期時開始計算其溫度應(yīng)力。在溫度上升階段,混凝土的彈性模量較低,約束應(yīng)力較小,故不必考慮其溫度上升階段的裂縫問題?；炷羶?nèi)外溫差應(yīng)力計算采用相應(yīng)抗拉強度標(biāo)準(zhǔn)值，而縱向混凝土溫度收縮溫差引起的應(yīng)力采用抗拉強度設(shè)計值，并考慮1.15的安全系數(shù)，因為其產(chǎn)生的

19、是必須避免的貫通性裂縫。、2天齡期后應(yīng)力計算2天齡期混凝土的抗拉強度值為：考慮1.15安全系數(shù)的抗拉設(shè)計強度:天齡期對應(yīng)的彈性模量為：混凝土內(nèi)外溫差引起的應(yīng)力 上式中為對應(yīng)齡期混凝土的彈性模量 為混凝土線膨脹系數(shù)，取1×10-5 T0為混凝土內(nèi)外溫差 為混凝土的泊松比，取0.15 為混凝土的徐變松弛系數(shù)，取0.593當(dāng)y與h相等時，在滿足最大抗裂強度（0.69Mpa）時，混凝土表面與混凝土中心的允許最大溫差為：該溫度包括了混凝土在兩天齡期時的收縮變形當(dāng)量溫差，實際控制時應(yīng)減去該溫度值?；炷翜囟仁湛s引起的約束應(yīng)力混凝土d齡期水化熱絕熱溫度及最大的水化熱絕熱溫度為:經(jīng)查路橋施工計算手冊

20、P286,表9-86，混凝土收縮變形相應(yīng)系數(shù)為：M1：水泥品種，普通水泥為1.0；M2：水泥細(xì)度，水泥細(xì)度5000，取值1.35；M3：骨料成分，玄武巖為1.13；M4：水灰比，水灰比為0.34，取值為0.91；M5：水泥漿量，水泥漿量為14，取值為0.90；M6：齡期，2天齡期取值為1.11；M7：環(huán)境相對濕度，濕度為85，取值為1.30；M8：水平半徑的倒數(shù)為構(gòu)件截面周長與截面積之比為0.14，取值為0.98；M9：操作方法，機械振搗取值為1.0；M10：配筋率，取值為0.76；則2天齡期混凝土的收縮變形值為:混凝土2d收縮當(dāng)量溫差為:露天養(yǎng)護期間，混凝土入模溫度仍為：27.6,2天齡期海

21、上出現(xiàn)的最低氣溫考慮為15,則2天后混凝土的最大綜合溫差為:基礎(chǔ)混凝土產(chǎn)生的降溫收縮應(yīng)力為：其中：為相應(yīng)齡期混凝土徐變影響的松弛系數(shù)，取0.3 R為混凝土的外約束系數(shù)，為一般地基，取0.32混凝土的內(nèi)外橫向溫差為：綜上，由計算知混凝土內(nèi)外溫差控制在21.36時不會出現(xiàn)表面裂縫，基礎(chǔ)在露天養(yǎng)護2天時，混凝土不會出現(xiàn)溫度收縮裂縫（貫通裂縫）。、同理計算2天齡期以后混凝土拉應(yīng)力見下表由上表可以看出：當(dāng)混凝土達到8天齡期計算狀態(tài)時：基礎(chǔ)混凝土產(chǎn)生的降溫收縮應(yīng)力為：1.43<1.50 Mpa(不安全)，此時就需采取保溫養(yǎng)護措施，提高混凝土穩(wěn)定后的表面溫度，減小最大綜合溫差。 從以上計算分析可知，混

22、凝土溫度收縮應(yīng)力只與入模溫度、混凝土水化熱溫升值、混凝土達到穩(wěn)定后的最低溫度、外約束條件有關(guān)。而混凝土內(nèi)外溫差應(yīng)力只與混凝土中心與表面的溫差值有關(guān)，且該溫差值正好符合規(guī)范溫差要求：混凝土內(nèi)外溫差不大于2530,從計算結(jié)果可知，內(nèi)外溫差允許值正好在這一范圍內(nèi)。由于實際混凝土最高溫度值在天齡期時出現(xiàn)，故此時最容易出現(xiàn)內(nèi)外溫差超限情況，此后溫差都較此時小。故實際施工時，我部仍然按25溫差值控制。在計算保溫層時，也按照25溫差標(biāo)準(zhǔn)控制。3、混凝土內(nèi)部最高溫度的估算、混凝土內(nèi)部最高溫度估算最大絕熱溫升值 入模溫度為27.6時，最高溫升值為27.6+78.3=105.9 達到最大溫升值時，混凝土表面的最低

23、允許溫度為： 、降溫計算當(dāng)混凝土達到8天齡期時，溫度收縮應(yīng)力大于混凝土的允許拉應(yīng)力，必須采取降溫措施，采用循環(huán)水冷卻降溫。使8天齡期的溫度收縮應(yīng)力小于混凝土的允許拉應(yīng)力，即：(8)1.43MPa1.43MPa 即，8天齡期時，理論最大溫差為82.41，需要降溫為：以上，為安全，增大安全系數(shù)，降低5?；炷恋乃磻?yīng)在27d天最大，取5d（120h），進水管水溫取20，根據(jù)熱傳導(dǎo)定律（c1m1t1=c2m2t2），冷卻管的水流量a應(yīng)滿足： 其中：:水的比熱，J/K，取值4.2 J/K，C:混凝土取0.96 J/K；M質(zhì)量，t；混凝土質(zhì)量取最大承臺的質(zhì)量，取7540t。t溫度增量，。4.2

24、5;a×120×80.90.96×7540×5a0.89（m3/h）、降溫管管徑計算：假定降溫管內(nèi)水流速度為0.5m/s，降溫管的半徑為r，3.14×r2×0.5×36000.89r12.5mm，降溫管直徑為25.0mm。施工時采用直徑為33mm的塑料管。 、保溫材料厚度計算：保溫材料導(dǎo)熱系數(shù)，此處采用單向土工布；取值為0.06：養(yǎng)護期間大氣平均溫度，取值為15；：混凝土表面溫度，取值為80.9；：混凝土水化熱最高溫度，取值為98.83；：混凝土的導(dǎo)熱系數(shù)，取值為3。：傳熱修正系數(shù)，取值為1.2；：混凝土承臺厚度，取值為30

25、0cm。根據(jù)計算,應(yīng)采用2層土工布，厚10mm，進行覆蓋灑水養(yǎng)護。在實際施工后，再根據(jù)實測溫度計算溫度收縮應(yīng)力，分臺階進行驗算。低溫季節(jié)陸地最高溫度考慮為：10,最低溫度考慮為5。所有公式均參考路橋施工計算手冊。、混凝土入模溫度控制大體積混凝土在高溫季節(jié)施工，控制混凝土裂縫和溫度應(yīng)力的主要途徑是減少水泥水化熱、控制混凝土的絕對升溫值和內(nèi)外的溫度差?；炷恋娜肽囟扔绊懟炷恋慕^對升溫值和內(nèi)外溫度差，主要控制混凝土的內(nèi)外溫度差。1、混凝土拌和物的最終溫度混凝土的配合比為：水泥：礦粉：粉煤灰：砂：碎石1：碎石2：水：減水劑：引氣劑=164：212：94：754：276：645：160：5.17：0

26、.141（質(zhì)量比）。拌和水溫10，水泥出倉的溫度為60，礦粉和粉煤灰的出倉溫度為40，骨料的溫度為10。=其中：為混凝土合成后的溫度； 為水泥、砂、石的干燥質(zhì)量； 為拌和加水的質(zhì)量（不包括骨料中的含水）； 為水泥、砂、石、水裝入拌和機時的溫度； 為砂、石的含水率（可不計）； 為水泥及骨料的比熱，取0.92KJ/KgK； b、B為水泥的比熱及溶解熱，當(dāng)骨料溫度0時，b=4.19、B=0；當(dāng)骨料溫度0時，b=2.09、B=335；2、混凝土拌和物在攪拌過程中的熱量損失 為室外溫度3、混凝土運輸至成型的溫度損失 為混凝土從攪拌機中倒出的溫度,取值為(21.5-1.84=19.66)所以混凝土的入模溫

27、度為：=21.5-1.84-2.72=16.94。、大體積混凝土的裂縫控制大體積混凝土施工的溫度控制計算，考慮兩種溫度應(yīng)力，都應(yīng)該滿足混凝土抗裂的要求。l 混凝土內(nèi)外溫差引起的內(nèi)力(混凝土同一時間點橫向溫差)；l 混凝土溫度收縮應(yīng)力(不同時間點的縱向溫差)?，F(xiàn)就兩種應(yīng)力進行計算：1、混凝土澆筑前裂縫控制施工計算a、綜合數(shù)據(jù)擬定、混凝土配合比承臺混凝土采用Ca35, 用525號普通水泥,水泥用量為164kg。水泥：礦粉：粉煤灰：砂：碎石1：碎石2：水：減水劑：引氣劑=164：212：94：754：276：645：160：5.17：0.141（質(zhì)量比）混凝土中摻加了粉煤灰和礦粉后，理論上水化熱能降

28、低1020。本次計算按不降低計算，保留一定的安全儲備。礦粉為水泥的、基本數(shù)據(jù)取定與計算水泥水化熱：Q=461J/kg；混凝土比熱：C=0.96J/kgK；混凝土質(zhì)量密度：=2305kg/m3?；炷恋膹椥阅Ａ? E（c）=3.15×104MPa標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下極限收縮值：b、各齡期應(yīng)力計算 因為混凝土一般在天水化熱溫度達到最高，故需叢混凝土具有兩天齡期時開始計算其溫度應(yīng)力。在溫度上升階段,混凝土的彈性模量較低,約束應(yīng)力較小,故不必考慮其溫度上升階段的裂縫問題?；炷羶?nèi)外溫差應(yīng)力計算采用相應(yīng)抗拉強度標(biāo)準(zhǔn)值，而縱向混凝土溫度收縮溫差引起的應(yīng)力采用抗拉強度設(shè)計值，并考慮1.15的安全系數(shù)，因為其

29、產(chǎn)生的是必須避免的貫通性裂縫。、2天齡期后應(yīng)力計算2天齡期混凝土的抗拉強度值為：考慮1.15安全系數(shù)的抗拉設(shè)計強度:天齡期對應(yīng)的彈性模量為：混凝土內(nèi)外溫差引起的應(yīng)力 上式中為對應(yīng)齡期混凝土的彈性模量 為混凝土線膨脹系數(shù)，取1×10-5 T0為混凝土內(nèi)外溫差 為混凝土的泊松比，取0.15 為混凝土的徐變松弛系數(shù)，取0.593當(dāng)y與h相等時，在滿足最大抗裂強度（0.69Mpa）時，混凝土表面與混凝土中心的允許最大溫差為：該溫度包括了混凝土在兩天齡期時的收縮變形當(dāng)量溫差，實際控制時應(yīng)減去該溫度值?；炷翜囟仁湛s引起的約束應(yīng)力混凝土d齡期水化熱絕熱溫度及最大的水化熱絕熱溫度為:經(jīng)查路橋施工計

30、算手冊P286,表9-86，混凝土收縮變形相應(yīng)系數(shù)為：M1：水泥品種，普通水泥為1.0；M2：水泥細(xì)度，水泥細(xì)度5000，取值1.35；M3：骨料成分，玄武巖為1.13；M4：水灰比，水灰比為0.34，取值為0.91；M5：水泥漿量，水泥漿量為14，取值為0.90；M6：齡期，2天齡期取值為1.11；M7：環(huán)境相對濕度，濕度為85，取值為1.30；M8：水平半徑的倒數(shù)為構(gòu)件截面周長與截面積之比為0.14，取值為0.98；M9：操作方法，機械振搗取值為1.0；M10：配筋率，取值為0.76；則2天齡期混凝土的收縮變形值為:混凝土2d收縮當(dāng)量溫差為:露天養(yǎng)護期間，混凝土入模溫度仍為：16.94,2

31、天齡期海上出現(xiàn)的最低氣溫考慮為5,則2天后混凝土的最大綜合溫差為:基礎(chǔ)混凝土產(chǎn)生的降溫收縮應(yīng)力為：其中：為相應(yīng)齡期混凝土徐變影響的松弛系數(shù)，取0.3 R為混凝土的外約束系數(shù)，為一般地基，取0.32混凝土的內(nèi)外橫向溫差為：綜上，由計算知混凝土內(nèi)外溫差控制在21.36時不會出現(xiàn)表面裂縫，基礎(chǔ)在露天養(yǎng)護2天時，混凝土不會出現(xiàn)溫度收縮裂縫（貫通裂縫）。、同理計算2天齡期以后混凝土拉應(yīng)力見下表由上表可以看出：當(dāng)混凝土達到9天齡期計算狀態(tài)時：基礎(chǔ)混凝土產(chǎn)生的降溫收縮應(yīng)力為：1.48<1.58 Mpa(不安全)，此時就需采取保溫養(yǎng)護措施，提高混凝土穩(wěn)定后的表面溫度，減小最大綜合溫差。 從以上計算分析可知，混凝土溫度收縮應(yīng)力只與入模溫度、混凝土水化熱溫升值、混凝土達到穩(wěn)定后的最低溫度、外約束條件有關(guān)。而混凝土內(nèi)外溫差應(yīng)力只與混凝土中心與表面的溫差值有關(guān)，且該溫差值正好符合規(guī)范溫差要求：混凝土內(nèi)外溫差不大于25-30,從計算結(jié)果可知，內(nèi)外溫差允許值正好在這一范圍內(nèi)。由于實際混凝土最高溫度值在天齡期時出現(xiàn)，故此時最容易出現(xiàn)內(nèi)外溫差超限情況，此后