鋼構支架計算書

1、哈大客運專線 TJ-1標段中鐵一局集團項目部管段 DK110+386.27閻家?guī)X中橋 滿堂支架計算書 編制:審核:審批:中鐵一局集團第四工程有限公司哈大客運專線項目經(jīng)理部 2008年 3月 15日第一章 計算說明一、 計算依據(jù):1、 鐵路混凝土工程施工技術指南 ;2、 客運專線橋梁工程施工技術指南 ;3、 路橋施工計算手冊 ;4、 材料力學 ;5、 結構力學 ;6、 鋼結構設計與計算 ;7、 地基基礎設計施工手冊 ;8、本單位同類工程施工經(jīng)驗。二、工程概況:本橋中心里程 DK110+386.27,上跨王官線,交角 64°10。橋梁下 部墩臺基礎均采用明挖基礎,橋墩采用剛壁墩柱,一字臺

2、?？卓绮贾脼?18+24+18剛構連續(xù)梁, 位于 15.5的坡道上豎曲線半徑 30000m , 平面位 于直線上。橋址范圍內(nèi)未見地下水,對混凝土無侵蝕性。三、支架現(xiàn)澆連續(xù)梁工程數(shù)量: 四、模板及支架結構概述:1、結構布置:地面平整壓實后利用 C20素混凝土進行場地硬化 ; 滿 布支架采用碗扣支架縱向跨距 90cm 、橫向跨距 60cm 、水平步距 1.2(支 架最低一層水平桿距立桿底部為 35cm ,剪力撐沿橫截面每隔 56排鋼 管設 1排,縱向在兩側各設 1道,剪刀撐采用長 6m 的48mm 的鋼管。 立桿的頂端設置頂托(TB602B 型 ,頂托長度 60cm ,可調(diào)長度為 45cm 。為

3、了保證頂托橫向穩(wěn)定性,頂托可調(diào)長度控制在 20cm 左右,頂托插入鋼管 里的長度不得小于 30cm; 底板高度及預拱度設置均通過旋轉頂托來調(diào)整, 考慮材料能重復回收利用,頂托上的縱梁采用 2×10的槽鋼(槽鋼背靠 設置要相對固定 作為縱梁、 縱梁跨距 90cm 步距 60cm; 縱梁上安裝橫向 分配梁, 橫向分配梁采用 10cm ×15cm 的方木、步距 30cm (在梗腋處加密 步距 15cm , 在其上安裝 20mm 竹膠板作為底模; 側模采用 20mm 竹膠板背 后利用 10cm ×15cm 的方木作為縱肋、步距 300mm (梗腋處步距 200mm 、 跨

4、距 600mm ,橫肋采用 10cm ×15cm 的方木 (梗腋處采用 15cm ×20cm 的方 木 步距 600mm 、 跨距 600mm , 并在模板頂面及底面設置 M16對拉螺栓 (梗 腋處設置 M20對拉螺栓 、縱向間距 500mm 。2、荷載分析:2.1梁體荷載分析 跨中部分 梗腋部分2.2模板荷載分析 (括號內(nèi)為模板荷載遞增 2.3人群機具荷載 2.4傾倒荷載第二章 底板(竹膠板計算連續(xù)梁采用支架現(xiàn)澆施工,考慮到底板是平面并且竹膠合模板重量 輕,便于高空施工, 所以連續(xù)梁底板采用竹膠合模板,布置為對稱中心 5米寬。由于連續(xù)梁縱向為變截面,所以計算時縱向分為跨中

5、部分和梗腋 部分。根據(jù)路橋施工計算手冊和建筑技術查得,并綜合考慮浸水 時間,竹膠合模板的力學指標取下值:12Mpa =, 1.3Mpa =, 3510Mpa E =。一、 跨中部分竹膠合模板選用厚度 20mm ,截面幾何特性計算結果如下:2233111000206666766.766bh mm cm W = 334111000206666671212bh mm I = 跨中部分竹膠合模板按照底部縱梁 3×0.3米跨度的連續(xù)梁進行計 算,計算模式如下:q 單位:mm單位:mm根據(jù)鐵路混凝土工程施工技術指南和路橋施工計算手冊混 凝土豎向荷載分為以下幾個部分:(1 、混凝土:2126001

6、.353510/35.1kg m Kpa q =(2 、人群機具:22150/1.5kg m Kpa q =(3 、傾倒:34Kpa q =(4 、其他荷載:4q 根據(jù)實際情況不考慮1、強度計算:荷載組合采用 11.2(23 1.4+(考慮靜荷載 1.2分項系數(shù)、 動荷載1.4分項系數(shù) ,所以235.11.2(1.54 1.449.82/KN m q =+=轉化為橫向的線荷載,按照底板竹膠合模板平均承載:49.82149.82/q KN m =÷=根據(jù)路橋施工計算手冊查得:22max 0.10.149.820.30.448q l KN m M =max max 0.4486.7212

7、M Mpa Mpa =<= 滿足要求max 1.11.149.820.316.44q l KN Q =2max max max max 1.51.516.441.2331.310002012x bh Q Q s Q Mpa Mpa bh I b bh b =<= 滿足要求2、剛度驗算:荷載組合采用 11.2(考慮靜荷載 1.2分項系數(shù)、動荷載 1.4分項系 數(shù) ,所以235.11.242.12/q KN m =轉化為橫向的線荷載,按照底板竹膠合模板平均承載:42.12142.12/q KN m =÷=根據(jù)路橋施工計算手冊查得:44max 0.67742.120.30.67

8、70.6931001005666667ql f mm EI = max 0.69311300432400f l =<滿足要求二、梗腋斷面 竹膠合模板選用厚度 20mm ,截面幾何特性計算結果如下: 2233111000206666766.766bh mm cm W =334111000206666671212bh mm I = 中間部分竹膠合模板按照底部縱梁 3×0.15米跨度的連續(xù)梁進行計 算,計算模式如下:q 單位:mm(1 、混凝土:1226002.055330/53.3pa kg K q m =(2 、人群機具:22150/1.5q kg m Kpa =(3 、傾倒:3

9、4Kpa q =(4 、其他荷載:4q 根據(jù)實際情況不考慮1、強度計算:荷載組合采用 11.2(23 1.4+(考慮靜荷載 1.2分項系數(shù)、 動荷載1.4分項系數(shù) ,所以253.31.2(1.54 1.471.66/KN m q =+=轉化為橫向的線荷載,按照底板竹膠合模板平均承載:71.66171.66/q KN m =根據(jù)路橋施工計算手冊查得:22max 0.10.171.660.150.1613q l KN m M =max 0.16132.421266.7M Mpa Mpa W =<= 滿足要求max 1.11.171.660.1511.83q l KN Q =2max max

10、max max 1.51.511.830.891.310002012x bh Q Q s Q Mpa Mpa bh I b bh b =<= 滿足要求2、剛度驗算:荷載組合采用 11.2(考慮靜荷載 1.2分項系數(shù)、動荷載 1.4分項系 數(shù) ,所以253.31.263.96/q KN m =轉化為橫向的線荷載,按照底板竹膠合模板平均承載:63.96163.96/q KN m =÷=根據(jù)路橋施工計算手冊查得:44max 0.67763.960.150.6770.0661001005666667ql f mm EI = 0.066111502273400f l =< 滿足要求

11、第三章 側模及縱肋、橫肋計算梁體側模(20mm 厚組膠合板屬于受彎構件,承受側向荷載,簡化 為三等跨連續(xù)梁計算。一、跨中部分1、側模組膠合板竹膠合模板選用厚度 20mm ,截面幾何特性計算結果如下: 2233111000206666766.766bh mm cm W =334111000206666671212bh mm I = 跨中部分竹膠合模板按照底部縱梁 3×0.3米跨度的連續(xù)梁進行計 算,計算模式如下:q 單位:mm單位:mm(1新澆混凝土對模板側面的壓力11/210120.220.2226101.21.168.64q t V pa =K 21261.3535.1q H pa

12、 =K取兩者較小者,即側壓力荷載標準值 1q =35.1Kpa(2振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載24q pa =K強度計算荷載組合采用 11.221.4+(考慮靜荷載 1.2分項系數(shù)、動荷載 1.4分項系數(shù) ,所以235.11.241.447.72/KN m q =+=轉化為橫向的線荷載,按照竹膠合模板平均承載: 47.72147.72/q KN m =根據(jù)路橋施工計算手冊查得:22max 0.10.147.720.30.429q l m M=KN max max 0.4296.441266.7pa pa W M=M<=M 滿足要求max 1.11.147.720.315.748Q q l =K

13、N2max max max 31.51.515.7481.1811.310002012x bh Q Q S Q pa pa bh I b bh b =M<=M滿足要求剛度驗算:荷載組合采用 11.2(考慮靜荷載 1.2分項系數(shù)、動荷載 1.4分項系 數(shù) ,所以10235.11.242.12/q KN m =轉化為橫向的線荷載,按照底板竹膠合模板平均承載: 42.12142.12/q KN m =根據(jù)路橋施工計算手冊查得:44max 0.67742.120.30.6770.6931001005666667ql f mm EI = max 0.69311300432400f l =<

14、滿足要求2、縱肋計算小方木選用截面 10×15cm ,截面幾何特性計算結果如下: 12pa =, pa 3. 1M=, pa 1093M=E。22311101537566W bh cm = 33411101528121212bh cm I= 小方木的剛度較小,根據(jù)橫梁的排布形式,小方木按照跨度 0.6米的簡支梁進行計算,計算模式如下: 強度計算均布荷載組合 q0=q1×1.2+ q2×1.4=47.72KP承受均布荷載 q=47.72×0.3=14.32KN/m根據(jù)路橋施工計算手冊查得:22max 0.1250.12514.320.60.645M q l

15、 KN m =11max max 0.6451.7212375w M MPa MPa W =<= 滿足要求max 0.50.514.320.64.296Q q l KN =2max max max 31.51.54.2960.431.3101512x bh Q Q S Q pa pa bh I b bh b =M<=M 滿足要求剛度計算:荷載組合 q0=q1×1.2=42.12KPa承受均布荷載 q=42.12×0.3=12.64KN/m根據(jù)路橋施工計算手冊查得44max 5512.640.60.8438438492812ql f mm EI = max 0.8

16、4311600712400f l =< 3、橫肋計算小方木選用截面 10×15cm ,截面幾何特性計算結果如下: 12pa =, pa 3. 1M=, pa 1093M=E。22311101537566W bh cm = 33411101528121212bh cm I= 小方木的剛度較小,根據(jù)橫梁的排布形式,小方木按照跨度 3×0.6米的連續(xù)梁進行計算,計算模式如下: 強度計算12均布荷載組合 q0=q1×1.2+ q2×1.4=47.72KP承受均布荷載 P=1.1×47.72×0.3×0.6=9.49KN/m根據(jù)

17、路橋施工計算手冊查得:max 0.150.159.490.60.855M P l KN m =max max 0.8552.2812375w M MPa MPa W =<= 滿足要求max 1.1561.1569.4910.97Q P l KN =2max max max 31.51.510.971.0971.3101512x bh Q Q S Q pa pa bh I b bh b =M<=M 滿足要求剛度計算:荷載組合 q0=q1×1.2=42.12KPa承受均布荷載 q=1.1×42.12×0.3×0.6=9.449KN/m 根據(jù)路橋施

18、工計算手冊查得33max 1.14612.640.61.1461.2410010092812ql f mm EI = max 1.2411600483400f l =< 4、對拉桿計算即側壓力荷載標準值 1q =47.72KN/m2對拉螺栓在梁側面頂面及底面各設置一道 M16對拉螺栓,縱向間距 500mm螺栓承受拉力N=47.72×1.35×0.5/2=16.11KNM14螺栓的允許拉力【 N 】 =17.8KN13 滿足要求5、背楞計算背楞采用 28a 工字鋼,截面幾何特性計算結果如下:215pa =, 85pa =M, 52.110pa E=M。3508.2W c

19、m = , 47115cm I= , 3292.7S cm = , 8.5d mm = 根據(jù)背楞設置,分析受力情況如下 P=N=16.11KN(螺栓承受拉力 (1強度計算根據(jù)路橋施工計算手冊查得:max .6516.110.58.01M P KN m =maxmax 8.0115.8215508.2w M MPa MPa W =<=滿足要求max 16.11Q P KN =max 16.11292.7788571158.5x Q Spa pa I d =M<=M滿足要求剛度計算:14 根據(jù)路橋施工計算手冊查得22max 0.50.516.110.650.29882.17115ql

20、f mm EI = max 0.29116002069400f l =<二、梗腋部分1、側模組膠合板竹膠合模板選用厚度 20mm ,截面幾何特性計算結果如下: 2233111000206666766.766bh mm cm W =334111000206666671212bh mm I = 跨中部分竹膠合模板按照底部縱梁 3×0.2米跨度的連續(xù)梁進行計 算,計算模式如下: 200q 單位:mm(1新澆混凝土對模板側面的壓力11/210120.220.2226101.21.168.64q t V pa =K21262.0553.3q H pa =K取兩者較小者,即側壓力荷載標準值

21、 1q =53.3Kpa(2振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載24q pa =K強度計算荷載組合采用 11.221.4+(考慮靜荷載 1.2分項系數(shù)、動荷載 1.4分項系數(shù) ,所以253.31.241.469.56/KN m q =+=轉化為橫向的線荷載,按照竹膠合模板平均承載:69.56147.72/q KN m =根據(jù)路橋施工計算手冊查得:22max 0.10.169.560.20.278q l m M=KNmax max 0.2784.171266.7pa pa W M=M<=M 滿足要求max 1.11.169.560.215.31Q q l =KN2max max max 31.51.51

22、5.311.1481.310002012x bh Q Q S Q pa pa bh I b bh b =M<=M滿足要求剛度驗算:荷載組合采用 11.2(考慮靜荷載 1.2分項系數(shù)、動荷載 1.4分項系 數(shù) ,所以253.31.263.96/q KN m =轉化為橫向的線荷載,按照底板竹膠合模板平均承載: 63.96163.96/q KN m =根據(jù)路橋施工計算手冊查得:44max 0.67763.960.20.6770.2081001005666667ql f mm EI = max 0.208113001442400f l =<滿足要求2、縱肋計算小方木選用截面 10×

23、;15cm ,截面幾何特性計算結果如下: 12pa =, pa 3. 1M=, pa 1093M=E。22311101537566W bh cm = 33411101528121212bh cm I= 小方木的剛度較小,根據(jù)橫梁的排布形式,小方木按照跨度 0.6米的簡支梁進行計算,計算模式如下: 強度計算均布荷載組合 q0=q1×1.2+ q2×1.4=69.56KP承受均布荷載 q=69.56×0.2=13.92KN/m根據(jù)路橋施工計算手冊查得:22max 0.1250.12513.920.60.627M q l KN m =max max 0.6271.681

24、2375w M MPa MPa W =<= 滿足要求max 0.50.513.920.64.176Q q l KN =2max max max 31.51.54.1760.421.3101512x bh Q Q S Q pa pa bh I b bh b =M<=M 滿足要求剛度計算:荷載組合 q0=q1×1.2=63.96KPa承受均布荷載 q=63.96×0.2=12.79KN/m根據(jù)路橋施工計算手冊查得44max 5512.790.60.8838438492812ql f mm EI = max 0.8811600682400f l =< 3、橫肋計

25、算小方木選用截面 15×20cm ,截面幾何特性計算結果如下: 12pa =, pa 3. 1M=, pa 1093M=E。223111520100066W bh cm = 334111520100001212bh cm I= 小方木的剛度較小,根據(jù)橫梁的排布形式,小方木按照跨度 3×0.6米的連續(xù)梁進行計算,計算模式如下: 強度計算均布荷載組合 q0=q1×1.2+ q2×1.4=69.56KP承受均布荷載 P=1.1×69.56×0.2×0.6=9.19KN/m根據(jù)路橋施工計算手冊查得:max 0.150.2679.19

26、0.61.52M P l KN m =max max 1.521.52121000w M MPa MPa W =<= 滿足要求max 1.1562.2679.1920.84Q P l KN =2max max max 31.51.520.841.0421.3152012x bh Q Q S Q pa pa bh I b bh b=M<=M 滿足要求剛度計算:荷載組合 q0=q1×1.2=63.96KPa承受均布荷載 q=1.1×63.96×0.2×0.6=8.45KN/m根據(jù)路橋施工計算手冊查得33max 1.8838.450.61.8830

27、.38210010092812ql f mm EI =max0.382116001570400f l =<4、對拉桿計算即側壓力荷載標準值 q =69.56KN/m2對拉螺栓在梁側面頂面及底面各設置一道 M20對拉螺栓,縱向間距 500mm 螺栓承受拉力N=69.56×1.35×0.5/2=35.65KNM20螺栓的允許拉力【 N 】 =38.2 KN滿足要求5、背楞計算5、背楞計算背楞采用 28a 工字鋼,截面幾何特性計算結果如下:215pa =, 85pa =M, 52.110pa E=M。3508.2W cm = , 47115cm I= , 3292.7S c

28、m = , 8.5d mm = 根據(jù)背楞設置,分析受力情況如下 P=N=38.2(螺栓承受拉力 (1強度計算根據(jù)路橋施工計算手冊查得: max .6538.20.519.1M P KN m = maxmax 19.137.6215508.2w M MPa MPa W =<=滿足要求max 38.2Q P KN =max 38.2292.7184.98571158.5x Q S pa pa I d =M<=M 滿足要求剛度計算:根據(jù)路橋施工計算手冊查得22max 0.50.516.110.654.788910000ql f mm EI = max 1.2411600483400f l

29、 =<第四章 底模(小方木計算連續(xù)梁支架現(xiàn)澆施工底模采用竹膠合模板,竹膠合模板底部使用小 方木作為橫向分配梁把荷載傳遞給支架縱梁,由于連續(xù)梁縱向為變截面 和橫向的不均勻分布,所以小方木縱向等間距排列,計算時縱向分為跨 中部分和梗腋部分?？紤]靜荷載 1.2分項系數(shù)、動荷載 1.4分項系數(shù)。根據(jù)路橋施工計算手冊查得,木材的力學指標取下值(按照紅 松順紋計算12pa =, pa 3. 1M=, pa 1093M=E。小方木選用截面 10×15cm ,截面幾何特性計算結果如下:22311101537566W bh cm = 33411101528121212bh cm I= 小方木的剛

30、度較小,根據(jù)橫梁的排布形式,小方木按照跨度 3×0.6米的連續(xù)梁進行計算,計算模式如下:一、跨中部分q 單位:mm根據(jù)鐵路混凝土工程施工技術指南和路橋施工計算手冊混凝土豎 向荷載分為以下幾個部分:(1 、模板 250Kg/m2。21250/2.5kg m Kpa q =(2 、混凝土2226001.353510/35.1q g m pa =K=K(3 、人群機具:pa m g q K=K=5. 1/15023(4 、傾倒:pa q K=44(5 、其他荷載:5q 根據(jù)實際情況不考慮1、強度計算:荷載組合采用 (12 1.2(34 1.4+(考慮靜荷載 1.2分項系數(shù)、 動 荷載 1.

31、4分項系數(shù) ,所以2(35.12.5 1.2(1.54 1.452.82/KN m q =+=轉化為橫向的線荷載,按照底板竹膠合模板平均承載:52.820.315.85/q KN m =根據(jù)路橋施工計算手冊查得:22max 0.10.115.850.60.571q l m M=KN max max 0.5711.5312375pa pa W M=M<=M 滿足要求max 1.11.115.850.610.461Q q l =KN2max max max 31.51.510.461.0461.3101512x bh Q Q S Q pa pa bh I b bh b =M<=M滿足要

32、求2、剛度驗算:荷載組合采用 (12 1.2+(考慮靜荷載 1.2分項系數(shù)、動荷載 1.4分 項系數(shù) ,所以2(2.535.1 1.245.12/q KN m =+=轉化為橫向的線荷載,按照底板竹膠合模板平均承載:45.120.313.54/q KN m =根據(jù)路橋施工計算手冊查得:44max 13.540.60.6770.6770.0510010092812ql f mm =EI max 0.051160012000400f l =< 滿足要求二、梗腋部分小方木的剛度較小, 根據(jù)橫梁的排布形式, 小方木按照跨度 3×0.6米的連續(xù)梁進行計算,計算模式如下:根據(jù)鐵路混凝土工程施

33、工技術指南和路橋施工計算手冊混 凝土豎向荷載分為以下幾個部分:(1 、模板 250Kg/m2。21250/2.5kg m Kpa q =(2 、混凝土:2226002.055330/53.3pa kg K q m =(3 、人群機具:pa m g q K=K=5. 1/15023(4 、傾倒:pa q K=44(5 、其他荷載:5q 根據(jù)實際情況不考慮1、強度計算:荷載組合采用 (12 1.2(34 1.4+(考慮靜荷載 1.2分項系數(shù)、 動 荷載 1.4分項系數(shù) ,所以2(53.32.5 1.2(1.54 1.474.66/KN m q =+=轉化為橫向的線荷載,按照底板竹膠合模板平均承載:

34、74.660.1511.2/q KN m =根據(jù)路橋施工計算手冊查得:22max 0.10.111.20.60.41q l m M=KNmax max 0.411.112375pa pa W M=M<=M 滿足要求max 1.11.111.20.67.39Q q l =KN2max max max 31.51.57.390.741.3101512x bh Q Q S Q pa pa bh I b bh b =M<=M 滿足要求2、剛度驗算:荷載組合采用 (12 1.2+(考慮靜荷載 1.2分項系數(shù)、動荷載 1.4分 項系數(shù) ,所以2(2.553.3 1.266.96/q KN m

35、=+=轉化為橫向的線荷載,按照底板竹膠合模板平均承載:66.960.1510.1/q KN m =根據(jù)路橋施工計算手冊查得:44max 10.10.60.6770.6770.0410010092812ql f mm =EI max 0.041160015000400f l =< 滿足要求第五章 縱梁計算連續(xù)梁支架現(xiàn)澆施工底模采用竹膠合模板,橫梁小方木作為橫向分 配梁把荷載傳遞給支架縱梁,由于連續(xù)梁縱向為變截面、橫向的不均勻 分布,所以計算時縱向分為跨中部分和梗腋部分(橫向按中間最不利情 況考慮 ?？v梁選用 2×10號槽鋼(槽鋼背靠設置要相對固定 ,設計受力參 數(shù)為:W=78.8

36、cm3, I=396.6cm4, S=47 cm3, d=1.06cm,E=2.1×105MPa縱梁的排布形式, 槽鋼按照跨度 3×0.9米的連續(xù)梁進行計算, 計算 模式如下:一、 中間部分根據(jù)鐵路混凝土工程施工技術指南和路橋施工計算手冊混 凝土豎向荷載分為以下幾個部分:(1 、模板:底模和橫梁13q Kpa =(2 、混凝土:2226001.353510/35.1q kg Kpa m =(3 、人群機具:23150/1.5q kg m Kpa =(4 、傾倒:44q Kpa =(5 、其他荷載:5q 根據(jù)實際情況不考慮根據(jù)縱梁的布置形式, 中間部分橫肋采用 30.9米連續(xù)

37、梁集中荷載進 行計算,計算圖式如下: 單位:mm1、 強度計算:荷載組合采用 (12 1.2(34 1.4+(考慮靜荷載 1.2分項系數(shù)、 動 荷載 1.4分項系數(shù) ,所以2(35.13 1.2(1.54 1.453.42/KN m q =+=轉化為橫向的荷載,按照集中荷載承載:1.153.420.60.310.58P KN =根據(jù)路橋施工計算手冊查得:max 0.2670.26710.580.92.54M P l KN m =max max 2.5432.314578.8w M MPa MPa W =<= 滿足要求max 2.2672.26710.5823.99Q P KN =max

38、max 23.994726.82851.06396.6w Q S MPa MPa I d =<= 滿足要求2、剛度計算:荷載組合采用 (12 1.2+(考慮靜荷載 1.2分項系數(shù)、動荷載 1.4分項系數(shù) ,所以2(335.1 1.245.72/q KN m =+=轉化為橫向的線荷載,按照底板竹膠合模板平均承載: 1.145.720.60.39.05P KN =根據(jù)路橋施工計算手冊查得33max 1.8839.050.91.8830.1491001002.1396.6Pl f mm EI = max 0.149119006040400f l =< 滿足要求二、梗腋部分根據(jù)鐵路混凝土工

39、程施工技術指南和路橋施工計算手冊混 凝土豎向荷載分為以下幾個部分:(1 、模板:底模和橫梁13q Kpa =(2 、混凝土:2226002.055330/53.3q kg Kpa m =(3 、人群機具:23150/1.5q kg m Kpa =(4 、傾倒:44q Kpa =(5 、其他荷載:5q 根據(jù)實際情況不考慮根據(jù)縱梁的布置形式, 中間部分橫肋采用 30.9米連續(xù)梁均布荷載進 行計算,計算圖式如下: 1、強度計算:荷載組合采用 (12 1.2(34 1.4+(考慮靜荷載 1.2分項系數(shù)、 動 荷載 1.4分項系數(shù) ,所以2(53.33 1.2(1.54 1.475.26/KN m q

40、=+=轉化為橫向的線荷載,按照底板竹膠合模板平均承載: 75.260.645.16/q KN m =根據(jù)路橋施工計算手冊查得:22max 0.10.145.160.93.66M q l KN m =max max 3.6646.4514578.8w M MPa MPa W =<= max 1.11.145.160.944.71Q q l KN =max max 44.71475085396.61.06w Q S MPa MPa I d =<= 滿足要求。2、剛度驗算:荷載組合采用 (12 1.2+(考慮靜荷載 1.2分項系數(shù)、動荷載 1.4分 項系數(shù) ,所以2(353.3 1.26

41、7.56/q KN m =+=轉化為橫向的線荷載,按照底板竹膠合模板平均承載: 67.560.640.54/q KN m =根據(jù)路橋施工技術手冊查得:44max 0.67740.540.90.6770.221001002.1396.6ql f mm EI = max 0.22119004090400f l =< 滿足要求第六章鋼管支架及地基承載力計算鋼管支架的容許荷載計算鋼管支架立桿按兩端鉸接的受壓構件計算48(壁厚 3.5mm 的普通焊管立桿截面幾何特性面積 :222248413.144894A r mm -= 回轉半徑 :mm d D r 78. 154414842222=+=+=長

42、細比 :120076.0515015.78L r = 鋼管支架立桿按軸心受壓進行強度計算由 76.05=查表得 0.676=0.67648921571.07N A KN =根據(jù) 客運專線鐵路橋涵工程施工計算指南 規(guī)定, 支架系統(tǒng)取 1.5倍的安全系數(shù),所以鋼管支架立桿按軸心受壓容許承載力:71.071.547.4N KN =÷=一、跨中部分單跨長度 L=17.5m梁底寬度 B=10m主要承重鋼管立桿根數(shù) n=352根(1 、模板:底模和橫梁14q Kpa =(2 、梁砼均布荷載2226001.353510/35.1q kg Kpa m =(3 、人群機具:23150/1.5q kg

43、m Kpa =(4 、傾倒:44q Kpa =(5 、其他荷載:5q 根據(jù)實際情況不考慮1、鋼管支架計算:荷載組合采用 (12 1.2(34 1.4+(考慮靜荷載 1.2分項系數(shù)、 動 荷載 1.4分項系數(shù) ,所以2(35.14 1.2(1.54 1.454.62/KN m q =+= 總荷載17.51054.629558.5Q L B q KN =27.1647.4Q f KN N KN =<=滿足要求2、地基承載力計算立桿底托鋼板面積 S=0.1*0.1=0.01 m2 立桿底托鋼板面積應力 =q/S=5462Kpa C20混凝土地面 =20Mpa1=5.5MPa<=20Mpa

44、地基承載力滿足要求二、梗腋部分單跨長度 L=2.7m梁底寬度 B=10m主要承重鋼管立桿根數(shù) n=66根(1 、模板:底模和橫梁14q Kpa =(2 、梁砼均布荷載2226002.055330/53.3q kg Kpa m =(3 、人群機具:23150/1.5q kg m Kpa =(4 、傾倒:44q Kpa =(5 、其他荷載:5q 根據(jù)實際情況不考慮1、鋼管支架計算:荷載組合采用 (12 1.2(34 1.4+(考慮靜荷載 1.2分項系數(shù)、 動 荷載 1.4分項系數(shù) ,所以2(53.34 1.2(1.54 1.476.46/KN m q =+=總荷載2.71076.462065Q L

45、 B q KN =31.347.4Q f KN N KN =<=滿足要求2、地基承載力計算立桿底托鋼板面積 S=0.1*0.1=0.01 m2立桿底托鋼板面積應力 =q/S=7646KpaC20混凝土地面 =20Mpa1=7.7MPa<=20Mpa地基承載力滿足要求第七章門架支架計算一、門架縱梁部分門架選用 32a 工字鋼間距 0.6m 、跨度為 5m 設計受力參數(shù)為: W=692.5cm3, I=11084cm4, E=2.1×105Mpa , S=400.5cm3d=13mm橫梁的排布形式,槽鋼按照跨度 1×5米的簡支梁均布荷載進行計 算,計算模式如下:單跨

46、長度 L=5m梁底寬度 B=10m(1 、模板 300Kg/m2。21300/3kg m Kpa q =(2 、混凝土226001.353510/35.1q g m pa =K=K(3 、人群機具:pa m g q K=K=5. 1/15023(4 、傾倒:pa q K=44(5 、其他荷載:5q 根據(jù)實際情況不考慮 1、強度計算均布荷載組合 q0=(q 1+ q2×1.2+(q 3+ q4×1.4=53.42KP工字鋼承受均布荷載 q=53.42×0.6=32.04KN/m根據(jù)路橋施工計算手冊查得:22max 0.1250.12532.045100.13M q l KN m =max max 100.13144.59215692.5w M MPa MPa W =<= 滿足要求