大容量循環(huán)流化床電站鍋爐技術(shù)的發(fā)展

1、大容量循環(huán)流化床電站鍋爐技術(shù)的發(fā)展作者：李雄1陳偉剛2毛健雄30前言循環(huán)流化床鍋爐作為一種固體燃料的清潔燃燒技術(shù)，自從1980年代開始發(fā)展以來，在20多年期間已經(jīng)取得了巨大的進(jìn)展，無論從容量上還是從蒸汽參數(shù)上看， 可以說，循環(huán)流化床鍋爐已進(jìn)入大容量高參數(shù)的電站鍋爐時(shí)代。在發(fā)展大容量高參數(shù)的循環(huán)流化床鍋爐的過程中，福斯特惠勒公司起著先鋒和領(lǐng)導(dǎo)的作用。在 1990年代，福斯特惠勒的循環(huán)流化床鍋爐就已發(fā)展到250MW的超高壓參數(shù)等級(jí)，并在1990年代末和2000年代初建成了在波蘭Bogatynia的Turow電廠的6臺(tái) 235- 262MW燃煤的循環(huán)流化床鍋爐和在美國(guó)佛羅里達(dá) Jacksonvill

2、e的JEA電廠建成了 2臺(tái)300MWe可100%燃燒煤/石油焦的循環(huán)流化床鍋爐，并在 2002年 和波蘭的Lagisza電廠簽訂了提供一臺(tái)容量為460MW的超臨循環(huán)流化床直流鍋 爐的合同。所有這些里程碑式的發(fā)展成就，標(biāo)志著循環(huán)流化床技術(shù)已真正發(fā)展到 了一個(gè)嶄新的大容量高參數(shù)電站鍋爐的時(shí)代。循環(huán)流化床技術(shù)的關(guān)鍵設(shè)備是固體床料分離器。第一代循環(huán)流化床鍋爐主要采用 的是旋風(fēng)筒式分離器，它有以厚的耐火材料為襯里的絕熱型和用蒸汽或水進(jìn)行冷 卻的吸熱型兩大類。典型的大容量帶有旋風(fēng)筒型分離器的電站循環(huán)流化床鍋爐是 波蘭Turow電廠的1, 2和3號(hào)爐，其每臺(tái)鍋爐的容量是 235MW以及在美國(guó)JEA 電廠的2

3、臺(tái)300MW循環(huán)流化床鍋爐。與此同時(shí)，福斯特惠勒從1990年代初開始 開發(fā)出了第二代帶有矩形旋風(fēng)分離器的緊湊型循環(huán)流化床鍋爐，這種緊湊型大容量循環(huán)流化床電站鍋爐的典型代表是波蘭 Turow電廠的4,5和6號(hào)爐,每臺(tái)鍋 爐的容量是262MWe為了適應(yīng)電站鍋爐對(duì)于大容量，高效率，低排放的要求， 在上述亞臨界自然循環(huán)的循環(huán)流化床技術(shù)發(fā)展的基礎(chǔ)上，福斯特惠勒又開發(fā)出了超臨循環(huán)流化床直流鍋爐技術(shù)，在 2002年與波蘭的PKE電力公司簽訂提供一臺(tái) 容量為460MW的超臨循環(huán)流化床直流鍋爐的合同是循環(huán)流化床技術(shù)發(fā)展史上的 一個(gè)重大里程碑，它標(biāo)志著循環(huán)流化床技術(shù)從亞臨界跨入超臨界的一個(gè)起點(diǎn)。圖1循環(huán)流化床鍋爐

4、技術(shù)發(fā)展的歷程CAPACITV (MW,)ivro1M0IMSIMOitwoowVEAR OF INITmL OPERATION圖2為以分離圖1所示，為近30年來循環(huán)流化床鍋爐在容量上的發(fā)展歷程 器技術(shù)發(fā)展為標(biāo)志的幾代循環(huán)流化床技術(shù)的發(fā)展。UtriNTRE 訂的 片、,0帆沖和矍仃直HPrw jnejifirGft ts占* 町和1尸 f7/f 6I5JLz 擊TM- H怙戒f M CFB Tteft圖2以分離器技術(shù)發(fā)展為標(biāo)志的幾代循環(huán)流化床技術(shù)的發(fā)展帶有旋風(fēng)筒型分離器的大容量循環(huán)流化床電站鍋爐冷卻r不妙卻的蹴夙首式分曆器憂直：-南坡何單脈那低驗(yàn)忒顯：AA：査4?5雄-1&勒”何璋散峯海MA：

5、 JC其是衲宜哺.膻屜本離眾冗冷Ml血貝厠詡板両1JC甘構(gòu)藏鳳:商PrfsarFwt iro： CcfSsffit/rrar f/15/08Lesm tf ?woftf jn cfs c/wtowgry圖3冷卻吸熱式旋風(fēng)筒分離器和不吸熱的絕熱旋風(fēng)筒分離器的比較圖3所示為冷卻吸熱式旋風(fēng)筒分離器和不吸熱的絕熱旋風(fēng)筒分離器的比較。福斯特惠勒公司已有5臺(tái)以上容量在200MWe勺帶有旋風(fēng)筒型分離器的大容量循環(huán) 流化床電站鍋爐投入運(yùn)行，其中，最有代表性的是在美國(guó)JEA電廠的2 300MWe循環(huán)流化床鍋爐。圖4所示為美國(guó)JEA2 300MWe環(huán)流化床鍋爐。該鍋爐的爐膛高度為 35m,爐膛 寬度為26m,爐膛

6、深度為6.7m,每臺(tái)鍋爐采用3個(gè)蒸汽冷卻旋風(fēng)筒分離器，分離 器的直徑為7.3m。該兩臺(tái)鍋爐分別于2002年5月和7月建成投產(chǎn)的2 300MWe 循環(huán)流化床鍋爐位于美國(guó)佛羅里達(dá)州Jachsonville 的JEA電廠，這是當(dāng)前世界上已投入運(yùn)行的容量最大的循環(huán)流化床鍋爐，該兩臺(tái)鍋爐的蒸汽流量分別為 906/806t/h（過熱/再熱），蒸汽溫度為540/540C（過熱/再熱）。其設(shè)計(jì)燃料是要 能夠100%的燃燒煤和石油焦，或可以任何比例混燒煤和石油焦。表1所示為該鍋爐的設(shè)計(jì)燃料：表1 美國(guó)JEA2 300MWe環(huán)流化床鍋爐的設(shè)計(jì)燃料燃料石油焦煤水分，%9.05.2灰分，0.412.8硫分，6.72.

7、8揮發(fā)分，9.035.6咼位熱值，Kcal/kg77807050圖4 美國(guó)JEA電廠2X 300MWef環(huán)流化床鍋爐表2為該2 300MWS環(huán)流化床鍋爐對(duì)排放值的要求。表2美國(guó)JEA電廠2X 300MW循環(huán)流化床鍋爐要求的各項(xiàng)污染物的排放值污染物名稱單位所要求的排放值SQmg/Nrri185（24小時(shí)平均）NOxmg/Nrri111CQmg/Nm285固體顆粒mg/Nrm14PM10mg/Nm14硫酸霧（H2SQ）mg/Nrm0.5氟化氫（HF）mg/Nm0.2鉛mg/Nrm0.0331汞mg/Nm0.013不透明度%v 10%（ 6分鐘平均）JEA電廠的2X 300MW循環(huán)流化床鍋爐為了能夠

8、得到當(dāng)?shù)丨h(huán)保部門的批準(zhǔn)，除了循環(huán)流化床本身采用石灰石脫硫外， 還采用了第二級(jí)煙氣洗滌脫硫。由于該鍋爐 燃燒的是高硫燃料，要達(dá)到如此高的燃燒脫硫效率其采用的鈣硫比（Ca/S）為1.77 2.68（取決于不同的燃料混合比）,因此，在飛灰中還含有大量未反應(yīng)的石 灰（CaO。根據(jù)這種情況，在美國(guó)有采用二級(jí)煙氣脫硫的措施。即在尾部安裝 噴水活化石灰的反應(yīng)塔，CaC和水反應(yīng)生成Ca（OHh Ca（OH） 2具有極強(qiáng)的反應(yīng)活 性，能夠迅速將煙氣中剩余的低濃度 SO吸收，從而可進(jìn)一步降低 SO的排放。 該鍋爐在2005年1月測(cè)試的SO排放值是，在空氣預(yù)熱器出口為98.85 %,在尾 部煙氣洗滌塔出口的脫硫效率

9、為 99.15 %。即現(xiàn)在的鍋爐本身的脫硫效率達(dá)到 98.85 %，而通過對(duì)洗滌塔噴水將煙氣中飛灰加濕活化可在洗滌塔中脫除0.3 %的SO。由于該電廠極高的脫硫效率，使其 SO排放大大低于所要求的排放值， 因此，電廠進(jìn)行SO貿(mào)易將其多出的排放指標(biāo)售出給其它達(dá)不到排放要求的電廠 而得到經(jīng)濟(jì)效益。表3所示為美國(guó)能源部9/04-2/05 報(bào)告關(guān)于JEA電廠 2 X 300MW循環(huán)流化床鍋爐實(shí)測(cè)的有關(guān)運(yùn)行參數(shù)和各項(xiàng)污染物的排放值。表3 JEA電廠2X 300MW循環(huán)流化床鍋爐實(shí)測(cè)的有關(guān)運(yùn)行參數(shù)和各項(xiàng)污染物的排放值項(xiàng)目燃料（收到基）100%匹茲堡# 8 煤（試驗(yàn)時(shí)間1/13/04）50%石油焦和50%

10、匹茲堡# 8號(hào)煤混煤 （試驗(yàn)時(shí)間1/28/04）100%依利諾# 6煤（試驗(yàn)時(shí)間6/8/04）鍋爐過熱蒸汽流量（t/hr）905840905硫含量，%4.845.863.17高位熱值HHV (kcal/kg)7,1507,3606,480鍋爐效率（HHV *，%90.691.788.3石灰石流量（ton/hr）26.233.229.0鈣硫比Ca/S1.77*2.252.683鍋爐出口 SO濃度，mg/Nm290340340煙囪SO排放濃度mg/Nm125135131鍋爐本身的脫硫效率，96.896.895.0煙氣脫硫的脫硫效率，%:1.81.93.23NOx, mg/Nm9186106CO,

11、mg/Nrn322024不透明度Opacity, %1.11.81.5固體顆粒，PM10 mg/Nm5552.3注：現(xiàn)在鍋爐的實(shí)際燃料混合比是80%石油焦和20%煤的混燒，還未對(duì)這種混 煤進(jìn)行試驗(yàn)。.*該低鈣硫比Ca/S是因?yàn)槿剂匣抑械腃aO含量為18至21%。*以低位熱值為基礎(chǔ)的鍋爐效率要高 2-4 %。1帶有矩形分離器的大容量緊湊型循環(huán)流化床電站鍋爐眾所周知，循環(huán)流化床鍋爐最關(guān)鍵的部件是布置在爐膛出口處的分離器，它將隨煙氣帶出的未燃燼燃料和未反應(yīng)的石灰石以及惰性床料從煙氣中分離出來并返 回爐膛下部，從而構(gòu)成了床料的循環(huán)，為鍋爐提供了諸多眾所周知的循環(huán)流化床 的優(yōu)點(diǎn)。在循環(huán)流化床鍋爐發(fā)展的歷

12、史上，出現(xiàn)過各種不同型式的分離器，但至 今采用最普遍的是冷卻或不冷卻的旋風(fēng)筒分離器（見圖3）。第一代旋風(fēng)筒分離器是鋼板外殼襯以厚度為300mm勺耐火材料，它的優(yōu)點(diǎn)是初投資相對(duì)低，但 運(yùn)行維修費(fèi)用高和冷態(tài)啟動(dòng)時(shí)間長(zhǎng)， 從而要消耗更多的啟動(dòng)燃料。第二代旋風(fēng)筒 分離器是用膜式壁構(gòu)成的蒸汽/水冷卻的圓形旋風(fēng)筒分離器，這時(shí)膜式壁上用密 抓釘固定的耐火材料厚度僅為25mm這種冷卻型分離器由于曲線型式的膜式壁 結(jié)構(gòu)，其制造復(fù)雜造價(jià)較高因而提高了初投資成本，但它具有運(yùn)行維修費(fèi)用低， 壽命長(zhǎng)，可靠性高等諸多優(yōu)點(diǎn)。由福斯特惠勒在1992年開發(fā)出的第三代緊湊型分離器，一改傳統(tǒng)的圓筒形的分離器結(jié)構(gòu)， 采用矩形膜式壁分

13、離器結(jié)構(gòu)，其原理 如圖5所示。由于該矩形形分離器的膜式壁和爐膛膜式水冷壁可構(gòu)成一個(gè)整體， 和蒸汽冷卻圓筒形分離器相比，不僅具有圓筒型旋風(fēng)分離器的所有優(yōu)點(diǎn)， 如采用 抓釘固定的薄層耐火材料層，具有高的效率和長(zhǎng)的壽命，而且結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，而且可 使鍋爐的設(shè)計(jì)非常緊湊，從而可減少鍋爐的占地面積，減輕鍋爐重量，大大減少 了耐火材料地維護(hù)費(fèi)用，并減少啟動(dòng)地燃料費(fèi)用。自1994年售出第一臺(tái)商業(yè)化的緊湊型循環(huán)流化床鍋爐以來，至今已售出近60臺(tái)燃燒各種燃料的緊湊型鍋爐， 已售出的最大的緊湊型循環(huán)流化床鍋爐的容量已達(dá) 460MW。圖6所示緊湊型整 體式循環(huán)流化床鍋爐緊湊型整體式循環(huán)流化床鍋爐可進(jìn)行模塊式設(shè)計(jì)，因而容易

14、實(shí)現(xiàn)鍋爐的放大， 圖7所示為緊湊型循環(huán)流化床鍋爐的放大原則。按照這一放 大原則，福斯特惠勒已完成了容量為 600MW緊湊型鍋爐的研究設(shè)計(jì)和容量為 800MW緊湊型鍋爐的概念設(shè)計(jì)，使循環(huán)流化床鍋爐不僅適合于亞臨界的自然循 環(huán)設(shè)計(jì)，而且也適合于超臨界的直流鍋爐。當(dāng)前已投運(yùn)的最典型的緊湊型大容量循環(huán)流化床電站鍋爐是安裝在波蘭Turow電廠的3臺(tái)容量為262MW鍋爐。圖8所示即為Turow的262MW緊湊型鍋爐。圖5矩形旋風(fēng)分離器及整體式循環(huán)流化床鍋爐原理圖6緊湊型整體式循環(huán)流化床鍋爐圖7緊湊型循環(huán)流化床鍋爐放大的原則圖8 波蘭Turow電廠的262MW緊湊型鍋爐表4為波蘭Turow電廠262MW緊湊

15、型循環(huán)流化床鍋爐的設(shè)計(jì)參數(shù)：表4 安裝在波蘭Turow電廠的262MW緊湊型循環(huán)流化床鍋爐的設(shè)計(jì)參數(shù)項(xiàng)目單位設(shè)計(jì)參數(shù)鍋爐熱功率MW555毛輸出功率MWe261.8凈輸出功率MWe238.0主蒸汽流量Kg/s565主蒸汽壓力Bar166.5主蒸汽溫度OC565再熱蒸汽流量Kg/s180再熱蒸汽壓力Bar38.5再熱蒸汽溫度oC565波蘭的Turow電廠燃燒的是高水分，高灰分和低熱值的褐煤。表5為該鍋爐的設(shè) 計(jì)燃料特性和排放要求：表5安裝在波蘭Turow電廠的262MW緊湊型循環(huán)流化床鍋爐的設(shè)計(jì)燃料和排放要求項(xiàng)目單位數(shù)據(jù)燃料水分%44.0灰分%22.5硫分%0.6高位熱值Kcal/kg2330排放

16、要求NOxppm210SOppm1404超臨界循環(huán)流化床直流鍋爐經(jīng)濟(jì)的發(fā)展對(duì)電力的需求越來越高，為了使經(jīng)濟(jì)和環(huán)境能夠可持續(xù)地發(fā)展， 電站 鍋爐必須能夠滿足越來越高的經(jīng)濟(jì)性能和環(huán)境性能的要求。如今大容量的煤粉電站鍋爐越來越多地采用超臨界和超超臨界的蒸汽參數(shù)加上煙氣脫硫/脫硝裝置，如果大容量循環(huán)流化床鍋爐不能適應(yīng)形勢(shì)的要求，不能大大提高蒸汽參數(shù)以大大 提高發(fā)電效率，就有可能失去其本身的優(yōu)勢(shì)而無法與先進(jìn)的煤粉爐技術(shù)競(jìng)爭(zhēng)。因此，大容量循環(huán)流化床鍋爐向超臨界的蒸汽參數(shù)發(fā)展是其發(fā)展過程中的必然要求 和趨勢(shì)。實(shí)際上，循環(huán)流化床有許多特殊的優(yōu)點(diǎn)， 使之更有利于將超臨界直流鍋 爐技術(shù)用于循環(huán)流化床鍋爐。首先，循

17、環(huán)流化床鍋爐的一個(gè)突出優(yōu)點(diǎn)是它對(duì)燃料 成分變化的不敏感和它對(duì)燃料的適應(yīng)性。循環(huán)流化床鍋爐均勻的燃燒特性使之盡 管在燃料性能發(fā)生變化時(shí)也能確保管壁溫度的不均勻度非常小。此外，循環(huán)流化床鍋爐能夠燃燒多種燃料的這一其固有的特點(diǎn)也自然可用于超臨界參數(shù)的CFB鍋爐。這些優(yōu)點(diǎn)對(duì)于電廠的業(yè)主來說其意義是很清楚的，燃料性能的變化和燃料的可用性將不再成為一個(gè)問題，這給電廠的業(yè)主具有更大的自由度來選用最經(jīng)濟(jì) 可用的燃料。其它的優(yōu)點(diǎn)還包括循環(huán)流化床鍋爐清潔燃燒和低排放的固有優(yōu)點(diǎn)， 這樣鍋爐不需采用煙氣脫硫和脫硝裝置就可以達(dá)到排放標(biāo)準(zhǔn)。此外，由于超臨界參數(shù)的循環(huán)流化床鍋爐必須采用垂直管屏的爐膛水冷壁結(jié)構(gòu)，也就是要采用

18、西門 子（Sieme ns）公司所開發(fā)的本生（Ben son）垂直管低質(zhì)量流技術(shù)，因而鍋爐的 水/汽阻力損失較小。福斯特惠勒公司為了開發(fā)超臨界循環(huán)流化床鍋爐技術(shù)而進(jìn)行了大量不懈的努力， 在開發(fā)超臨界循環(huán)流化床直流鍋爐的過程中，對(duì)鍋爐的機(jī)械設(shè)計(jì)進(jìn)行了深入的考 慮，對(duì)影響傳熱、流體動(dòng)力學(xué)、碳的燃燼、氣體排放的控制、水動(dòng)力學(xué)等問題進(jìn) 行了從實(shí)驗(yàn)臺(tái)試驗(yàn)，中間試驗(yàn)、運(yùn)行鍋爐的現(xiàn)場(chǎng)測(cè)試、以及各種數(shù)學(xué)模型的開發(fā)， 包括仿真和半經(jīng)驗(yàn)?zāi)Ｐ秃透嗟睦碚撃Ｐ偷拈_發(fā)等等， 從而對(duì)超臨界循環(huán)流化床 直流鍋爐的實(shí)際過程有了深入的理解， 在所收集的數(shù)據(jù)、模型開發(fā)工作和與常規(guī) 鍋爐設(shè)計(jì)進(jìn)行對(duì)比的基礎(chǔ)上，開發(fā)并制訂了大容量超臨

19、界循環(huán)流化床直流鍋爐的 設(shè)計(jì)規(guī)范并成功地進(jìn)行了實(shí)施。福斯特惠勒公司的超臨界直流鍋爐采用的是西門子公司的專利許可證技術(shù)，即本生垂直管直流鍋爐技術(shù)。本生鍋爐以其超過 1000臺(tái)直流鍋爐的記錄使得它成為 直流鍋爐中米用最多的爐型。最大容量的本生鍋爐為1300MW循環(huán)流化床鍋爐，蒸汽參數(shù)為350巴和600C的超超臨界鍋爐。本生低質(zhì)量流量的設(shè)計(jì)是十分獨(dú)特 的，早期的本生直流鍋爐的爐膛是設(shè)計(jì)成螺旋盤管式的，采用這種設(shè)計(jì)的直流鍋爐已超過數(shù)百臺(tái)并有了 30多年的運(yùn)行經(jīng)驗(yàn)。在采用內(nèi)螺紋管的基礎(chǔ)上，從1980年代開始，西門子公司對(duì)具有低質(zhì)量流量的垂直管蒸發(fā)受熱面進(jìn)行了大量的研究 開發(fā)工作。在內(nèi)螺紋管內(nèi)的傳熱效果是

20、非常好的，特別是在蒸發(fā)段的傳熱，這是由于內(nèi)螺紋產(chǎn)生的離心力可將濕蒸汽中的水分分離到靠近管壁處，濕的管壁大大地改善了管壁至流體地傳熱。圖9所示為西門子公司開發(fā)的優(yōu)化內(nèi)螺紋管。圖9 優(yōu)化的內(nèi)螺紋管優(yōu)化的內(nèi)螺紋管和光管比較具有以下的優(yōu)點(diǎn)：l即使在高的蒸汽干度范圍內(nèi)也不會(huì)惡化傳熱；l即使在低的質(zhì)量流量下也具有非常好的傳熱；l在接近臨界壓力時(shí)，萬一發(fā)生膜態(tài)沸騰，也只會(huì)使管壁溫度稍有上升；I通過優(yōu)化內(nèi)螺紋管來復(fù)線的幾何形狀可進(jìn)一步改善傳熱。從循環(huán)流化床鍋爐地爐膛燃燒側(cè)看，燃燒過程本身由于相對(duì)較低的燃燒溫度和爐 膛內(nèi)均勻的溫度分布，因而具有低和均勻的熱流。流態(tài)化和床料的循環(huán)過程就象 一支熱的輪子，可以“碾平

21、”(消除)任何爐內(nèi)溫度的峰值。循環(huán)流化床鍋爐地 大量運(yùn)行實(shí)踐表明，在任何情況下都不會(huì)發(fā)生管子過熱的問題。 總結(jié)起來，采用 本生垂直管直流鍋爐技術(shù)地超臨界循環(huán)流化床鍋爐具有以下地優(yōu)點(diǎn)：(1) 西門子公司的低質(zhì)量流本生直流鍋爐技術(shù)使得水 /蒸汽側(cè)的流動(dòng)阻力減小， 從而減少了給水泵的電耗，因而改善了電廠的凈熱耗；(2) 超臨界循環(huán)流化床直流鍋爐的另一個(gè)優(yōu)點(diǎn)是其低的熱流，因而鍋爐管子對(duì) 過熱并不敏感；(3) 作為循環(huán)流化床鍋爐，與煤粉爐相比，它還有以下的優(yōu)點(diǎn)：l多種燃料的靈活性，包括劣質(zhì)燃料和低揮發(fā)分燃料；l能夠同時(shí)燃燒多種燃料；l不需煙氣凈化的二次脫硫，脫硝系統(tǒng)即可達(dá)到低的排放。在上述超臨界循環(huán)流化

22、床技術(shù)特點(diǎn)的基礎(chǔ)上，福斯特惠勒于 2000年完成了法國(guó) 電力公司委托進(jìn)行的600MW超臨界直流鍋爐的研究設(shè)計(jì)，其蒸汽參數(shù)為310巴, 593C,圖10所示為該設(shè)計(jì)的立體效果圖。圖10福斯特惠勒公司為法國(guó)電力公司研究設(shè)計(jì)的600MW超臨界直流鍋爐2002年12月，波蘭PKE電廠選擇福斯特惠勒為其提供一臺(tái) 460 MWe本生直管 爐膛變壓超臨界循環(huán)流化床直流鍋爐(560 C/580C, 275 bar)。其目的是為了 更好的排放控制和燃料的靈活性。這臺(tái)鍋爐將安裝在波蘭的Bedzin ,計(jì)劃于2006年建成投產(chǎn)。這將是世界上第一臺(tái)超臨界循環(huán)流化鍋爐，它將來的成功運(yùn) 行必將為推動(dòng)超臨界循環(huán)流化床鍋爐的

23、發(fā)做出重要的貢獻(xiàn)。圖11所示為這臺(tái)鍋爐的立體效果圖，它是緊湊型布置的整體式循環(huán)流化床鍋爐。圖11將建于波蘭PKE電廠的460MW超臨界直流鍋爐表6所示為該波蘭PKE電廠的460MW超臨界直流鍋爐的設(shè)計(jì)參數(shù)：表6波蘭PKE電廠的460MW超臨界直流鍋爐的設(shè)計(jì)參數(shù)項(xiàng)目單位設(shè)計(jì)參數(shù)過熱蒸汽流量kg/s361過熱蒸汽壓力Mpa27.5過熱蒸汽溫度560過再熱蒸汽流量kg/s306再熱蒸汽壓力Mpa5.48冷再熱蒸汽溫度C315熱再熱蒸汽溫度C580給水溫度C290表7所示為該波蘭PKE電廠的460MW超臨界直流鍋爐的設(shè)計(jì)煤種:表7波蘭PKE電廠的460MW超臨界直流鍋爐的設(shè)計(jì)煤種項(xiàng)目單位煙煤水煤漿設(shè)計(jì)燃料考核燃料考核燃料低位熱值（收到基）MJ/kg2018-237 17水分%126-2327 45灰分%2310-2528 65硫分%1. 40.6 1.40.6-1.6氯%0.40.40.4根據(jù)設(shè)計(jì)計(jì)算，該波蘭PKE 460MW超臨界參數(shù)電廠的發(fā)電效率在凈出力為430MWe寸為43.3%.其設(shè)計(jì)的排放要求示于表8：表8波蘭PKE電廠的460MW超臨界直流鍋爐的設(shè)計(jì)排放值（6%。2,干煙氣）項(xiàng)目單位設(shè)計(jì)排放值SOmg/ Nml200N