泰和商務(wù)中心外腳手架計算書

1、泰和商務(wù)中心大樓 外腳手架（雙排雙立桿落地式鋼管扣件外腳手架）施工專項方案寧波市建設(shè)集團(tuán)駐泰和商務(wù)中心 施 工 項 目 部 2009年2月14日泰 和 商 務(wù) 中 心 大 樓雙排雙立桿外腳手架計算書一、工程概況： 本工程為商務(wù)中心，框架剪力墻結(jié)構(gòu)，帶一層地下室。檐口標(biāo)高最高部份為39.40 m，外腳手架塔設(shè)在地下室頂扳之上，頂板面標(biāo)高為1.00 m, 頂扳可受外荷載標(biāo)準(zhǔn)值16 KN/m2。外腳手架自室外地下室頂扳面起其搭設(shè)最大高度應(yīng)為：1.0039.401.00 = 41.40 m，搭設(shè)高度相對較高，為節(jié)省工程臨時設(shè)施造價，參照以往同類工程經(jīng)驗，決定采用扣件式雙排雙立桿落地式鋼管外腳手架,內(nèi)立

2、桿與外墻面間距定為a1 = 0.30 m。腳手架主要尺寸:立桿縱距l(xiāng)a = 1.40 m；立桿橫距l(xiāng)b = 1.20 m；步距h = 1.80m， 共23步，實際搭設(shè)高度：H = 0.2023×1.80 = 41.60 m（注： 0.2 m為掃地桿高度。），腳手架底下8步采用雙立桿，雙立桿高度0.208×1.80 = 14.60 m ,其余上面15步，即以上15×1.80 = 27.00 m范圍內(nèi)仍采用單立桿，詳見以下圖一。圖 一二、計算依據(jù)（主要）： 1、 建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范JGJ 130-2001（2002年版） 以下簡稱規(guī)范 2、 鋼結(jié)構(gòu)設(shè)

3、計規(guī)范GB50017-20033、 建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范4、 冷彎薄壁型鋼結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)范5、 建筑結(jié)構(gòu)靜力計算手冊6、 建筑施工扣件式鋼管腳手架構(gòu)造與計算劉群主編（參考）7、 建筑施工扣件式鋼管模板支架技術(shù)規(guī)范DB33/1035-2006 以下簡稱浙規(guī)范 8、 本工程施工圖三、計算數(shù)據(jù)：鋼管（ 48×3.2）：截面抵抗矩W=4.732cm³,慣性矩I=11.36cm4, 截面積：A=4.50cm2,彈性模量E =2.06×105 N/mm²,自重35.5N/m( 48×3.5,自重38.4N/m),回轉(zhuǎn)半徑I = 1.589 cm,鋼管強(qiáng)度設(shè)計值：f

4、m = 205 N/mm²，fv = 125 N/mm²,彈性模量: E = 2.06×105 N/ mm2?？奂灾兀褐苯强奂?3.2 N/個，對接扣件 18.4 N/個，旋轉(zhuǎn)扣件14.6 N/個。圍網(wǎng)參數(shù)： 采用2300目/100 cm2，自重0.005 KN/m2 ，每目孔隙面積A0=1.3 mm2。竹笆片自重: Qp = 0.075 KN/m2。施工荷載：2 KN/m2（結(jié)構(gòu)階段），2 KN/m2 （裝修階段）。四、41.60 m雙排雙立桿腳手架各項指標(biāo)驗算：計算說明：1)、本計算書嚴(yán)格遵循國家規(guī)范與相關(guān)參考資料作較為全面計算，外腳手架按寧波市常規(guī)搭設(shè)方式

5、，大橫桿在小橫桿上，（即南方做法），小橫桿作為腳手架層面內(nèi)主要承載力構(gòu)件，在結(jié)構(gòu)施工階段，按規(guī)范施工荷載應(yīng)取3 KN/m2計算，但考慮到扣件存在局部質(zhì)量缺陷以及在結(jié)構(gòu)施工階段對于框架結(jié)構(gòu)實際施工荷載遠(yuǎn)小于裝飾裝修階段施工荷載，因而以下對外腳手架各項驗算過程中施工荷載，在結(jié)構(gòu)施工階段和裝飾裝修施工階段均取2 KN/m2作為計算依據(jù)，因而本工程外腳手架在結(jié)構(gòu)施工階段主要用于圍護(hù)及封閉，并嚴(yán)格控制施工荷載2 KN/m2，而在裝飾裝修階段方可作為正式外腳手架進(jìn)行各項施工操作。2）、針對目前承重支撐用鋼管、扣件等普遍存在的質(zhì)量問題，按本工程鋼管、扣件測試結(jié)果實況，對鋼管由以往計算時普遍采用的48

6、5;3.5改為采用48×3.2，同時扣件抗滑力，單扣件由8 KN調(diào)整為6.4 KN，雙扣體由12 KN調(diào)整為9.6 KN（即乘以0.8折扣系數(shù)），經(jīng)過對腳手架力學(xué)指標(biāo)全面核算，核算結(jié)果符合規(guī)范各項要求，詳見計算書各單項計算。1.縱向水平桿抗彎強(qiáng)度及變形計算（鋼管自重忽略不計）: 按三跨連續(xù)梁計算,計算簡圖見下圖二,圖 二設(shè)4根縱向水平桿，縱向水平桿間距：s = 1200/3 = 400 mm1）抗彎強(qiáng)度驗算： 竹芭片自重標(biāo)準(zhǔn)值：q1k= 0.075×0.4 = 0.03 KN/m 竹芭片自重設(shè)計值：q1 = 1.2×q1k = 1.2×0.03 = 0.

7、036 KN/m 施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值： q2k= 2×0.4 = 0.8 KN/m施工荷載設(shè)計值： q2 = 1.4×q2k = 1.4×0.8 = 1.12 KN/mMmax= 0.100q1la2+0.117q2la2 (活載按最不利組合考慮) = 0.100×0.036×1.420.117×1.12×1.42 = 0.264 KN.m= Mmax/W = (0.264×106)/(4.732×103) = 55.8 N/mm2 205 N/mm2=f 滿足要求。2）撓度驗算：V= la4/100EI&#

8、215;（0.677q1k+0.99 q2k）= 14004/(100×2.06×105×11.36×104)×(0.677×0.030.99×0.8)= 1.33 mm 9.33 mm = 1400/150 = la/150 及10mm 滿足要求。2.橫向水平桿抗彎強(qiáng)度及變形計算（鋼管自重忽略不計）: 按一端帶懸臂的簡支梁考慮, 計算簡圖見下圖三。圖 三其中：lb = 1.20 m，s = 0.4 m，a1 = 0.3 m由縱向水平桿傳給橫向水平桿集中力標(biāo)準(zhǔn)值：FK =1.1q1kla+1.2q2kla = 1.1

9、5;0.03×1.41.2×0.8×1.4 = 0.0461.34 = 1.39 KN由縱向水平桿傳給橫向水平桿集中力設(shè)計值： F= 1.1q1la+1.2q2la = 1.1×0.036×1.41.2×1.12×1.4=0.0551.882= 1.94 KN1） 抗彎強(qiáng)度驗算： 考慮最不利組合，求Mmax時不計懸挑荷載，有： Mmax = Flb/3 = 1.94×1.20/3 = 0.776 KN.mMmax/W = (0.776×106)/(4.732×103) = 164 N/ mm2

10、205 N/ mm2= f 滿足要求。2） 撓度驗算： 同樣考慮最不利組合，求Vmax時不計懸挑荷載，有： 查建筑結(jié)構(gòu)靜力計算手冊（146頁） Vmax =（5n4-4n2-1）/384n3EI×FKlb3 (n = 3) = 0.03549/ EI×FKlb3= 0.03549/(2.06×105×11.36×104)×1.39×103×12003= 3.64 mm 8 mm = 1200/150 = lb/150及10 mm 滿足要求。3.扣件抗滑承載力計算：圖四 上圖四中B支座反力RB即為主扣件受力值： B支

11、座反力RB = RB1RB2RB3 外伸端集中力設(shè)計值F： F= 1.1q1la1.2q2la = 1.1×1.2×0.075×0.15×1.4 1.2×1.4×2×0.15×1.4 = 0.73 KNRB1 = F = 1.94 KNRB2 = F = 1.94 KNRB3 = F（1+a1/lb） = 0.73×（10.3/1.2）= 0.91 KNRB = RB1RB2RB3= 1.941.940.91 = 4.79 KN RB = 4.79 KN 6.40 KN = 0.8×8 KN =

12、 0.8 RC =RC 采用單扣件可以滿足要求。 現(xiàn)將4根縱向水平桿中的里、外邊緣二根直接用扣件固定在立桿之上，則RB1顯然為0 ，從而：RB = RB1RB2RB3= 01.940.91 = 2.85 KNRb = 2.85 KN 6.40 KN = 0.8×8 KN = 0.8 RC =RC 采用單扣件抗滑滿足要求，且有很大富余，更為安全，本工程外腳手架搭設(shè)即采用此種方法。4底步主立桿的穩(wěn)定性計算（立桿底部14.60 m范圍內(nèi)采用雙立桿）： 驗算長細(xì)比： = Kh/i（取K=1），按lb =1.30 m查規(guī)范，= 1.55 = 1×1.55×180/1.589

13、 = 176 210 = 滿足要求。求穩(wěn)定折減系數(shù)：此時應(yīng)取K = 1.155= Kh/i= 1.155×1.55×180/1.589 = 203查規(guī)范， = 0.175在雙立桿高度（1.8×80.2 = 14.60 m）范圍內(nèi)，因雙立桿步數(shù)已達(dá)8步，主、付立桿內(nèi)力可以平均分配（當(dāng)雙立桿步數(shù)8步時，主、付立桿內(nèi)力已經(jīng)可以平均分配），主、付立桿各自承擔(dān)該范圍內(nèi)腳手架自重和構(gòu)配件自重的一半即50 %。1） 雙立桿范圍內(nèi)腳手架主、副立桿合計每米自重標(biāo)準(zhǔn)值qk： A） 僅由副立桿引起的每米自重標(biāo)準(zhǔn)值qk1 ： 副立桿每步與縱向水平桿采用直角扣件扣牢，每6.5m用對接扣件連

14、接，副立桿每米自重標(biāo)準(zhǔn)為qk1，則： qk1 =（q1hqh/6.5×q2）/h =（13.21.8×35.51.8/6.5×18.4）/1.8 = 45.66 N/mB） 在雙立桿范圍內(nèi)縱向剪力撐宜采用雙桿，由此增加自重標(biāo)準(zhǔn)值為qk2 ： 查計算依據(jù)6，剪刀撐單位面積自重：GJ =6.3432/（cos×sin）+2.2462/（La×sin）×10-³ KN/m² 上式中為剪力撐與地面的夾角：tg= h/la= 1.80/1.40= 1.286，= 52.13° 以= 52.13º，La=

15、1.40 m代入，GJ= 15.12×10-³ KN/m²GJ= GJ×(35.5/38.4)= 15.12×10-³×(35.5/38.4)= 13.98×10-³ KN/m² 從而立桿受剪刀撐自重引起的qk2為：qk2 = GJ×La×1= 13.98×10-³×1.40×1= 19.57×10-³ KN/mC） 雙立桿范圍內(nèi)腳手架主、副立桿合計每米自重標(biāo)準(zhǔn)值為qk ,則： qk= qkqk1qk2= 0.124

16、8(35.5/38.4)45.66×10-319.57×10-3 = 0.1806 KN/m 注：偏于安全qk仍取自立桿縱距l(xiāng)a = 1.50 m時之值。2） 腳手架自重標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的底步主立桿軸向力： PG1K =（HS-14.60）×qk14.60×qk×0.5 =（43.41-14.60）×0.1248×(35.5/38.4)14.60×0.1806×0.5 = 4.642 KN (注：架高調(diào)正后HS =H/（1-0.001×H） = 41.60/(1-0.001×41.60)=

17、43.41m ) 3) 構(gòu)配件自重標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的底步主立桿軸向力PG2K計算：此時同樣應(yīng)考慮在腳手架計算高度范圍內(nèi)（43.41 m）主、副立桿的內(nèi)力分配，與采用單立桿時不同。 滿鋪腳手板: 作用于主、副外立桿，n = 23步 Na = 0.5×（lba1）×la×Qp×n（竹笆片自重Qp = 0.075 KN/m2） = 0.5×（1.20.3）×1.4×0.075×23 = 1.811 KN欄桿及擋腳桿（每步48×3.2鋼管2根扣件）: 作用于主、副外立桿，n = 23步Nb = 35.5×10

18、-3×2la×n2q1×232la×n/6.5×q2 = 35.5×10-3×2×1.4×232×13.2×10-3×232×1.4×23/6.5×18.4×10-3 = 3.076 KN（鋼管自重35.5×10-3 KN/m，q1直角扣件重，q2對接扣件重）安全網(wǎng): 作用于主、副外立桿，高度43.41 mNc = 0.005×la×H = 0.005×1.4×43.41 = 0.304

19、 KN （安全網(wǎng)自重0.005 KN/m2）PG2K =(Na+Nb)×（23-8）/238/23×0.5Nc×(43.41-14.6)/43.4114.6/43.41×0.5 = (1.8113.076)×(0.6520.174)0.304×(0.6640.168) = 4.290 KN (腳手板及欄桿、擋腳桿按步數(shù)分配，安全網(wǎng)按高度分配)4) 施工荷載（一層施工作業(yè)層）標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的底步主立桿軸向力： 按對主立桿最不利考慮，當(dāng)作業(yè)層位于上部單立桿部位，施工荷載全部由主立桿承擔(dān)，施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的軸向力：PGK = 0.5×

20、;（lba1）×la×QK = 0.5×（1.200.3）×1.4×(1×2)= 2.100 KN 5)主立桿軸向力設(shè)計值： A） 組合風(fēng)荷載時：P = 1.2×（PG1KPG2K） 0.85×1.4×PGK = 1.2×（4.6424.290） 0.85×1.4×2.100 = 13.22 KNB）不組合風(fēng)荷載時： P = 1.2×（PG1KPG2K）+1.4PGK = 1.2×（4.6424.290）1.4×2.100 = 13.66 KN6

21、)計算風(fēng)荷載設(shè)計值對底部立桿段（主、副立桿）產(chǎn)生的彎矩：A） 求雙立桿、雙管剪力撐密目式安全立網(wǎng)全封閉擋風(fēng)系數(shù)： 密目式安全立網(wǎng)擋風(fēng)系數(shù)1:1 = 1.2×(100N×A0 )/100 = 1.2×(1002300×1.30×10-2)/100 = 0.841 敞開式腳手架擋風(fēng)系數(shù)2(應(yīng)考慮雙立桿、雙管剪刀撐因素, 不能簡單地套用規(guī)范相應(yīng)表格內(nèi)數(shù)值, 需重新計算):2=1.2An/ lah =1.2×(la2h2×0.325×lah）×d/ lah=1.2×（1.42×1.8+2

22、15;0.325×1.4×1.8）×0.048/（1.4×1.8）= 0.152 擋風(fēng)系數(shù)：= 1+2-1×2/1.2 = 0.841+0.152-0.841×0.152/1.2= 0.886B） 求風(fēng)荷載設(shè)計值對立桿段產(chǎn)生的彎矩Mw：風(fēng)壓高度變化系數(shù)z = 0.62 (查資料6)風(fēng)荷載體型系數(shù)s = 1.3= 1.3×0.886 = 1.152Wk = 0.7z×S×wO = 0.7×0.62×1.152×0.30 = 0.150 KN/m2 風(fēng)荷載設(shè)計值對立桿段產(chǎn)生的彎矩

23、 Mw = 0.85×1.4×Wk×la×h2/10 = 0.85×1.4×0.150×1.4×1.82/10 = 0.0810 KN.m7)主立桿穩(wěn)定性驗算： A） 組合風(fēng)荷載時：= P/A+ Mw /W = 13.22×103/（0.175×450）0.0810×106/（2×4.732×103） = 176 N/mm2 205 N/mm2 = f 滿足要求。B）不組合風(fēng)荷載時： = P/A = 13.66×103/（0.175×450） =

24、 173 N/mm2 205 N/mm2 = f 滿足要求?？梢娫诘撞?4.60 m范圍內(nèi)采用雙立桿后，主立桿受力情況大為改善，在組合風(fēng)荷載和不組合風(fēng)荷載兩種情況下腳手架穩(wěn)定性均能滿足使用要求。5.高度14.60m處單立桿的穩(wěn)定性計算（采用雙立桿后，單立桿部分穩(wěn)定性）： 采用雙立桿后，在雙立桿頂端，即自下往上第9步,此處仍為單立桿，尚應(yīng)核算該步立桿的穩(wěn)定性。1） 腳手架自重標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的軸向力： NG1K =（Hs-14.60）×qk =（43.41-14.60）×0.1248×(35.5/38.4) = 3.324 KN2） 構(gòu)配件自重標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的軸力向： NG2

25、K =（Na+Nb）×（238）/23Nc×(43.4114.6)/43.41 = (1.8113.076)×0.6520.304×0.664 = 3.388 KN （滿鋪腳手板自重 + 欄桿及擋腳桿自重 + 圍網(wǎng)自重）3） 施工荷載（按一層作業(yè)層考慮）標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的軸向力：NQK = 0.5×（lb+a1）la QK = 0.5×(1.2+0.3)×1.4×（1×2）= 2.100 KN4） 立桿段軸向力設(shè)計值：A）組合風(fēng)荷載時：N=1.2×（NG1K+NG2K）+0.85×1.4NQ

26、K=1.2×（3.3243.388）0.85×1.4×2.100 = 10.55 KNB）不組合風(fēng)荷載時： N=1.2×（NG1K+NG2K）+1.4NQK=1.2×（3.3243.388）1.4×2.100 = 10.99 KN5） 計算風(fēng)荷載設(shè)計值對單立桿產(chǎn)生的彎矩： 風(fēng)壓高度變化系數(shù)z = 0.62 (查資料6)。風(fēng)荷載體型系數(shù)S按建筑施工扣件式鋼管腳手架構(gòu)造與計算一書，查得為1.128(查該書80頁表4-5，得 = 0.868, S = 1.3× = 1.128)。WK = 0.7E×S×WO=

27、0.7×0.62×1.128×0.3 = 0.147 KN/m2MW = 0.85×1.4×WK×La×h2/10 = 0.85×1.4×0.147×1.4×1.82/10 = 0.079 KN.m 6） 立桿穩(wěn)定性驗算：A) 組合風(fēng)荷載時: = N/A+ MW / W= 10.55×103/(0.175×450)0.079×106/(4.732×103)= 150 N/mm2 205 N/mm2 = f 滿足要求。B）不組合風(fēng)荷載時: = N/

28、A =10.99×103/(0.175×450) = 140 N/mm2 205 N/mm2 = f 滿足要求。 6.連墻件驗算: 1）驗算腳手架最高處（即檐口高度41.60m處）連墻件的扣件抗滑力：求WK 風(fēng)壓高度變化系數(shù)z = 0.7476（查資料6表27，采用線性插值法。） 風(fēng)荷載體型系數(shù)S = 1.128腳手架頂端風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值: WK = 0.7z×S×wO = 0.7×0.7476×1.128×0.3 = 0.177 KN/m2 求連墻件軸向力設(shè)計值NC：單個連墻件抗風(fēng)面積(2步2跨) AW = 2h×2

29、la = 2×1.8×2×1.4= 10.08 m2連墻件約束平面外變形所產(chǎn)生的軸向力NO = 5 KN（雙排腳手架時）連墻件軸向力設(shè)計值:N = NCw NO = 1.4×wK×AW NO = 1.4×0.177×10.08 5 = 7.50 KN 連墻件連接扣件抗滑移驗算：采用單扣件RC= 8 KN N = 7.50 KN 8 KN = RC 滿足要求。2) 連墻件穩(wěn)定性驗算： 設(shè)連墻件長度L= 50 mm（取腳手架內(nèi)立桿與予埋堅向鋼管之間的距離），長細(xì)比= L/i = 50/1.589 = 31 < = 150（

30、查計算依據(jù)4,即冷彎薄壁型鋼結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)范）由規(guī)范（查計算依據(jù)1）得= 0.915穩(wěn)定計算： 連墻件軸向力設(shè)計值N = 7.50 KN（取自41.60 m高度處）NL/A = 7.50×103/（0.915×450）= 18.2 N/mm2 205 N/mm2 = f可見連墻件穩(wěn)定承載能力足夠。 連墻件采用48×3.2 鋼管，其與腳手架及主體結(jié)構(gòu)作剛性連接。7.立桿地基承載力計算： 1) 主立桿底腳最大受力: 組合風(fēng)荷載時為10.55 KN, 不組合風(fēng)荷載時為10.99 KN，現(xiàn)取不組合風(fēng)荷載時主立桿底腳受力 N主= 10.99 KN。 2）副立桿底腳最大受力: 、

31、腳手架自重標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的底步副立桿軸向力： PG1K = 14.60×qk×0.5= 14.60×0.1806×0.5 = 1.318 KN、構(gòu)配件自重標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的底步副立桿軸向力：PG2K = (Na+Nb)×（8/23×0.5） Nc×( 14.6/43.41×0.5) = (1.8113.076)×0.174 0.304×0.168 = 0.901 KN、施工荷載（一層施工作業(yè)層）標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的底步副立桿軸向力： 因本段計算目的是求出主、副立桿底步軸向力之和，以上計算時已經(jīng)將施工荷載全部作用于

32、主立桿，因而可以認(rèn)為底步副立桿該項軸向力為: NQK =0 。 、底步副立桿軸向力均為： N副= 1.2×(PG1KPG2K) = 1.2×(1.3180.901)= 2.66 KN3) 主、副立桿底腳最大軸向力之和: N(主副) = N主N副 = 10.992.66 = 13.65 KN 4) 立桿地基承載力驗算: 應(yīng)滿足：P < fg = kc×fgk ( P = 2×N主副/ A ) 本腳手架搭設(shè)在地下室頂扳之上，為硬地坪，kc可取為1.0； 內(nèi)、外立桿底腳處共受力P = 2×N主副 = 2×13.65 = 27.30 K

33、N； 內(nèi)、外立桿底腳處受荷面積A = (1.201.00)×1.40 = 3.08 m2；則： P = 27.30/3.08 = 8.86 KN < 16 KN = 1.0×16 。 滿足要求。 注：查本工程施工圖，地下室頂扳可承受荷載為1.60 T/m2, 即16 KN/ m2,施工時在立桿底腳處應(yīng)墊設(shè)厚度40通長木墊板或通長槽鋼以使立桿底腳處受力均勻。 五、注意事項及有關(guān)說明：（一）注意事項：1、腳手架構(gòu)造要求應(yīng)滿足建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范JGJ 130-2001（2002年版）中各項規(guī)定。2、腳手架的現(xiàn)場安全技術(shù)管理：、腳手架編制者及施工項目部應(yīng)對操

34、作人員作安全技術(shù)交底，除向操作者交代各項構(gòu)造要求、安全事項外，重點應(yīng)指出本工程腳手架各項幾何參數(shù)，必須避免操作人員按“常規(guī)”憑經(jīng)驗自行作主隨意搭設(shè)；、必須禁止不作地基處理，不按計算書要求鋪設(shè)立桿下墊塊或墊板，甚至在虛土上架設(shè)立桿，而為應(yīng)付安全檢查事后補(bǔ)做“硬”地坪，偽造腳手架已作地基處理假象而給安全造成重大隱患；、重點檢查連墻件數(shù)量、質(zhì)量，其布置與計算書規(guī)定是否一致，轉(zhuǎn)角處是否加密，是否滿足規(guī)范要求，是否鋼性連結(jié)，有否遺漏，連墻件架設(shè)與架體進(jìn)度是否同步等等。 、因腳手架步高與建筑層高的矛盾，往往不相一致，當(dāng)連墻件作局部調(diào)整時要堅決避免連墻件位于立桿中部附近，造成立桿在風(fēng)壓與軸向力聯(lián)合作用下，加

35、速立桿失穩(wěn)的重大安全事故的發(fā)生；連墻件偏離主節(jié)點不應(yīng)大于300，不應(yīng)上斜連結(jié)（應(yīng)水平及下斜連結(jié)）；、腳手架應(yīng)滿鋪，當(dāng)其與墻體間距大于150mm時，應(yīng)三步一封；、在搭、拆過程中工地安全員應(yīng)切實到位，履行職責(zé)，平時要加強(qiáng)巡查，處理解決施工中可能出現(xiàn)的各項安全隱患；、在施工階段，尤其在裝飾裝修階段要避免“遍地開花”同時作業(yè)，要監(jiān)督好實際施工操作的作業(yè)層數(shù)與計算書規(guī)定的作業(yè)層數(shù)的一致性，避免施工荷載超載危及安全（本計算書規(guī)定施工作業(yè)層數(shù)為一層）。、連墻件的規(guī)范設(shè)置對腳手架的安全性極為重要，必須作剛性連接，施工時應(yīng)予以充分重視。（二）有關(guān)說明： 針對寧波市各工地采用的鋼管、扣件普遍存在的質(zhì)量問題，本計算

36、書編制時已經(jīng)采用以下辦法： 1、鋼管本工程實際采用型號為48×3.5，為安全計在編制時降級為按 48×3.2 規(guī)格計算，即壁厚減少0.3； 2、腳手架主節(jié)點處的主扣件（主承重構(gòu)件小橫桿與立桿的連接扣件），其抗滑移能力由規(guī)范規(guī)定的8 KN，乘以0.8系數(shù)后采用，即實用值為6.4 KN, 且計算結(jié)果十分安全，詳見本計算書四、3、條（扣件抗滑移承載力計算）。 因而本工程鋼管、扣件經(jīng)現(xiàn)場送檢復(fù)驗后，若有局部質(zhì)量缺陷可不再作進(jìn)一步技術(shù)處理，若有大的質(zhì)量問題，應(yīng)提交公司技術(shù)部門再行處理。六、結(jié)論： 本搭設(shè)方案各項技術(shù)指標(biāo)均滿足規(guī)范及相關(guān)技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)，可以交付施用。 外腳手架搭設(shè)、拆除及管理注意事項搭設(shè)要求1 本腳手架采用外徑48mm，壁厚3.5mm，無銹蝕、彎曲、壓扁和裂縫的鋼管。2 搭設(shè)順序為：立桿小橫桿大橫桿架體與建筑物拉接剪刀撐防護(hù)欄桿腳手片擋板安全網(wǎng)。3 搭設(shè)前先預(yù)埋拉結(jié)點，每二步二跨設(shè)一道，上下錯位，轉(zhuǎn)角、檐口和開口處1米內(nèi)加密。 4 腳手架立桿縱向間距控制在1.4m，橫向間距為1.2m，大橫桿步高控制在1.8m。腳手架的架體里立桿距墻體不大于50cm，陽臺、轉(zhuǎn)角距離超出處每隔一排用腳手片鋪設(shè)到邊。 5 腳手片用18#鉛絲每片四角綁扎。 6 立桿必須采用對接，大橫桿可以對接和搭接，剪刀撐采用搭接，搭接長度：不