蒸汽發(fā)生器設(shè)計說明書二師兄

1、哈爾濱工程大學(xué)本科生課程設(shè)計（三）蒸汽發(fā)生器設(shè)計說明書姓 名： 李金珂學(xué) 號： 2010151928院系名稱： 核科學(xué)與技術(shù)學(xué)院專業(yè)名稱： 核工程與核技術(shù)指導(dǎo)教師： 谷海峰2013年11月前 言在壓水堆核電機(jī)組中，蒸汽發(fā)生器作為反應(yīng)堆冷卻劑系統(tǒng)（一回路系統(tǒng)）和蒸汽與動力轉(zhuǎn)換系統(tǒng)（二回路系統(tǒng)）的樞紐，是核電機(jī)組運行的關(guān)鍵設(shè)備之一。一方面，二回路系統(tǒng)中的水在蒸汽發(fā)生器中通過換熱分離得到的干燥蒸汽，是推動汽輪機(jī)組發(fā)電的直接動力，因此蒸汽發(fā)生器產(chǎn)生蒸汽的品質(zhì)是影響核電站功率與效率的主要因素。另一方面，蒸汽發(fā)生器也是阻隔一回路系統(tǒng)中放射性換熱介質(zhì)的重要屏障，對核電設(shè)施的安全運轉(zhuǎn)起著決定性作用。然而，蒸汽

2、發(fā)生器體積龐大，結(jié)構(gòu)復(fù)雜，制造要求嚴(yán)格，技術(shù)密集程度高，從設(shè)計和制造兩方面都堪稱當(dāng)代熱交換器技術(shù)的最高水平。從設(shè)計的角度來看，蒸汽發(fā)生器的結(jié)構(gòu)和參數(shù)，必須在安全的前提下，保證提供給核電機(jī)組在任何運行工況下所需要的符合規(guī)定品質(zhì)要求的蒸汽量，并適當(dāng)?shù)馗纳聘鱾€環(huán)節(jié)的技術(shù)經(jīng)濟(jì)指標(biāo)。首先，蒸汽發(fā)生器的設(shè)計選材和結(jié)構(gòu)尺寸必須以絕對安全為目標(biāo)，排除任何可能加速老化、腐蝕的因素，保證一回路系統(tǒng)和二回路系統(tǒng)在運行過程中的完全隔離。另外，蒸汽發(fā)生器的容量應(yīng)最大限度地滿足功率負(fù)荷的需要，并確保產(chǎn)生蒸汽的純度。同時，蒸汽發(fā)生器的設(shè)計應(yīng)該簡單緊湊，應(yīng)以便于制造、便于安裝、便于發(fā)現(xiàn)并排除故障、便于清潔維護(hù)為著眼點，提高蒸

3、汽發(fā)生器在制造和運行過程中的經(jīng)濟(jì)性。因此，蒸汽發(fā)生器的設(shè)計對壓水堆來說是非常具有挑戰(zhàn)性的課題。本次課程設(shè)計針對立式U型管自然循環(huán)蒸汽發(fā)生器進(jìn)行一系列的設(shè)計，包括熱力設(shè)計計算、水動力設(shè)計計算、結(jié)構(gòu)設(shè)計和強(qiáng)度設(shè)計，并繪制蒸汽發(fā)生器總圖及部件圖。依據(jù)本次課程設(shè)計的目標(biāo)、設(shè)計過程及設(shè)計結(jié)果，編制此說明書以對此次課程設(shè)計進(jìn)行較為詳盡的說明。在課程設(shè)計過程中，曾得到孫中寧老師的詳細(xì)講解、得到谷海峰老師、丁銘老師的耐心指導(dǎo)，在此深表感謝。由于時間緊迫以及蒸汽發(fā)生器設(shè)計的復(fù)雜性，加上本身能力所限，本設(shè)計中不足之處在所難免，希望各位讀者批評指正。李金珂2013.11目 錄目 錄.1第一章 緒 論第一節(jié) 蒸汽發(fā)生

4、器概述.2第二節(jié) 蒸汽發(fā)生器的基本設(shè)計技術(shù)要求.4第三節(jié) 蒸汽發(fā)生器的基本結(jié)構(gòu)和主要零部件.5第四節(jié) 設(shè)計任務(wù).6第二章 課程設(shè)計內(nèi)容第一節(jié) 給定條件.7第二節(jié) 蒸汽發(fā)生器的熱力計算.7第三節(jié) 蒸汽發(fā)生器的管束結(jié)構(gòu)設(shè)計及強(qiáng)度計算10第四節(jié) 蒸汽發(fā)生器的水力計算13第五節(jié) 蒸汽發(fā)生器循環(huán)倍率及循環(huán)速度確定.21第三章 結(jié)論與評價.23參考文獻(xiàn).26附錄1 蒸汽發(fā)生器熱力計算表.27附錄2 蒸汽發(fā)生器水動力計算表.31附錄3 蒸汽發(fā)生器強(qiáng)度計算表.3942第一章 緒 論第一節(jié) 蒸汽發(fā)生器概述本次課程設(shè)計蒸汽發(fā)生器為立式U型管自然循環(huán)蒸汽發(fā)生器。其作用是將反應(yīng)堆產(chǎn)生的熱量通過冷卻劑傳遞給二次側(cè)的水并

5、使水變成蒸汽，蒸汽經(jīng)汽水分離和干燥后去驅(qū)動汽輪機(jī)發(fā)電。所以，在核蒸汽供應(yīng)系統(tǒng)中，蒸汽發(fā)生器有著非常重要的作用，它又是一、二回路的交匯點，其功能主要為以下三點：l 要保證為核電廠提供性能參數(shù)合格的蒸汽；l 必須為核電廠提供可靠的第二道安全屏障；l 要為反應(yīng)堆冷卻劑系統(tǒng)提供有效的自然循環(huán)冷卻能力。壓水堆核電廠從美國1957年投運的第一座商用核電站為止，已經(jīng)有五十多年的歷史。在此過程中，西方國家的蒸汽發(fā)生器也經(jīng)歷了多次改型，但不管是哪種類型的蒸汽發(fā)生器，截止目前，就其功能、主要參數(shù)、總體結(jié)構(gòu)而言基本一致。區(qū)別在于：管材、格架形式、分離器結(jié)構(gòu)、是否帶預(yù)熱器等等。由于蒸汽發(fā)生器在核蒸汽供應(yīng)系統(tǒng)中的地位，

6、以及它所處的工作環(huán)境，它對核電廠的運行業(yè)績和運行效率帶來很大的影響。由核電廠負(fù)荷因子表達(dá)式：負(fù)荷因子=總的電能生產(chǎn)（MW·h）額定電功率輸出（MW）×8760h可知，當(dāng)電廠滿功率運行時，負(fù)荷因子高低代表了實際電能的生產(chǎn)時間。保證運行時間，就是保證電能連續(xù)有效生產(chǎn)。造成電廠停用而不能連續(xù)生產(chǎn)的因素很多，除換料和例行檢查帶來的停堆外，設(shè)備大修造成的停用率占被迫停用率的50%以上。而其中，蒸汽發(fā)生器傳熱管損壞是使電站負(fù)荷因子下降的主要原因。據(jù)報道，20世紀(jì)70年代初期，運行中的蒸汽發(fā)生器，有1/3發(fā)生故障，至20世紀(jì)80年代中，美國電力研究院題為“限制PWR核電廠高利用率因素”中

7、指出，蒸汽發(fā)生器傳熱管故障導(dǎo)致功率損失有的高達(dá)電廠總功率損失的38.6%。1985年，全世界有73座核電廠蒸汽發(fā)生器管子有缺陷，堵了6837根傳熱管，占檢查管總數(shù)的43.5%。至20世紀(jì)80年代末期，全世界蒸汽發(fā)生器共堵管44897根，占全部2500000根管子的1.8%。直至20世紀(jì)90年代初，已有55臺蒸汽發(fā)生器因傳熱管嚴(yán)重破損而被迫更換，僅美國就整體更換近30臺，而更換一臺，要耗費大量時間，大大影響電廠可利用率。鑒于上述情況，世界主要的蒸汽發(fā)生器開發(fā)商，特別是美國、法國、日本和德國，在蒸汽發(fā)生器的研制開發(fā)，特別是在傳熱管材料的選擇、結(jié)構(gòu)和工藝的改進(jìn)、水質(zhì)控制、泄漏監(jiān)測、維護(hù)和檢修以及蒸汽

8、品質(zhì)的提高方面都作了大量的開發(fā)工作并積累了豐富的經(jīng)驗。目前，美國的AP1000以及歐洲的EPR，都使得壓水堆核電廠達(dá)到了第三代水平，在此過程中，蒸汽發(fā)生器的設(shè)計也在不斷地進(jìn)行改進(jìn)并有了許多新的創(chuàng)新點。第二節(jié) 蒸汽發(fā)生器的基本設(shè)計技術(shù)要求在核動力裝置中，由于一回路為帶有放射性的回路，而二回路為非放射性回路，因此在研制蒸汽發(fā)生器時對結(jié)構(gòu)、強(qiáng)度、材料抗腐蝕性、密封性等都提出了很高的要求，其中最基本的技術(shù)要求包括以下幾方面。1、蒸汽發(fā)生器及其部件的設(shè)計，必須保證核電站在任何運行工況下所需要的）蒸汽量及規(guī)定的蒸汽參數(shù)。只有滿足這個要求才能保證核電站在不同負(fù)荷下經(jīng)濟(jì)運行。2、蒸汽發(fā)生器的容量應(yīng)該最大限度地

9、滿足功率負(fù)荷的需要，而且要求隨著單機(jī)容量的增加，其技術(shù)經(jīng)濟(jì)指標(biāo)得到相應(yīng)的改善。3、蒸汽發(fā)生器的所有部件應(yīng)該絕對安全可靠。蒸汽發(fā)生器的受熱面是由大量的小直徑管子組成的，因此在一回路（帶有放射性）中就有大量的管子，使核電站運行的可靠性在很大程度上取決于蒸汽發(fā)生器的可靠性。這樣，蒸汽發(fā)生器的屏蔽問題必須解決，所有部件必須保證工作可靠。4、蒸汽發(fā)生器各零部件的裝配必須保證在密封面上排除一回路工質(zhì)漏入二回路中去的可能性。一回路工質(zhì)不允許漏入二回路工質(zhì)中去的原因是汽輪機(jī)回路沒有生物防護(hù)，任何這種漏入都將會導(dǎo)致放射性泄漏事故。5、必須排除加劇腐蝕的任何可能性，特別是一回路中的腐蝕。這主要是為了防止腐蝕產(chǎn)物對

10、一回路工質(zhì)的污染。腐蝕產(chǎn)物過多地進(jìn)入到一回路中去，一方面引起一回路工質(zhì)放射性的增加，另一方面導(dǎo)致放射性腐蝕產(chǎn)物在一回路測沉積。腐蝕產(chǎn)物在燃料元件上的沉積是極其危險的，它會使傳熱性能驟然下降。6、蒸汽發(fā)生器必須產(chǎn)生必要純度的蒸汽，以保證蒸汽過熱器在高溫下可靠地運行，并保證汽輪機(jī)也可靠而經(jīng)濟(jì)地運行。7、蒸汽發(fā)生器應(yīng)該設(shè)計得簡單緊湊，便于安裝使用，同時易于發(fā)現(xiàn)故障而即使排出，并有可能徹底疏干。8、保證蒸汽發(fā)生器具有較高的技術(shù)經(jīng)濟(jì)指標(biāo)。在設(shè)計蒸汽發(fā)生器時，要考慮一、二回路兩種工質(zhì)的種類和參數(shù)，正確地選擇結(jié)構(gòu)方案、材料、傳熱尺寸、傳熱系數(shù)及冷卻劑等，對取得蒸汽發(fā)生器最佳技術(shù)-經(jīng)濟(jì)指標(biāo)是非常重要的。另外，

11、必須采取見效向外散熱損失的措施。第三節(jié) 蒸汽發(fā)生器的基本結(jié)構(gòu)和主要零部件從反應(yīng)堆來的冷卻劑由蒸汽發(fā)生器進(jìn)口接管進(jìn)入下封頭，下封頭由水室隔板分成進(jìn)口和出口兩個水室。反應(yīng)堆冷卻劑由進(jìn)口水室進(jìn)入U型管，在流經(jīng)U型管時將熱量傳遞給二回路側(cè)介質(zhì)，而后經(jīng)過出口水室和蒸汽發(fā)生器的出口接管流回反應(yīng)堆。二回路給水由上筒體處的給水接管進(jìn)入環(huán)形分配管，環(huán)形管上有一系列倒J形管，給水由倒J形管噴出，與汽水分離器的疏水混合后，經(jīng)過下降套筒和下筒體之間的環(huán)形通道向下流動，再由下降套筒和管板之間的通道進(jìn)入管束。水在通過管束上升時被加熱，部分水變成蒸汽，形成汽水混合物。汽水混合物流出管數(shù)頂部后進(jìn)入分離器進(jìn)行粗分離，然后進(jìn)入干

12、燥器進(jìn)行細(xì)分離（干燥）。干燥蒸汽經(jīng)蒸汽出口接管流向汽輪機(jī)。蒸汽發(fā)生器的主要零部件為：1、 傳熱管U型傳熱管是一、二回路之間的壓力邊界，管材一般為含Ni-Cr-Fe的Inconel-690合金，這種合金是在Inconel-600合金基礎(chǔ)上經(jīng)過一次特殊的熱處理后改進(jìn)而來的，其抗腐蝕性能有了較大的改善。本次設(shè)計采用Inconel-600合金20mm×1.3mm的傳熱管，彎曲半徑最小的幾排彎管處進(jìn)行消除應(yīng)力處理。管束采用正方形順排方式。2、 管板管板是一回路設(shè)備中最厚的實心鍛件，材料為Mn-Mo-Ni低合金鋼，要求有良好的塑韌性及淬透性。管板一次側(cè)表面堆焊鎳基合金，以保證與傳熱管有良好的焊接

13、性能。管板開孔數(shù)量巨大，對管孔及管距的尺寸公差、垂直度及光潔度等都有很高的要求。管子管板表面平齊并與管板密封焊，然后進(jìn)行全長度液壓脹管，以保證一、二回路之間的嚴(yán)密性。3、 下封頭下封頭為半球形，材料為Mn-Mo-Ni低合金鋼鍛件，內(nèi)表面堆焊奧氏體不銹鋼。下封頭開有四個大孔，2個空連接冷卻劑進(jìn)、出口接管，另兩個為人孔。下封頭中間有水室隔板，將下封頭分成進(jìn)出口兩個水室，水室隔板材料為Inconel-690合金。一次側(cè)人孔用不銹鋼（或鎳基合金）石墨纏繞式墊片密封。4、 筒體、襯筒和錐形體二次側(cè)筒體分上、下兩部分，為板焊或鍛造結(jié)構(gòu)。在管束和下筒體之間設(shè)置襯筒，襯筒材料為碳鋼。上、下筒體之間由錐形體過渡

14、，其材料均為Mn-Mo-Ni低合金鋼鍛件。5、 上封頭上封頭為標(biāo)準(zhǔn)橢球形封頭，與蒸汽出口接管整體沖壓成形，材料為Mn-Mo-Ni低合金鋼鍛件。6、 管束支撐板和流量分配板管束直管段部分裝有6塊支撐板，管束支撐板為四葉梅花孔板，用以支撐管子以減少振動。管子與支撐板接觸處為平臺，可減少二次側(cè)水在該處濃縮，并降低阻力。流量分配孔板位于管板上部與第一塊支撐板之間，中間開有一個大孔。支撐板和流量分配板材料為405不銹鋼，板厚為20mm。7、 防振條管束U型彎曲處裝有三組扁形防振條，用以隔開管子并防止彎管的橫向振動和微振磨損，材料為405不銹鋼。8、 汽水分離裝置汽水分離裝置分兩級對汽水混合物進(jìn)行汽水分離

15、。第一級為旋葉式汽水分離器，材料為碳鋼或不銹鋼。第二級為六角形帶鉤波形板分離器。設(shè)計要求汽水混合物經(jīng)過汽水分離器、重力分離空間、波紋板分離器三重分離后，保證出口蒸汽干度達(dá)到本次設(shè)計給定的0.99。9、 給水分配環(huán)管給水分配環(huán)管位于旋葉式分離器下部，其上有若干倒J形噴管，材料為不銹鋼。10、 排污管管板上表面中央水平地裝設(shè)有兩根多孔管道供連續(xù)排污用。第四節(jié) 設(shè)計任務(wù)根據(jù)以上設(shè)計要求，對蒸汽發(fā)生器提出的設(shè)計要求如下：1、 計算傳熱面積；2、 完成傳熱管的排列，確定管束直徑及高度，確定管子的固定支撐，確定隔板的數(shù)目和結(jié)構(gòu)；3、 確定襯筒、上筒體、下筒體、下封頭及管板的尺寸結(jié)構(gòu)，完成強(qiáng)度設(shè)計；4、 完

16、成熱力計算，確定主要管道內(nèi)徑；5、 完成水動力計算，確定一次側(cè)總阻力、不同循環(huán)倍率下二次側(cè)循環(huán)阻力及運動壓頭；6、 用作圖法確定二次側(cè)循環(huán)倍率及循環(huán)速度；7、 繪制蒸汽發(fā)生器的總圖；8、 編寫設(shè)計說明書。第二章 設(shè)計內(nèi)容第一節(jié) 給定條件本次課程設(shè)計給定的主要參數(shù)條件為：1、 蒸汽產(chǎn)量：D=126kg/s；2、 蒸汽干度：x=0.99；3、 蒸汽發(fā)生器的熱效率：；4、 一回路側(cè)額定工作壓力：MPa；5、 一回路側(cè)設(shè)計壓力：6、 一回路側(cè)冷卻劑入口溫度；7、 一回路側(cè)冷卻劑出口溫度；8、 二回路側(cè)給水溫度：9、 二回路側(cè)額定工作壓力：MPa；10、二回路側(cè)設(shè)計壓力：11、傳熱管壁導(dǎo)熱系數(shù)： W/m

17、12、傳熱管壁許用應(yīng)力： kg/mm2；13、下筒體許用應(yīng)力： kg/mm2；14、上筒體許用應(yīng)力： kg/mm2；15、球形下封頭許用應(yīng)力： kg/mm2；16、管板許用應(yīng)力： kg/mm2；17、傳熱管最小節(jié)距：，一般取為1.351.45；18、上筒體內(nèi)徑3200 mm，高度4000 mm。19、下降空間：(1)入口阻力系數(shù)=1；(2)出口阻力系數(shù)=1；(3)定位裝置阻力系數(shù)=1；(4)絕對粗糙度=0.15 mm。20、流量分配管板：(1)單元面積=533 mm2; (2)單元開孔面積=216 mm2。第二節(jié) 蒸汽發(fā)生器的熱力計算一、 熱平衡計算1. 一回路放熱量為：Q=Drx+D+CsD

18、is-if=231278.98 kW其中，D 為二回路蒸汽產(chǎn)量，126 kg/s；r 為二回路水汽化潛熱，查表得1639.73 kJ/kg；x 為蒸汽干度，0.99；Cs 為排放系數(shù)，0.01；is 為二回路飽和水比焓，1154.50 kJ/kg；if 為二回路給水比焓，944.38 kJ/kg。2. 一回路水流量為：G1=Q(i1'-i1'')=2128.40 kg/s其中，Q為一回路放熱量；為蒸汽發(fā)生器熱效率，0.99；i1'為一回路水進(jìn)口比焓，查表得1394.21 kJ/kg；i1''為一回路水出口比焓，查表得1284.45 kJ/kg。二

19、、 傳熱計算1. 計算傳熱管內(nèi)徑傳熱管外徑選定為 do=20 mm，則直管計算壁厚為：S1''=P設(shè)1do2001+0.8P設(shè)1=1.019 mm其中，P設(shè)1為一次側(cè)設(shè)計壓力，191.13kg/m2；do為傳熱管外徑，20mm；1為傳熱管許用應(yīng)力，18kg/mm2。節(jié)距t選定為1.4do，則彎曲減薄系數(shù)為：R =1+do4Rmin=1+do8t=1.089其中，Rmin為最小節(jié)圓半徑，2t。負(fù)公差修正系數(shù)選為 =1.102，則傳熱管計算壁厚為：S1'=S1''R=1.22 mm選定傳熱管壁厚為S1=1.3 mm，則傳熱管內(nèi)徑為：di =do-2S1=17

20、.4 mm，單管流通截面積為：a=dI 24=2.3767×10-4 m2。2. 計算U型管數(shù)目一次側(cè)水流速選為 u1=6m/s，則一次側(cè)流通面積為：A0=G11u1=0.4889 m2則U型管數(shù)目為：n0=A0a=2057.14 ，取整后為2058。3. 計算傳熱面積(1) 計算傳熱管一次側(cè)放熱系數(shù)一次側(cè)水雷諾數(shù)為：Ref=u1di11=857521.55其中，u1為一次側(cè)水流速，6m/s；di為傳熱管內(nèi)徑，0.0174m；1為一次側(cè)水動力粘度，查表得8.8333×10-5kg/(m·s)；1為一次側(cè)水比容，查表得0.001378259 m3/kg。則一次側(cè)水放

21、熱系數(shù)為：1=0.0231diRef0.8Prf0.4=39011.31 W/(m2)其中，1為一次側(cè)水導(dǎo)熱系數(shù)，查表得0.5614 W/(m·)；di為傳熱管內(nèi)徑，0.0174 m；Ref為一次側(cè)水雷諾數(shù)，857521.55；Prf為一次側(cè)水普朗特數(shù)，查表得0.8616。(2) 確定傳熱管壁熱阻Rw=do2wlndodi=8.004×10-5 m2/W 。(3) 確定污垢熱阻對于鎳基合金，Rf=0.26×10-4 m2/W。(4) 計算對數(shù)平均溫差大端溫差tmax=t1'-ts=46.06 其中，t1'為一回路水入口溫度，310；ts為二次側(cè)飽和

22、溫度，查表得263.94。小端溫差tmin=t1''-ts=26.06 其中，t1''為一回路水入口溫度，290；ts為二次側(cè)飽和溫度，查表得263.94。對數(shù)平均溫差為：tln=tmax-tminlntmaxtmin=35.11 。 (5) 計算傳熱管二次側(cè)沸騰換熱系數(shù)假設(shè)傳熱管傳熱系數(shù)k'=5911.06 W/(m2)，則傳熱管熱流密度為：q=ktln=207554.31 W/m2則二次側(cè)沸騰換熱系數(shù)為：2=0.557ps0.15q0.7=29695.66 W/(m2) 。(6) 計算傳熱管傳熱系數(shù)傳熱管傳熱系數(shù)為：k=dodi11+Rw+Rf+12

23、=5911.06 W/(m2)比較k與k'的誤差：=k-k'k'×100%=0.000%比較精確。若>3%，則重復(fù)(5)(6)兩步驟對k進(jìn)行迭代直到滿足精度。(7) 計算傳熱面積計算傳熱面積為：Fa=Qktln=1114.31 m2其中，Q為一回路放熱量，231278.98 kW。(8) 設(shè)計傳熱面積設(shè)計傳熱面積為：F設(shè)=CFa=1225.74 m2其中，C為傳熱裕度系數(shù)，1.1。第三節(jié) 蒸汽發(fā)生器的管束結(jié)構(gòu)設(shè)計及強(qiáng)度計算一、 管束結(jié)構(gòu)設(shè)計及蒸汽發(fā)生器強(qiáng)度計算一、 管束結(jié)構(gòu)設(shè)計1. 確定傳熱管排列方式為正方形排列。2. 估算管束直徑：Dtb=1.07t1

24、.12n0-1=2.125 m其中，n0為計算U型管數(shù)目取整值，2058；t為節(jié)距，0.028 m。3. 確定排管方案，實際布管數(shù)為 n=2080 根。4. 傳熱管總長為：L總=F設(shè)do=19518.09 m彎管總長為：L彎=4nDtb+D節(jié)=3653.30 m其中，D節(jié)為最小節(jié)圓直徑，4t。直管總長為：L直=L總-L彎=15864.79 m5. 管束直段高為：H直=L直2n=3.814 m管束彎段高為：H彎=Dtb2=1.063 m管束總高為：Htb=H直+H彎=4.88 m。二、 蒸汽發(fā)生器強(qiáng)度計算1. 襯筒的結(jié)構(gòu)設(shè)計襯筒內(nèi)徑為：Dwi=Dtb+2t=2155.45 mm其中，t為裝配間隙

25、，取為15mm 。襯筒外徑為：Dwo=Dwi+2=2179.45 mm其中，為襯筒壁厚，取為12mm 。2. 下筒體的結(jié)構(gòu)設(shè)計下筒體內(nèi)徑為：Di下=Dwo+2B=2355.45 mm其中，B為下降流道寬度，取為88mm。計算壁厚為：S2'=P設(shè)2Di下2002-1.2P設(shè)2=42.59 mm其中，P設(shè)2為二次側(cè)設(shè)計壓力，63.71kg/m2 ；2為下筒體許用應(yīng)力，18kg/mm2 。下筒體設(shè)計壁厚取為：S2=43 mm，則下筒體外徑為：Do下=Di下+2S2=2441.45 mm。與管板焊接壁厚為SI=86 mm。3. 上筒體的結(jié)構(gòu)設(shè)計計算壁厚為：S3'=P設(shè)2Di上2003-

26、1.2P設(shè)2=57.86 mm其中，P設(shè)2為二次側(cè)設(shè)計壓力，63.71kg/m2 ；Di上為上筒體內(nèi)徑，3200mm；3為上筒體許用應(yīng)力，18kg/mm2 。則上筒體設(shè)計壁厚取為S3=58 mm。4. 球形下封頭的結(jié)構(gòu)設(shè)計球形下封頭外徑選定為Do=Do下=2441.45 mm。球形下封頭計算壁厚為：S4'=P設(shè)1Do4004+1.6P設(shè)1=76.43 mm其中，4為球形下封頭許用應(yīng)力，14.5 kg/mm2。則球形下封頭設(shè)計壁厚取為 S4=80 mm ，球形下封頭內(nèi)徑為 Di=Do-2S4=2281.45 mm。5. 管板的結(jié)構(gòu)設(shè)計管板承壓部分直徑選定為DB=Di=2281.45 mm

27、。筒體根部壁厚與直徑比為SIDB=0.0377。則管板計算壁厚為：S5'=12FDBP設(shè)15=386.58 mm其中，F(xiàn)為系數(shù)，根據(jù)SIDB的值，查TEMA標(biāo)準(zhǔn)F=1.103；5為管板許用應(yīng)力，1800kg/mm2。管板設(shè)計壁厚取為 S5=390 mm ，堆焊層厚度取為S6=8 mm。三、 主要管道內(nèi)徑的設(shè)計1. 主管道內(nèi)徑設(shè)計主管道計算流速選定為 u10'=10 m/s ，則主管道計算內(nèi)徑為：d1i'=4G11u10'=0.6113 m其中，G1為一次側(cè)水流量，2128.40kg/s；1為一次側(cè)水比容，0.001378 m3/kg。主管道設(shè)計內(nèi)徑選定為d1i=

28、0.62 m，則主管道設(shè)計流速為：u10=4G11d1i2=9.72 m/s 。2. 蒸汽管道內(nèi)徑設(shè)計新蒸汽比容為：2=''x+'1-x=0.03214 m3/kg其中，''為二次側(cè)飽和蒸汽比容，0.03245 m3/kg ；'為二次側(cè)飽和水比容，0.001319 m3/kg 。蒸汽管計算流速選定為 u2'=35 m/s ，則蒸汽管計算內(nèi)徑為：d2i'=4G22u2'=0.3839 m其中，G2為新蒸汽質(zhì)量流速，126kg/s。蒸汽管設(shè)計內(nèi)徑選定為 d2i=0.43 m，則蒸汽管設(shè)計流速為：u2=4G22d2i2=27.9

29、0 m/s 。3. 給水管內(nèi)徑設(shè)計給水質(zhì)量流速為：G3=D+CsD=127.26 kg/s其中，D為蒸汽產(chǎn)量，126kg/s。給水管計算流速選定為 u3'=3 m/s，則給水管計算內(nèi)徑為：d3i'=4G33u3'=0.2532 m其中，3為二次側(cè)給水比容，查表得0.001187 m3/kg 。給水管設(shè)計內(nèi)徑選定為d3i=0.26 m，則給水管設(shè)計流速為：u3=4G33d3i2=2.85 m/s 。第四節(jié) 蒸汽發(fā)生器的水力計算I. 一次側(cè)水阻力計算一、 U型管內(nèi)摩擦阻力計算1. 傳熱管實際平均長度為：l=L總n+2S5+S6=10.18 m。一次側(cè)當(dāng)量直徑為di=0.01

30、74 m，則一次側(cè)水流速為：u1=4G11di2=5.93 m/s ，考慮堵管后的流速為：u1'=1.05u1=6.23 m/s 。2. 一次側(cè)雷諾數(shù)為：Re=u1'di11=890501其中，1為一次側(cè)水動力粘度，查表得8.833×10-5kg/(m·s)；1為一次側(cè)水比容，查表得0.001378259 m3/kg。摩擦阻力系數(shù)為：=0.3164Re-0.25=0.010303. 溫度修正系數(shù)為：=(11')0.14=0.9892 ， 其中，1為一次側(cè)水平均溫度下的動力粘度，查表得8.833×10-5kg/(m·s)；1'

31、;為一次側(cè)水平均壁溫下動力粘度，查表得9.545×10-5kg/(m·s)。4. 一次側(cè)摩擦阻力為：Pf1=ldiu1'221=85791.17 Pa 。二、 局部阻力計算1. 由進(jìn)口管至進(jìn)口水室的突擴(kuò)阻力水室截面積為：Fc=Di28=2.043 m2，其中Di為下封頭內(nèi)徑，2.281m。進(jìn)口管截面積為：A1=d1i24=0.3018 m2，其中d1i為進(jìn)口管內(nèi)徑，0.62m。面積比為：Z1=A1Fc=0.1477。突擴(kuò)阻力系數(shù)為：1=(1-Z1)2=0.7264。由進(jìn)口管至進(jìn)口水室的突擴(kuò)阻力為：P1=1u1i21i2=24151.30 Pa其中，u1i為進(jìn)口管水流

32、速，u1i=u10=9.72 m/s；1i為進(jìn)口處水密度，查表得703.61kg/m3 。2. 在進(jìn)口水室內(nèi)轉(zhuǎn)彎的局部阻力水室轉(zhuǎn)彎45°阻力系數(shù)2選定為0.9，則在進(jìn)口水室內(nèi)轉(zhuǎn)彎的阻力為：P2=2u1i21i2=29922.80 Pa 。3. 由進(jìn)口水室至傳熱管束的突縮阻力傳熱管入口阻力系數(shù)3選定為0.5，則由進(jìn)口水室至傳熱管束的突縮阻力為：P3=3u1'21i2=6828.91 Pa 其中，u1'為傳熱管內(nèi)考慮堵管后的水流速，6.23m/s。4. 在U型管彎頭內(nèi)轉(zhuǎn)彎180°的局部阻力U型管轉(zhuǎn)180°阻力系數(shù)4選定為0.5，則在U型管彎頭內(nèi)轉(zhuǎn)彎18

33、0°的局部阻力為：P4=4u1'212=7041.92 Pa 其中，1為傳熱管一次側(cè)水平均溫度下的密度，查表得725.53kg/m3 。5. 由傳熱管束至出口水室的突擴(kuò)阻力傳熱管出口阻力系數(shù)5選定為1，則由傳熱管束至出口水室的突擴(kuò)阻力為：P5=5u1'222=14468.67 Pa 其中，2為傳熱管出口處水密度，查表得745.38 kg/m3 。6. 在出口水室內(nèi)轉(zhuǎn)彎的局部阻力出口管內(nèi)流速為：u2=G1(2A1)=9.46 m/s。水室內(nèi)轉(zhuǎn)彎阻力系數(shù)6選定為0.9，則在出口水室內(nèi)轉(zhuǎn)彎的局部阻力為：P6=6u2222=30035.42 Pa 。7. 由出口水室至出口接管

34、的突縮阻力出口管突縮阻力系數(shù)7由比值Z1=A1Fc=0.1477查表得0.44。由出口水室至出口接管的突縮阻力為：P7=7u2222=14683.98 Pa 。三、 總阻力總計算阻力為：P=Pf+i=17Pi=212924.17 Pa 。設(shè)計阻力為：P設(shè)=1.1P=234216.59 Pa 。II. 二次側(cè)水循環(huán)阻力計算一、 下降空間阻力下降空間高度選定為H0=6.176 m。下降空間當(dāng)量直徑為：De=Di下-Dwo=0.176 m。摩擦系數(shù)為：d=1(1.74+2lgDe2)=0.01889 其中，為下降空間絕對粗糙度，0.00015m 。下降空間截面積為：Fd=(Di下2-Dwo2)4=0

35、.6265 m2，其中，Di下為下筒體內(nèi)徑，Dwo為襯筒外徑。下降空間水流速為：ud=CRDdFd=0.7959,1.061,1.327m/s。其中，CR為循環(huán)倍率，分別取為3、4、5（數(shù)組形式表示為3,4,5，下同）；D為新蒸汽產(chǎn)量，126kg/s；d為下降空間水比容，近似取為飽和比容，查表得0.001319m3/kg。局部阻力系數(shù)和為：=in+out+f=3其中，in為入口阻力系數(shù)，1；out為出口阻力系數(shù)，1；f為定位裝置阻力系數(shù)，1。則下降空間阻力為： Pd=dH0De+ud2d2=879.42,1563.41,2442.83 Pa 。其中，d為下降空間水密度，近似取飽和密度，查表得7

36、57.99kg/m3 。二、 上升空間阻力1. 摩擦阻力(1) 折算速度的計算支撐板定位拉桿數(shù)量選定為n'=20根。上升空間流通面積為：Fu=Dwi2-(2n+n')do24=2.3346 m2，其中，Dwi為下筒體內(nèi)徑，n為實際U型管數(shù)，do為傳熱管外徑。上升空間當(dāng)量直徑為：de=4FuDwi+(2n+n')do=0.03468 m循環(huán)速度為：uo=CRD'Fu=0.2136,0.2848,0.3560 m/s ，其中，'為二次側(cè)飽和水比容，查表得0.001319m3/kg。出口水相折算速度為：uo2'=CR-1D'Fu=0.1424,

37、0.2136,0.2848 m/s。水相平均折算速度為：uo'=12uo+uo2'=0.1780,0.2492,0.3204m/s。出口汽相折算速度為：uo2''=D''/Fu=1.7513 m/s ，其中，''為二次側(cè)飽和蒸汽比容，查表得0.03245 m3/kg。汽相平均折算速度為：uo''=12uo2''=0.8757 m/s。(2) 分相摩阻系數(shù)的計算水相雷諾數(shù)為：Relo1=uo'del=47986,67181,86376，其中l(wèi)為水相運動粘度，查表得1.2865×10-

38、7m2/s。汽相雷諾數(shù)為：Rego1=uo''deg=85385，其中g(shù)為汽相運動粘度，查表得7.1130×10-7m2/s。水相摩阻系數(shù)為：lo1=0.3164Relo1-0.25=0.02138,0.01965,0.01846。汽相摩阻系數(shù)為：go1=0.3164Rego1-0.25=0.01851。(3) 分相摩擦阻力的計算按折算速度計算的水相摩擦阻力為：(Pf)lo=lo1Hsdeuo'22'=28.23,50.87,78.97 Pa其中，Hs為管束直管段高，3.814m。按折算速度計算的汽相摩擦阻力為：(Pf)go=13go1Hsdeuo&#

39、39;'22''=8.02 Pa 。參量X1為：X1=(Pf)lo(Pf)go=1.8766,2.5191,3.1387。由于是t-t工況，系數(shù)c1=20，則：分水相折算系數(shù)l12=1+c1X1+1X12=11.94,9.10,7.47。分汽相折算系數(shù)g12=1+c1X1+X12=42.05,57.73,73.62。水相摩擦阻力為：(Pf)l=l12Pflo=337.13,462.77,590.20Pa。汽相摩擦阻力為：(Pf)g=g12Pfgo=337.13,462.77,590.20Pa。(4) 上升空間摩擦阻力的計算上升空間摩擦阻力為：Pf=(Pf)l+(Pf)g

40、2=337.13,462.77,590.20。2. 局部阻力(1) 支撐板開孔設(shè)計上升流道單元面積為：Au=Fu(2n+n')=558.51 mm2。支撐板數(shù)目選定為N=6個，支撐板開孔設(shè)計為四葉梅花孔。支撐板單元開孔面積設(shè)計為：au=150.72 mm2。面積比為：Z2=auAu=0.27。則查圖可知，局部阻力系數(shù)為：l=26。(2) 分相局部阻力計算按折算速度計算的水相局部阻力為：(Pl)lo=Nluo'22'=1873.45,3671.97,6069.99 Pa。按折算速度計算的汽相局部阻力為：(Pl)go=13Nluo''22''

41、=614.39 Pa 。參量X2為：X2=(Pl)lo(Pl)go=1.7462,2.4447,3.1432。參數(shù)ZR為：ZR=(0.19+0.92pspc)-1=2.5525。參數(shù)K為：K=ZR+ZR-1=2.9443。分水相折算系數(shù)為：l22=1+KX2+1X22=3.01,2.37,2.04 。分汽相折算系數(shù)為：g22=1+KX2+X22=9.19,14.17,20.13 。水相局部阻力為：(Pl)l=l22Pllo=5646.64,8708.68,12370.22 Pa 。汽相局部阻力為：(Pl)g=g22Plgo=5646.64,8708.68,12370.22 Pa 。(3) 上升

42、空間局部阻力的計算上升空間局部阻力為：Pl=(Pl)l+(Pl)g2=5646.64,8708.68,12370.22 Pa 。3. 彎管區(qū)阻力(1) 分相摩擦阻力系數(shù)計算管束彎頭最大節(jié)圓直徑為：db=Dtb-do=2.105 m。彎管區(qū)重心至圓心距離：ys=0.2212db=0.447 m。計算沖刷排數(shù)N0'=yst-1=14.96,取整為N'=15。水相雷諾數(shù)為：Relo2=uo2'del=38389,57584,76778。汽相雷諾數(shù)為：Rego2=uo2''deg=85385。水相摩擦阻力系數(shù)為：lo2=40.044+0.008x2(x1-1)m

43、Relo2-0.15=0.32,0.30,0.29其中，系數(shù)x1=x2=tdo=1.4 ；系數(shù)m=0.43+1.13x1=1.2371。汽相摩擦阻力系數(shù)為：go2=40.044+0.008x2(x1-1)mRego2-0.15=0.29 。(2) 分相阻力計算折算水相阻力為：(Pb)lo=N'lo2uo2'22'=37.11,78.56,133.77 Pa 。折算汽相阻力為：(Pb)go=13N'go2uo2''22''=67.46 Pa 。參量X3為：X3=(Pb)lo(Pb)go=0.7416,1.0791,1.4082。由于

44、是t-t工況，系數(shù)c2=20，則：分水相折算系數(shù)l32=1+c2X3+1X32=29.79,20.39,15.71。分汽相折算系數(shù)g32=1+c1X3+X32=16.38,23.75,31.15。水相摩擦阻力為：(Pb)l=l32Pblo=1105.24,1602.07,2101.19 Pa。汽相摩擦阻力為：(Pb)g=g32Pbgo=1105.24,1602.07,2101.19 Pa。(3) 彎管區(qū)阻力計算彎管區(qū)阻力為：Pb=(Pb)l+(Pb)g2=1105.24,1602.07,2101.19 Pa。4. 加速阻力管束出口質(zhì)量含汽率為：xc=1CR=0.3333,0.25,0.2。管束

45、出口體積含汽率為：c=xc''xc''+(1-xc)'=0.9248,0.8913,0.8601。管束出口截面含汽率為：c=Ccc=0.8448,0.8142,0.7857，其中系數(shù)Cc=0.833+0.05lnps=0.9135，ps單位為MPa。質(zhì)量流速為：G=uo'=161.92,215.89,269.86 kg/(m2s) 。加速阻力為：Pa=G21-xc2'1-c+xc2''c-'=176.33,240.73,311.15 Pa 。5. 流量分配孔阻力單元開孔面積與單元面積比值為：Z3=au'Au

46、'=0.4053，其中Au'為孔板單元面積，533mm2；au'為單元開孔面積，216 mm2。查表得阻力系數(shù)h為：h=8?？装寰植孔枇椋篜h=huo22'=138.35 Pa 。6. 上升空間阻力上升空間阻力為：Pr=Pf+Pl+Pb+Pa+Ph=7403.69,11260.20,15757.06Pa。 三、 汽水分離器阻力汽水分離器阻力給定為：Ps=12600,14900,17090 Pa。四、 循環(huán)總阻力循環(huán)總阻力為：P總=Pd+Pr+Ps=20883.11,27723.60,35289.88 Pa 。III. 運動壓頭計算一、 預(yù)熱段高度計算液面高度即

47、下降空間高度，選定為H0=6.176 m。下降空間下端壓力為：plow=ps+dgH0=5045926.99 Pa。飽和水焓對壓力的變化率為：iP=(isl-is)(plow-ps)=0.06248 J/(kgPa) 其中，isl為plow壓力下的飽和水比焓，查表得1157371.79 J/kg，is為ps壓力下的飽和水比焓，查表得1154502.04 J/kg。循環(huán)水量為：G=CRD=378,504,630 kg/s 。預(yù)熱段高度為：HP=is-ifCR+iP(dgH0- Pd)2donqG+iPdg=0.5062,0.5118,0.5170 m 其中，if為給水比焓，944383.56 J

48、/kg；Pd為下降空間阻力；q為傳熱管熱負(fù)荷。二、 運動壓頭計算蒸發(fā)段高度為：Hr1=Htb-HP=4.370,4.365,4.359 m ，Htb為管束總高。管束上方區(qū)段高度為：Hr2=H0-Htb=1.3 m。蒸發(fā)段平均質(zhì)量含汽率為：x1=xc2=0.1667,0.125,0.1。蒸發(fā)段平均體積含汽率為：1=x1''x1''+(1-x1)'=0.8311,0.7785,0.7321 。蒸發(fā)段平均截面含汽率為：1=Cc=0.7591,0.7111,0.6688。管束上方區(qū)段平均截面含汽率為：2=c=0.8448,0.8142,0.7857。蒸發(fā)區(qū)段運動

49、壓頭為：Pm1='-''g1Hr1=23666.23,22139.90,20796.98 Pa。管束上方區(qū)段壓頭為：Pm2='-''g2Hr2=7834.207550.31,7286.27 Pa。 運動壓頭為：Pm=Pm1+Pm2=31500.43,29690.21,28083.25 Pa。第五節(jié) 蒸汽發(fā)生器循環(huán)倍率及循環(huán)速度確定將循環(huán)倍率、循環(huán)總阻力及運動壓頭列表并作圖：循環(huán)倍率CR345循環(huán)總阻力P總/Pa20883.1127723.6035289.88運動壓頭Pm/Pa31500.4329690.2128083.25可確定循環(huán)倍率約為4.3

50、，滿足核電站電站蒸汽發(fā)生器滿負(fù)荷運行要求。此時蒸汽發(fā)生器的循環(huán)速度為0.30m/s，滿足大于0.1m/s的要求。第三章 結(jié)論與評價一、 本次課程設(shè)計完成了蒸汽發(fā)生器的設(shè)計任務(wù)：1. 設(shè)計傳熱面積為1225.74 m2，熱負(fù)荷為207554.32W/m2；2. 選用外徑為20mm×1.3mm的傳熱管，實際布管數(shù)為2080根；完成了傳熱管的排列，采用正方形順排的排管方式，管心距為28mm；確定了管束直徑為2125mm，高度為4876mm，高徑比約為2.3；確定了隔板的數(shù)目為6，,采用四葉梅花開孔結(jié)構(gòu)，開孔面積約占單元流通截面面積的27%；確定了拉桿數(shù)目為20，在管束內(nèi)均布。3. 確定了蒸

51、汽發(fā)生器主要承壓部件的尺寸：襯筒尺寸為2179mm×12mm，與管束間安裝間隙為15mm，與下筒體間下降通道寬度為88mm；上筒體尺寸為3316mm×58mm；下筒體尺寸為2441mm×43mm，與管板焊接處壁厚為86mm；下封頭尺寸為2441mm×80mm；管板的尺寸為2441mm，厚度為390mm，堆焊層厚度為8mm。4. 完成了熱力計算，確定了主要管道內(nèi)徑：主管道內(nèi)徑為0.62m；蒸汽管內(nèi)徑為0.43m；給水管內(nèi)徑為0.26m。5. 完成了水動力計算，確定了一次側(cè)總阻力、不同循環(huán)倍率下二次側(cè)循環(huán)阻力及運動壓頭；6. 用作圖法確定二次側(cè)循環(huán)倍率為4.

52、3，,循環(huán)速度為0.30m/s。7. 繪制了蒸汽發(fā)生器的總圖；8. 編寫了本說明書對本次設(shè)計過程進(jìn)行說明。二、 本次課程設(shè)計的蒸汽發(fā)生器具有以下幾個特點：1. 在熱力計算、水力計算方面比較細(xì)致，這兩個計算所采用的模型是在經(jīng)過大量設(shè)計實踐基礎(chǔ)上建立的，較為可靠。2. 在傳熱管、上封頭、下封頭、上筒體、下筒體等承壓部件的設(shè)計計算中，未能進(jìn)行彎曲、剪切、拉壓、扭轉(zhuǎn)等多方面強(qiáng)度設(shè)計計算，因此本次課程設(shè)計中這些計算并不充分，只可作為參考進(jìn)行感性認(rèn)識。3. 在蒸汽發(fā)生器的內(nèi)部構(gòu)件，如流量分配孔板、支撐板、拉桿、給水環(huán)管、襯筒、汽水分離裝置等重要部件未進(jìn)行細(xì)節(jié)設(shè)計。4. 未進(jìn)行實驗或仿真研究，無法進(jìn)行蒸汽發(fā)

53、生器的靜態(tài)特性、動態(tài)特性的驗證，因此本設(shè)計是“死”的，不可信。三、 若干討論1. 關(guān)于傳熱管一次側(cè)水流速的選定傳熱管內(nèi)一次側(cè)水流速選定一般要考慮以下幾個因素：l 為了縮小筒體和減薄管板，趨向于選取高流速；l 流動壓降和侵蝕速率不允許流速過高；l 冷卻劑泵耗功等限制流速過高。因此綜合考量后，傳熱管一次側(cè)水流速選定為6m/s。在本課程設(shè)計過程中，此流速參數(shù)主要影響傳熱管一次側(cè)放熱系數(shù)、管束高徑比、一次側(cè)水雷諾數(shù)以及一次側(cè)摩擦壓降等。2. 關(guān)于傳熱管管徑的選定傳熱管管徑選定一般要考慮以下幾個因素：l 管徑越小，管壁越薄，熱阻越小，傳熱系數(shù)也越高，相同節(jié)徑比下可使蒸汽發(fā)生器的體積緊湊，質(zhì)量輕，節(jié)省材料

54、，成本低；l 管徑越小，管板孔加工制造越困難；l 管徑越小，管內(nèi)流動阻力越大；l 在冷卻劑流速不變情況下，管徑越小，管數(shù)量越多，管束越粗，使管束高徑比減小，也給管板加工帶來困難；l 在管數(shù)量和管束直徑不變情況下，管徑越小，管束越高，管束高徑比變小。因此綜合考量后，傳熱管外徑選定為20mm，內(nèi)徑經(jīng)強(qiáng)度計算后選定為17.4mm。在本課程設(shè)計中，管徑在一次側(cè)水流速確定的情況下主要影響傳熱系數(shù)、傳熱管數(shù)量、管束高徑比以及傳熱管一次側(cè)壓降等。3. 關(guān)于傳熱管內(nèi)雷諾數(shù)傳熱管內(nèi)雷諾數(shù)在水流速5 6m/s、傳熱管內(nèi)徑在1728mm范圍內(nèi)，一般值在5×105到10×105之間，這意味著本課程

55、設(shè)計推薦的一次側(cè)摩阻系數(shù)公式、D-B公式都不適用。但考慮到一次側(cè)流動實際情況比計算模型復(fù)雜，并且?guī)淼挠嬎阏`差可接受，本課程設(shè)計忽略這兩處計算中雷諾數(shù)適用范圍問題。4. 關(guān)于D-B公式冷卻劑在傳熱管內(nèi)強(qiáng)迫流動放熱一般都處于紊流區(qū)，對于這一換熱方式，各國熱工研究部門已做過很多研究，得出許多經(jīng)驗公式，其中D-B公式應(yīng)用最為廣泛。在查閱大量文獻(xiàn)過程中，發(fā)現(xiàn)公式的不同形式在蒸汽發(fā)生器設(shè)計實踐過程中都曾被應(yīng)用：Nuf=0.023Ref0.8Prf0.3 或Nuf=0.023Ref0.8Prf0.4 這兩個公式區(qū)別在于普朗特數(shù)的冪指數(shù)不同。經(jīng)過實際計算發(fā)現(xiàn)，此處差別影響很小，不到1.5%；再加上一次側(cè)對流換熱熱阻只占總傳熱熱阻的15%左右，公式區(qū)別帶來的影響可以忽略不計。5. 關(guān)于U型管排布為了使蒸汽發(fā)生器結(jié)構(gòu)緊湊、節(jié)省材料，U型管的排布應(yīng)盡量接近于圓形。本課程設(shè)計中，先后采用了兩種方法進(jìn)行布管：坐標(biāo)紙找整點法和軟件排管。這兩種方法都是