某高速公路某大橋施工圖咨詢報告

1、目 錄第一章第一章 概述概述 .2一一 橋梁概述橋梁概述 .2二二 咨詢工作的主要內(nèi)容咨詢工作的主要內(nèi)容 .3（一）咨詢工作的重點 .3（二）咨詢工作的主要內(nèi)容 .3第二章第二章 主橋結(jié)構(gòu)復(fù)核計算主橋結(jié)構(gòu)復(fù)核計算 .5一一 技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)和規(guī)范技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)和規(guī)范 .5（一）技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)（一）技術(shù)標(biāo)準(zhǔn) .5（二）設(shè)計規(guī)范（二）設(shè)計規(guī)范 .5二二 主要材料及設(shè)計荷載主要材料及設(shè)計荷載 .6（一）主要材料及其參數(shù)（一）主要材料及其參數(shù) .6（二）設(shè)計荷載取值（二）設(shè)計荷載取值 .7三三 數(shù)值符號規(guī)定數(shù)值符號規(guī)定 .9四四 主要計算結(jié)論主要計算結(jié)論 .9五五 上部結(jié)構(gòu)縱向復(fù)核計算上部結(jié)構(gòu)縱向復(fù)核計算 .13六六 下

2、部結(jié)構(gòu)復(fù)核計算下部結(jié)構(gòu)復(fù)核計算 .31七七 箱梁橫向分析箱梁橫向分析 .45第三章第三章 跨中應(yīng)力、撓度及腹板主拉應(yīng)力的控制設(shè)計跨中應(yīng)力、撓度及腹板主拉應(yīng)力的控制設(shè)計 .47一一 跨中撓度影響因素的分析跨中撓度影響因素的分析 .47（一）影響因素分析 .47（二）結(jié)論 .48二二 腹板主拉應(yīng)力影響因素的分析腹板主拉應(yīng)力影響因素的分析 .48（一）影響因素分析 .48（二）結(jié)論 .50三三 主梁中跨跨中區(qū)域下緣應(yīng)力主梁中跨跨中區(qū)域下緣應(yīng)力 .50（一）影響因素分析 .50（二）結(jié)論 .51第一章第一章 概述概述一一 橋梁概述橋梁概述某大橋位于至某高速公路合同段。全橋分左、右兩幅，兩幅橋之間留有3

3、.08m 的空隙。左右橋平面位于直線、A=283.901，Ls130、R620m 的緩和曲線及圓曲線上，立面位于 i=-2.844%、R=80000m 和 50000m 的圓曲線及直線上。本橋上部結(jié)構(gòu)為 74+135+74m 三跨預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)剛構(gòu)。箱梁根部高度 8m，跨中梁高 3m。箱梁零號塊底板厚 120cm，根部底板厚 100cm，跨中底板厚 32cm，梁高及箱梁底板厚度按 1.8 次拋物線變化。箱梁零號塊腹板厚度 70cm，根部至 9 號梁段腹板厚 70cm，12 號梁段至合攏段腹板厚45cm，10 號梁段至 11 號梁段腹板厚 7045cm。箱梁頂板除零號塊為45cm，梁端支承截面

4、為 100cm 外，其余頂板厚度 30cm。箱梁頂板寬 12m，底板寬 6.5m，懸臂長度 2.75m，懸臂板端部厚 20cm，根部厚 75cm。箱梁梁高為單箱中心線處的高度值，頂板設(shè)有 25的橫坡。大橋箱梁為雙向預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)，縱向預(yù)應(yīng)力鋼束采用 15-15、15-17、15-19 三種規(guī)格預(yù)應(yīng)力鋼鉸線束；豎向預(yù)應(yīng)力采用 JL32 精軋螺紋粗鋼筋。鋼鉸線的標(biāo)準(zhǔn)強度為 1860MPa，張拉控制應(yīng)力均為標(biāo)準(zhǔn)強度的 0.75 倍，即1395MPa，單根鋼鉸線的張拉噸位 195.3KN；粗鋼筋抗拉強度標(biāo)準(zhǔn)值785MPa，張拉控制應(yīng)力為標(biāo)準(zhǔn)強度的 0.9 倍，即 706.5MPa，單根 JL32mm

5、精軋螺紋粗鋼筋的張拉噸位 568KN。大橋下部結(jié)構(gòu)：主橋 1 號橋墩采用鋼筋混凝土雙柱式，兩柱間凈距為4m，單柱空心薄壁式橋墩，截面尺寸為 6.5m（橫橋向）2.5m（順橋向） ，橫橋向壁厚為 80cm，順橋向壁厚為 60cm，墩高 45m；主橋 2 號橋墩上部與1 號橋墩相同，下部采用鋼筋混凝土單柱式矩形空心薄壁墩，單箱三室截面，截面尺寸為 6.5m（橫橋向）x9.0m（順橋向） ，橫橋向壁厚為 80cm，順橋向壁厚為 60cm；橋墩承臺厚度均為 4.0m，基樁均為 6 根直徑 2.0m 鉆孔灌注樁，按照嵌巖樁設(shè)計。 二二 咨詢咨詢工作的主要內(nèi)容工作的主要內(nèi)容受業(yè)主的委托，對至某高速公路某合

6、同段上的某大橋施工圖設(shè)計進(jìn)行咨詢工作，本次咨詢工作站在“公正、客觀、公平”的立場上，依據(jù)施工圖設(shè)計文件及交通部和國家現(xiàn)行的規(guī)范、規(guī)程和標(biāo)準(zhǔn)進(jìn)行。（一）咨詢工作的重點1.結(jié)構(gòu)的安全度是否滿足規(guī)范要求；2.根據(jù)結(jié)構(gòu)實際的受力狀態(tài)，分析跨中下緣應(yīng)力及撓度、腹板主拉應(yīng)力的控制是否可靠；3.關(guān)鍵施工工序流程及施工質(zhì)量控制要求。（二）咨詢工作的主要內(nèi)容1. 結(jié)構(gòu)復(fù)核計算（1）主橋總體縱向分析，采用平面桿系QJX程序；（2）主梁橫向分析，采用橋梁博士程序；（3）下部結(jié)構(gòu)強度的驗算。2. 主梁跨中撓度影響因素的分析（1）混凝土徐變對跨中撓度的影響；（2）跨中的預(yù)應(yīng)力度對跨中撓度的影響；（3）施工誤差和鋼絞線局

7、部失效對跨中撓度的影響。3. 主梁跨中下緣應(yīng)力影響因素的分析（1）混凝土徐變對跨中下緣應(yīng)力的影響；（2）施工誤差和鋼絞線局部失效對跨中下緣應(yīng)力的影響。4. 主梁腹板主拉應(yīng)力影響因素的分析（1）不考慮豎向預(yù)應(yīng)力的腹板最大主拉應(yīng)力；（2）考慮豎向預(yù)應(yīng)力的腹板最大主拉應(yīng)力；（3）考慮橫向各種因素的影響得出的腹板最大主拉應(yīng)力；（4）考慮施工誤差和鋼絞線局部失效對腹板主拉應(yīng)力的影響；5. 關(guān)鍵工序施工流程6. 關(guān)鍵工序施工質(zhì)量控制7. 對構(gòu)造合理性提出建議第二章第二章 主橋結(jié)構(gòu)復(fù)核計算主橋結(jié)構(gòu)復(fù)核計算采用平面桿系 QJX 程序?qū)χ鳂蜻M(jìn)行了縱向總體分析，對主梁進(jìn)行了極限承載力、抗裂、主梁應(yīng)力、支座噸位以及

8、主梁剛度的驗算；采用橋梁博士程序，對箱梁薄弱斷面進(jìn)行了頂板、腹板和底板的橫向受力分析；下部結(jié)構(gòu)考慮了在各種荷載組合下，墩身強度、承臺強度、樁基強度和樁基承載力的驗算。一一 技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)和規(guī)范技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)和規(guī)范（一）技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)（一）技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)1設(shè)計計算行車速度：80 公路/小時2設(shè)計荷載：公路級3地震動峰值加速度：0.05g4橋面總寬度及組成：橋面總寬度：12.0 米，橋面組成：0.5 米（護(hù)欄）+11.0 米（行車道）+0.5 米（護(hù)欄）5橋面最大縱坡：本橋：-2.844%6設(shè)計洪水頻率：1/100 年7環(huán)境類別：類8結(jié)構(gòu)設(shè)計安全等級：一級（二）設(shè)計規(guī)范（二）設(shè)計規(guī)范1公路工程技術(shù)標(biāo)準(zhǔn) （JTG B01-

9、2003）2公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范 （JTG D60-2004）3 公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范 （JTG D62-2004）4 公路橋涵地基與基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范 （JTG D63-2007）5 公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范 （JTJ041-2000）6 公路橋梁抗風(fēng)設(shè)計規(guī)范 （JTG/T D60-01-2004）7.公路橋梁抗震設(shè)計細(xì)則 （JTG/T B02-01-2008）二二 主要材料及設(shè)計荷載主要材料及設(shè)計荷載（一）主要材料及其參數(shù)（一）主要材料及其參數(shù)1混凝土混凝土（1） C55 混凝土（用于主梁） 彈性模量：35500Mpa 剪切模量：14200MPa 泊松比：0.2 軸心設(shè)計抗壓強度

10、：24.4MPa 設(shè)計抗拉強度：1.89MPa 熱膨脹系數(shù)：0.00001（2） C50 混凝土（用于墩身） 彈性模量：34500MPa 剪切模量：13800MPa 泊松比：0.2 軸心設(shè)計抗壓強度：22.4MPa 設(shè)計抗拉強度：1.83MPa 熱膨脹系數(shù)：0.00001（3） C30 混凝土（用于承臺和樁基） 彈性模量：30000MPa 剪切模量：12000MPa 泊松比：0.2 軸心設(shè)計抗壓強度：13.8MPa 設(shè)計抗拉強度：1.39MPa 熱膨脹系數(shù)：0.00001 2 2預(yù)應(yīng)力鋼材預(yù)應(yīng)力鋼材（1）預(yù)應(yīng)力鋼絞線（s15.2mm） 彈性模量：195000MPa 標(biāo)準(zhǔn)強度：1860MPa 熱

11、膨脹系數(shù)：0.000012 鋼筋松弛率：0.03 孔道摩阻系數(shù)：0.17 孔道偏差系數(shù)：0.0015 一端錨具變形及鋼束回縮值：0.006m （2）預(yù)應(yīng)力粗鋼筋 彈性模量：200000MPa 抗拉強度標(biāo)準(zhǔn)值:785MPa 熱膨脹系數(shù)：0.000012 張拉控制應(yīng)力：706.5MPa（二）設(shè)計荷載取值（二）設(shè)計荷載取值1恒載恒載（1） 一期恒載一期恒載一期恒載包括主梁、橫梁等材料重量?；炷寥葜厝?26KN/m3，主梁按實際斷面計取重量。主梁橫隔板以集中力計入。（2） 二期恒載二期恒載二期恒載為橋面防撞護(hù)欄、分隔帶護(hù)欄、泄水管及橋面鋪裝。經(jīng)計算二期恒載取 69.9KN/m。2活載活載（1） 公路

12、級汽車荷載三車道加載時的橫向折減系數(shù)為：0.78橋跨縱向折減系數(shù)：1.0采用平面結(jié)構(gòu)程序進(jìn)行總體計算時，汽車荷載偏載增大系數(shù)取 1.15。（2） 汽車制動力制動力的著力點在橋面上，其值按橋規(guī)規(guī)定的方法計算。（3） 汽車沖擊系數(shù)汽車荷載沖擊系數(shù)取 0.05。（4）活載的橫向分布系數(shù)公路級：30.781.150 x1.05=2.8263其它荷載其它荷載（1） 溫度：體系升溫 25，降溫 25，主梁上下緣溫差按規(guī)范取值。（2） 橋梁所在地區(qū)相對濕度：0.8（3） 設(shè)計基本風(fēng)速：V10=26.3m/s（按照公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范 （JTG D60-2004）附錄 A 取值）（4） 地震烈度：地震動峰值加

13、速度 0.05g （5） 基礎(chǔ)沉降：主墩不均勻沉降 20mm，橋臺不均勻沉降 10mm 4荷載組合荷載組合 荷載組合表 表 2-1荷載組合參 與 組 合 項 目組合 1恒載+汽車組合 2恒載+汽車+基礎(chǔ)沉降+升溫+正溫差組合 3恒載+汽車+基礎(chǔ)沉降+降溫+負(fù)溫差組合 4恒載+汽車+基礎(chǔ)沉降+升溫+正溫差+正制動力組合 5恒載+汽車+基礎(chǔ)沉降+降溫+負(fù)溫差+負(fù)制動力組合 6恒載+汽車+基礎(chǔ)沉降+降溫+負(fù)溫差+正制動力組合 7恒載+汽車+基礎(chǔ)沉降+升溫+正溫差+負(fù)制動力三三 數(shù)值符號規(guī)定數(shù)值符號規(guī)定彎矩 M：以使單元下緣受拉為正，單元上緣受拉為負(fù)剪力 Q：以使單元產(chǎn)生順時針轉(zhuǎn)動為正，反之為負(fù)軸力

14、N：以單元受壓為正，受拉為負(fù)應(yīng)力：以壓應(yīng)力為正，拉應(yīng)力為負(fù)位移：以向上為正，向下為負(fù)單位：軸力KN，剪力KN，彎矩KN.m，應(yīng)力MPa四四 主要計算結(jié)論主要計算結(jié)論(一一)上部結(jié)構(gòu)縱向上部結(jié)構(gòu)縱向1. 主梁極限承載力主梁極限承載力主梁各截面抵抗正、負(fù)彎矩的截面抗力大于最不利荷載組合下的正、負(fù)彎矩，能夠滿足極限承載力要求。2. 主梁抗裂主梁抗裂本橋按全預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件設(shè)計。（1 1）主梁正截面抗裂驗算）主梁正截面抗裂驗算在短期荷載效應(yīng)作用下，主梁不出現(xiàn)拉應(yīng)力，抗裂驗算滿足全預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件的要求。（2 2）主梁斜截面抗裂驗算）主梁斜截面抗裂驗算規(guī)范規(guī)定：對于現(xiàn)澆全預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件，在荷載短期效應(yīng)

15、組合下tp 0.4ftk=0.42.74=1.096MPa在短期效應(yīng)組合下，斜截面出現(xiàn)的最大拉應(yīng)力為 1.1MPa，滿足規(guī)范要求。主梁斜截面抗裂滿足規(guī)范對全預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件要求。3. 正應(yīng)力正應(yīng)力施工階段主梁最大壓應(yīng)力(階段 61)為 15.1MPa，出現(xiàn)在墩頂附近上緣，最大拉應(yīng)力(階段 43)為 0.4MPa，出現(xiàn)在該階段塊件下緣，施工階段主梁最大壓應(yīng)力、拉應(yīng)力均能滿足規(guī)范要求。成橋階段：上鋪裝階段（63 階段）主梁最大壓應(yīng)力為 12.5MPa，出現(xiàn)在墩頂附近上緣，主梁不出現(xiàn)拉應(yīng)力，中跨下緣最小壓應(yīng)力為 6.5MPa。運營階段：荷載組合 1 時，主梁最大壓應(yīng)力為 11.7MPa，出現(xiàn)在中跨

16、1/4附近上緣，主梁不出現(xiàn)拉應(yīng)力，中跨下緣最小壓應(yīng)力為 3.0MPa。其余荷載組合時，主梁最大壓應(yīng)力為 16.5MPa，出現(xiàn)在墩頂及中跨 1/4 附近上緣，主梁不出現(xiàn)拉應(yīng)力，中跨下緣最小壓應(yīng)力為 2.0MPa。主梁應(yīng)力滿足規(guī)范要求。施工階段規(guī)范允許值如下：tcc15.1MPa 0.70fck=0.7035.5=24.85MPatct=0.4 MPa 0.7ftk=0.72.74=1.92MPa，且預(yù)拉區(qū)配置的縱向鋼筋的配筋率也超過規(guī)范低限的 0.2。因此施工階段主梁最大壓應(yīng)力、拉應(yīng)力均能滿足規(guī)范要求。運營階段規(guī)范允許值如下：受壓區(qū)混凝土最大壓應(yīng)力kc+pt 0.5 fck=0.535.5=17

17、.75MPa受拉區(qū)預(yù)應(yīng)力鋼筋的最大拉應(yīng)力pe+p=1204MPa0.65 fpk=0.651860=1209MPa運營階段主梁最大壓應(yīng)力滿足規(guī)范要求，預(yù)應(yīng)力鋼筋的最大拉應(yīng)力滿足規(guī)范的要求。4. 主應(yīng)力主應(yīng)力主梁最大主壓應(yīng)力為 16.8Mpa，發(fā)生在邊跨跨中附近上緣，主梁跨中 1/4附近位置出現(xiàn)最大 1.275MPa 主拉應(yīng)力。規(guī)范允許值如下：cp 0.6 fck=0.635.5=21.3MPatp 0.5ftk=0.52.74=1.37MPa，即按照構(gòu)造配置箍筋即可。最大主拉應(yīng)力、主壓應(yīng)力均滿足規(guī)范要求。5. 主梁剛度主梁剛度短期效應(yīng)作用下汽車活載造成中跨最大下?lián)隙葹?18.8mm，最大上拱度

18、為3.7mm，位移絕對值之和為 22.5mm，考慮撓度長期增長系數(shù) 1.4125，位移絕對值之和為 31.78mm，小于 L/600=225mm，結(jié)構(gòu)剛度滿足規(guī)范要求。6. 支座反力支座反力支座規(guī)格滿足使用要求。（二）下部（二）下部結(jié)構(gòu)結(jié)構(gòu)施工最大懸臂階段，考慮恒載、墩頂兩側(cè)產(chǎn)生不平衡重、風(fēng)荷載。運營階段橋墩計算時考慮恒載、混凝土收縮徐變、預(yù)應(yīng)力、溫度力、活載、制動力、風(fēng)荷載、基礎(chǔ)沉降等荷載。1. 墩身強度墩身強度（a）施工階段:施工階段最大懸臂狀態(tài)橋墩驗算考慮 4 種荷載工況：組合 1：最大懸臂時一端掛籃脫落，另一端未脫落+縱風(fēng)；組合 2：一端堆放的材料、機具等按 8.5KN/m 計，懸臂端

19、部作用 100KN 集中力，另一端空載+縱風(fēng)；組合 3、一側(cè)施工機具等動力系數(shù) 1.2，另一側(cè)為 0.8+縱風(fēng)；組合 4：考慮箱梁自重的不均勻性，一側(cè)懸臂自重增加 2%，另一側(cè)懸臂自重減少 2%+縱風(fēng)；取上述工況中的最不利荷載計算得到薄壁墩墩底截面抗力受壓區(qū)混凝土邊緣的壓應(yīng)力：cct=4.78MPa0.80fck=0.8*0.9*32.4=23.3MPa受拉鋼筋應(yīng)力：sit=63.9MPa0.75fsk=251MPa中性軸處主拉應(yīng)力：tpt=0.06MPa0.25ftk=0.66MPa，箍筋僅需按照構(gòu)造要求布置。實體墩底受壓區(qū)混凝土邊緣的壓應(yīng)力：cct=6.56MPa0.80fck=23.3M

20、Pa受拉鋼筋應(yīng)力：sit=141.9MPa0.75fsk=251MPa中性軸處主拉應(yīng)力：tpt=0.16MPa-240KN.m，裂縫寬度 0.06mm；頂板懸臂位置承載能力=-575KN.m-298KN.m，裂縫寬度=0.09mm；頂板跨中位置承載能力=190KN.m60.7KN.m，裂縫寬度=0.04mm。箱梁頂板極限強度、裂縫均滿足規(guī)范要求。2. 箱梁腹板箱梁腹板腹板位置承載能力=1820KN353KN，裂縫寬度 0.05mm。 箱梁腹板極限強度、裂縫均滿足規(guī)范要求。3. 箱梁底板箱梁底板底板加厚段位置承載能力=481KN.m234KN.m，裂縫寬度 0.014mm；底板跨中位置承載能力=

21、-139KN.m-80.3KN.m，裂縫寬度=0.11mm。箱梁底板極限強度、裂縫均滿足規(guī)范要求。五五 上部結(jié)構(gòu)縱向復(fù)核計算上部結(jié)構(gòu)縱向復(fù)核計算（一）總體結(jié)構(gòu)分析（一）總體結(jié)構(gòu)分析1計算方法概述計算方法概述總體靜力計算采用平面桿系理論，主梁為平面梁單元。總體計算根據(jù)橋梁施工流程劃分結(jié)構(gòu)計算階段，根據(jù)設(shè)計的合攏方法模擬合攏步驟，根據(jù)荷載組合要求的內(nèi)容進(jìn)行內(nèi)力、應(yīng)力、主梁極限承載力和抗裂驗算，驗算結(jié)構(gòu)在施工階段、運營階段應(yīng)力、主梁極限承載力及整體剛度是否符合規(guī)范要求。2結(jié)構(gòu)離散圖結(jié)構(gòu)離散圖圖 2-1 結(jié)構(gòu)離散圖 (單位:cm)3階段劃分階段劃分施工階段劃分 表 2-2施工階段內(nèi)容安裝單元編號1施工

22、基礎(chǔ)和墩身971392施工 0#、1#塊233067743張拉預(yù)應(yīng)力鋼束4安裝掛籃5施工 2 號塊件223166756張拉預(yù)應(yīng)力鋼束7移動掛籃8施工 3 號塊件213265769張拉預(yù)應(yīng)力鋼束10移動掛籃11施工 4 號塊件2033647712張拉預(yù)應(yīng)力鋼束13移動掛籃14施工 5 號塊件1934637815張拉預(yù)應(yīng)力鋼束16移動掛籃17施工 6 號塊件1835627918張拉預(yù)應(yīng)力鋼束19移動掛籃20施工 7 號塊件1736618021張拉預(yù)應(yīng)力鋼束22移動掛籃23施工 8 號塊件1637608124張拉預(yù)應(yīng)力鋼束25移動掛籃26施工 9 號塊件1538598227張拉預(yù)應(yīng)力鋼束28移動掛籃

23、29施工 10 號塊件1439588330張拉預(yù)應(yīng)力鋼束31移動掛籃32施工 11 號塊件1340578433張拉預(yù)應(yīng)力鋼束34移動掛籃35施工 12 號塊件1241568536張拉預(yù)應(yīng)力鋼束37移動掛籃38施工 13 號塊件1142558639張拉預(yù)應(yīng)力鋼束40移動掛籃41施工 14 號塊件1043548742張拉預(yù)應(yīng)力鋼束43移動掛籃44施工 15 號塊件944538845張拉預(yù)應(yīng)力鋼束46移動掛籃47施工 16 號塊件845528948張拉預(yù)應(yīng)力鋼束49移動掛籃50施工 17 號塊件746519051張拉預(yù)應(yīng)力鋼束52移動掛籃53施工 18 號塊件647509154張拉預(yù)應(yīng)力鋼束55在邊

24、跨支架上現(xiàn)澆邊跨現(xiàn)澆段14939656拆除中邊跨掛籃，安裝邊跨合龍吊架，邊跨合龍段壓重一半57施工邊跨跨合龍段，拆除邊跨壓重59258張拉預(yù)應(yīng)力鋼束59拆除邊跨吊架，安裝中跨合攏吊架，中跨合龍壓重一半60施工中跨合龍段，拆除中跨壓重484961張拉預(yù)應(yīng)力鋼束62拆除中跨吊架63橋面系施工（二（二) 計算結(jié)果計算結(jié)果1主梁極限承載力主梁極限承載力未計入普通鋼筋，主梁各斷面在各種荷載組合下截面抗力和最大組合彎矩曲線見下圖。圖 2-2 組合 1 梁承載能力極限狀態(tài)圖續(xù)圖 2-2 組合 2 主梁承載能力極限狀態(tài)圖續(xù)圖 2-2 組合 3 主梁承載能力極限狀態(tài)圖續(xù)圖 2-2 組合 4 主梁承載能力極限狀態(tài)

25、圖續(xù)圖 2-2 組合 5 主梁承載能力極限狀態(tài)圖續(xù)圖 2-2 組合 6 主梁承載能力極限狀態(tài)圖續(xù)圖 2-2 組合 7 主梁承載能力極限狀態(tài)圖跨中截面最不利內(nèi)力及抗力值 表 2-3位置組合編號截面抗力(kn.m)組合內(nèi)力(kn.m)抗力/內(nèi)力11636401431001.14 21636401215901.35 31636401099401.49 41636401547401.06 51636401436801.14 61636401548001.06 跨中斷面71636401438001.14 圖中最外面兩條線是主梁各斷面的截面抗力曲線，里面被包絡(luò)的線條是各截面最大組合彎矩曲線。從上圖中可以看

26、出，主梁的抗彎承載能力滿足規(guī)范要求。2主梁抗裂驗算主梁抗裂驗算抗裂驗算分為正截面和斜截面抗裂驗算。（1）主梁正截面抗裂驗算）主梁正截面抗裂驗算規(guī)范規(guī)定：對于全預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件，在作用短期效應(yīng)組合下，分段澆注的混凝土受彎構(gòu)件不允許出現(xiàn)拉應(yīng)力。本橋主梁在各種荷載效應(yīng)組合下，主梁各截面正應(yīng)力見下圖。圖 2-3 主梁抗裂驗算正應(yīng)力圖（組合 1）續(xù)圖 2-3 主梁抗裂驗算正應(yīng)力圖（組合 2）續(xù)圖 2-3 主梁抗裂驗算正應(yīng)力圖（組合 3）續(xù)圖 2-3 主梁抗裂驗算正應(yīng)力圖（組合 4）續(xù)圖 2-3 主梁抗裂驗算正應(yīng)力圖（組合 5）續(xù)圖 2-3 主梁抗裂驗算正應(yīng)力圖（組合 6）續(xù)圖 2-3 主梁抗裂驗算正應(yīng)力

27、圖（組合 7）從圖中可看出，主梁正截面抗裂滿足規(guī)范要求。（2）主梁斜截面抗裂驗算）主梁斜截面抗裂驗算本橋主梁在短期荷載效應(yīng)下，計入溫度力效應(yīng)后，疊加豎向預(yù)應(yīng)力，斜截面應(yīng)力見下圖。圖 2-4 主梁斜截面抗裂驗算應(yīng)力圖（汽車最大剪力作用下）續(xù)圖 2-4 主梁斜截面抗裂驗算應(yīng)力圖（汽車最小剪力作用下）規(guī)范規(guī)定：對于現(xiàn)澆全預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件，在荷載短期效應(yīng)組合下tp 0.4ftk=0.42.74=1.096MPa從圖中可看出，在短期效應(yīng)組合下，斜截面出現(xiàn)的最大拉應(yīng)力為1.1MPa，滿足規(guī)范要求。3. 主梁應(yīng)力主梁應(yīng)力（1）主梁正應(yīng)力）主梁正應(yīng)力圖 2-5 主梁應(yīng)力圖（成橋階段）續(xù)圖 2-5 主梁應(yīng)力圖（

28、組合 1）續(xù)圖 2-5 主梁應(yīng)力圖（組合 2）續(xù)圖 2-5 主梁應(yīng)力圖（組合 3）續(xù)圖 2-5 主梁應(yīng)力圖（組合 4）續(xù)圖 2-5 主梁應(yīng)力圖（組合 5）續(xù)圖 2-5 主梁應(yīng)力圖（組合 6）續(xù)圖 2-5 主梁應(yīng)力圖（組合 7）施工階段未一一列出，計算表明主梁最大壓應(yīng)力(階段 61)為 15.1MPa，出現(xiàn)在墩頂附近上緣，最大拉應(yīng)力(階段 43)為 0.4MPa，出現(xiàn)在該階段塊件下緣，施工階段主梁最大拉、壓應(yīng)力均滿足規(guī)范要求。成橋階段：上鋪裝階段（63 階段）主梁最大壓應(yīng)力為 12.5MPa，出現(xiàn)在墩頂附近上緣，主梁不出現(xiàn)拉應(yīng)力，中跨下緣最小壓應(yīng)力為 6.5MPa。運營階段：荷載組合 1 時，主

29、梁最大壓應(yīng)力為 11.7MPa，出現(xiàn)在中跨 1/4附近上緣，主梁不出現(xiàn)拉應(yīng)力，中跨下緣最小壓應(yīng)力為 3.0MPa。其余荷載組合時，主梁最大壓應(yīng)力為 16.5MPa，出現(xiàn)在墩頂及跨中 1/4 附近上緣，主梁不出現(xiàn)拉應(yīng)力，中跨下緣最小壓應(yīng)力為 2.0MPa。主梁應(yīng)力滿足規(guī)范要求。施工階段規(guī)范允許值如下：tcc 0.70fck=0.7035.5=24.85MPatct=0.27 MPa 0.7ftk=0.72.74=1.92MPa，且預(yù)拉區(qū)配置的縱向鋼筋的配筋率也超過規(guī)范低限 0.2。因此施工階段主梁最大壓應(yīng)力、拉應(yīng)力均能滿足規(guī)范要求。運營階段規(guī)范允許值如下：受壓區(qū)混凝土最大壓應(yīng)力kc+pt 0.5

30、 fck=0.535.5=17.75MPa受拉區(qū)預(yù)應(yīng)力鋼筋的最大拉應(yīng)力pe+p=1204MPa0.65 fpk=0.651860=1209MPa運營階段主梁最大壓應(yīng)力滿足規(guī)范要求，預(yù)應(yīng)力鋼筋的最大拉應(yīng)力滿足規(guī)范的要求。（2）主梁主應(yīng)力）主梁主應(yīng)力(a). 豎向壓應(yīng)力計算本橋豎向預(yù)應(yīng)力采用 JL32mm 的精軋螺紋粗鋼筋。考慮到豎向預(yù)應(yīng)力因為混凝土彈性變形、混凝土的收縮、徐變、錨具回縮以及多方面因素影響將會有比較大的損失，計算中假定豎向預(yù)應(yīng)力的的有效應(yīng)力為控制應(yīng)力的 50%。(b). 主應(yīng)力計算按規(guī)范第 6.3.3 條（6.3.3-1）主應(yīng)力為：22222222cycxcycxcpcycxcyc

31、xtp根據(jù)上述公式考慮豎向預(yù)應(yīng)力鋼筋后，算得主梁最大主拉應(yīng)力和相應(yīng)主壓應(yīng)力，結(jié)果見下圖。 圖 2-6 主梁最大主拉應(yīng)力及相應(yīng)主壓應(yīng)力圖（最大剪力） 續(xù)圖 2-6 主梁最大主拉應(yīng)力及相應(yīng)主壓應(yīng)力圖（最小剪力）主梁最大主壓應(yīng)力為 16.8Mpa，發(fā)生在邊跨跨中附近上緣，主梁跨中 1/4附近位置出現(xiàn)最大 1.275MPa 主拉應(yīng)力。規(guī)范允許值如下：cp 0.6 fck=0.635.5=21.3MPatp 0.5ftk=0.52.74=1.37MPa，即按照構(gòu)造配置箍筋即可。4主梁剛度主梁剛度短期效應(yīng)作用下汽車活載造成中跨最大下?lián)隙葹?18.8mm，最大上拱度為3.7mm，位移絕對值之和為 22.5m

32、m，考慮撓度長期增長系數(shù) 1.4125，位移絕對值之和為 31.78mm，小于 L/600=225mm，結(jié)構(gòu)剛度滿足規(guī)范要求。5支座反力支座反力表 2-4 是由縱向計算求得的各支座位置處的支承反力，表 2-5 為各墩頂所采用的支座規(guī)格。 各墩支承處的支反力一覽表 表 2-40 號橋臺3 號橋臺墩號Max(KN)Min(KN)Max(KN)Min(KN)組合 15611 3520 5560 3420 組合 26436 3312 6471 3213 組合 35963 3018 5911 2832 組合 46436 3249 6576 3213 組合 56028 3018 5911 2728 組合

33、65963 2954 6016 2832 組合 76502 3313 6471 3110 設(shè)計所采用的支座規(guī)格一覽表（QZ 系列） 表 2-6墩、臺號0 號橋臺3 號橋臺支座類型GPZ4000S(D)XGPZ4000S(D)X承載力（KN）2X40002X4000結(jié)論結(jié)論：將表 2-4 與表 2-5 的數(shù)據(jù)對照可知，設(shè)計所選用的支座規(guī)格均滿足使用要求。六六 下部結(jié)構(gòu)復(fù)核計算下部結(jié)構(gòu)復(fù)核計算1 1墩身強度墩身強度（1）風(fēng)載計算風(fēng)載計算公式為：Fwh= k0k1k3WdAwhWd= Vd2/(2g)Vd= k2k5V10k0-設(shè)計風(fēng)速重現(xiàn)期換算系數(shù)，施工階段 k0=0.75，運營階段 k0=1.0

34、k1-風(fēng)載阻力系數(shù)，按照規(guī)范 4.3.7 條計算k3-地形、地理條件系數(shù)，取 1.0Awh-迎風(fēng)面積K2-風(fēng)速高度變化修正系數(shù)，按照 B 類地表選取，根據(jù)規(guī)范表 4.3.7-3 內(nèi)插求得K5-陣風(fēng)風(fēng)速系數(shù)，取 1.38V10-設(shè)計基本風(fēng)速，取 V10=26.3m/s（按照公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范 （JTG D60-2004）附錄 A 取值） ，計算橋墩風(fēng)荷載是時 V10的起算點為承臺頂，計算主梁風(fēng)荷載時 V10起算點為主梁范圍內(nèi)的平均地面高度。當(dāng)汽車荷載與風(fēng)荷載相組合時，計算風(fēng)速依據(jù)公路橋梁抗風(fēng)設(shè)計規(guī)范取為 25m/s 計算。當(dāng)風(fēng)荷載不與汽車荷載組合時，風(fēng)荷載依據(jù)公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范按照高度計算確

35、定。（2）施工階段墩身強度a.墩身截面計算內(nèi)力施工階段最大懸臂狀態(tài)橋墩驗算考慮 4 種荷載工況：組合 1：最大懸臂時一端掛籃脫落，另一端未脫落+縱風(fēng)；組合 2：一端堆放的材料、機具等按 8.5KN/m 計，懸臂端部作用 100KN 集中力，另一端空載+縱風(fēng)；組合 3、一側(cè)施工機具等動力系數(shù) 1.2，另一側(cè)為 0.8+縱風(fēng)；組合 4：考慮箱梁自重的不均勻性，一側(cè)懸臂自重增加 2%，另一側(cè)懸臂自重減少 2%+縱風(fēng)；僅計算 2#主墩施工時的受力狀態(tài)：此時墩底截面的內(nèi)力見下表。墩身截面計算內(nèi)力 表 2-6組合類型作用位置M(kn.m)N(kn)薄壁墩底1123341433組合 1實體底部7755411

36、0120薄壁墩底1071341831組合 2實體底部60815110917組合 3薄壁墩底1032341981實體底部48249111216薄壁墩底1095141083組合 4實體底部68503109420注：表中符號意義：N：軸力；M：縱向彎矩；b.墩身截面強度取上述工況中的最不利荷載計算得到薄壁墩墩底截面抗力受壓區(qū)混凝土邊緣的壓應(yīng)力：cct=4.78MPa0.80fck=0.8*0.9*32.4=23.3MPa受拉鋼筋應(yīng)力：sit=63.9MPa0.75fsk=251MPa中性軸處主拉應(yīng)力：tpt=0.16MPa0.25ftk=0.66MPa，箍筋僅需按照構(gòu)造要求布置。實體墩底受壓區(qū)混凝土

37、邊緣的壓應(yīng)力：cct=6.56MPa0.80fck=23.3MPa受拉鋼筋應(yīng)力：sit=141.9MPa0.75fsk=251MPa中性軸處主拉應(yīng)力：tpt=0.06MPa0.25ftk=0.66MPa，箍筋僅需按照構(gòu)造要求布置。所有施工階段墩身應(yīng)力滿足規(guī)范要求。（3）運營階段荷載組合在計算運營階段橋墩內(nèi)力時，考慮計算的準(zhǔn)確性，將整體計算模型進(jìn)行修正，考慮了群樁效應(yīng)對橋墩剛度的影響，主梁（主梁高度+橋面系高度）橫向風(fēng)力在 1#、2#橋墩之間按照橋墩橫向剛度進(jìn)行分配，主墩計算考慮了恒載（包括了混凝土收縮、徐變、主梁預(yù)應(yīng)力） 、體系溫度、溫度力、制動力、活載、基礎(chǔ)沉降等荷載，在程序中單獨摘出各種單

38、向荷載內(nèi)力，手動進(jìn)行荷載組合，具體最不利荷載組合詳見荷載組合表。 荷載組合表 表 2-7組合 1恒載+基礎(chǔ)沉降+體系溫度+溫度梯度最大縱風(fēng)組合 2恒載+基礎(chǔ)沉降+體系溫度+溫度梯度+汽車+制動力縱風(fēng)組合 3恒載+基礎(chǔ)沉降+體系溫度+溫度梯度最大橫風(fēng)組合 4恒載+基礎(chǔ)沉降+體系溫度+溫度梯度+汽車+制動力橫風(fēng)（4）運營階段計算采用內(nèi)力 雙薄壁橋墩墩身截面組合 1 最不利內(nèi)力一覽表 表 2-8墩號組合類型內(nèi)力類型M(kn.m)Q(kn)N(kn)Mmax12912 -531 29336 Mmin-19178 736 36500 Nmax-2998 4 38534 承載能力Nmin-2754 181

39、 27000 Mmax9419 -374 26180 Mmin-13800 504 27776 Nmax-1036 -70 29097 短期抗裂Nmin-3344 199 24859 Mmax9419 -374 26180 Mmin-13799 504 27776 Nmax-1036 -70 29097 1#主墩左側(cè)橋墩墩頂長期抗裂Nmin-3344 199 24859 Mmax23583 1129 55171 Mmin-10974 -531 44896 Nmax6816 396 57206 承載能力Nmin5382 181 42560 Mmax17460 853 41924 Mmin-746

40、0 -376 40323 Nmax4333 278 43242 短期抗裂Nmin5667 199 39004 Mmax17460 853 41924 Mmin-7460 -376 40323 Nmax4333 278 43242 1#主墩左側(cè)橋墩墩底長期抗裂Nmin5667 199 39005 Mmax18854 -914 41697 Mmin-8377 291 27641 Nmax14925 -382 43731 承載能力Nmin-6589 202 26900 Mmax13075 -637 31330 Mmin-5289 157 25296 Nmax12701 -447 32589 短期抗裂

41、Nmin-5289 157 25295 Mmax13075 -637 31330 Mmin-5289 157 25296 Nmax12701 -447 32588 2#主墩右側(cè)上部橋墩墩頂長期抗裂Nmin-5289 157 25296 Mmax18453 222 52945 Mmin-7842 -1152 52075 Nmax-6090 -1342 62485 承載能力Nmin14980 202 42529 Mmax13448 159 39506 Mmin-4433 -916 46794 2#主墩右側(cè)上部橋墩墩底短期抗裂Nmax-4430 -914 46796 Nmin13445 157 39

42、503 Mmax13448 159 39506 Mmin-4432 -916 46794 Nmax-4430 -914 46796 長期抗裂Nmin13445 157 39503 雙薄壁橋墩墩身截面組合 2 最不利內(nèi)力一覽表 表 2-9墩號組合類型內(nèi)力類型M(kn.m)Q(kn)N(kn)Mmax22699 -903 24575 Mmin-26639 1183 40682 Nmax-7378 296 45469 承載能力Nmin4625 -79 21384 Mmax19043 -771 23700 Mmin-21511 871 30889 Nmax2434 -197 32286 短期抗裂Nmi

43、n-5065 307 22111 Mmax16589 -675 24789 Mmin-20075 818 29529 Nmax3853 -249 30902 1#主墩左側(cè)橋墩墩頂長期抗裂Nmin-7433 398 23307 Mmax28662 1338 57184 Mmin-17973 -873 42992 Nmax5954 296 64141 承載能力Nmin1064 -79 36944 Mmax23643 1127 43898 Mmin-15673 -771 37919 Nmax-893 49 46431 短期抗裂Nmin8746 307 36256 Mmax22528 1070 430

44、25 Mmin-13808 -675 38977 Nmax-1827 -3 45047 1#主墩左側(cè)橋墩墩底長期抗裂Nmin10481 398 37452 Mmax26114 -1243 46985 Mmin-15986 687 21918 Nmax22481 -1024 49598 承載能力Nmin-14606 622 21715 Mmax19383 -925 35475 Mmin-12598 506 21919 Nmax19212 -832 36220 短期抗裂Nmin-12554 503 21854 Mmax18154 -866 34052 2#主墩右側(cè)上部橋墩墩頂長期抗裂Mmin-10

45、684 411 23255 Nmax17999 -773 34776 Nmin-10659 410 23218 Mmax25204 584 50326 Mmin-10891 -1245 54381 Nmax-6126 -1222 68352 承載能力Nmin21785 622 37343 Mmax19671 504 36248 Mmin-8123 -1062 49325 Nmax-7983 -1077 50427 短期抗裂Nmin19573 503 36062 Mmax18211 411 37532 Mmin-7380 -1010 48354 Nmax-7301 -1019 48984 2#主

46、墩右側(cè)上部橋墩墩底長期抗裂Nmin18155 410 37425 注：表中符號意義：N：軸力；M：縱向彎矩；Q：縱向剪力；雙薄壁橋墩墩身截面組合 3 最不利內(nèi)力一覽表 表 2-10墩號組合類型內(nèi)力類型M(kn.m)Q(kn)N(kn)Mh(kn.m)Qh(kn)Mmax8915 -355 29353 -Mmin-16609 774 36389 -Nmax728 -9 38421 -承載能力Nmin-8080 415 27119 -Mmax5574 -206 26375 -Mmin-11371 532 27587 -Nmax1393 -42 28907 -短期抗裂Nmin-7190 367 25

47、054 -Mmax5574 -206 26375 -Mmin-11370 532 27587 -Nmax1393 -42 28907 -1#主墩左側(cè)橋墩墩頂長期抗裂Nmin-7190 367 25055 -Mmax18238 774 55060 108792 2224 Mmin-7045 -355 44913 -108792 -2224 Nmax321 -9 57093 108792 2224 承載能力Nmin10597 415 42679 -108792 -2224 Mmax12605 534 41734 74177 1517 Mmin-3738 -208 40518 -74177 -151

48、7 Nmax-523 -42 43053 74177 1517 短期抗裂Nmin9390 367 39200 -74177 -1517 Mmax12605 534 41734 74177 1517 Mmin-3738 -208 40518 -74177 -1517 Nmax-523 -42 43052 74177 1517 1#主墩左側(cè)橋墩墩底長期抗裂Nmin9390 367 39200 -74177 -1517 2#主墩右側(cè)承載能力Mmax18854 -914 41697 -Mmin-7204 248 28828 -Nmax18854 -914 41697 -Nmin-5865 186 28

49、632 -Mmax13076 -637 31330 -Mmin-3950 108 26561 -Nmax13075 -637 31331 -短期抗裂Nmin-3949 108 26560 -Mmax13076 -637 31330 -Mmin-3950 108 26561 -Nmax13075 -637 31330 -上部橋墩墩頂長期抗裂Nmin-3949 108 26560 -Mmax18075 180 54132 39008 735 Mmin-5256 -846 50775 -39008 -735 Nmax-4206 -914 60451 39008 735 承載能力Nmin15507 1

50、86 44260 -39008 -735 Mmax12930 110 40770 26597 501 Mmin-2052 -639 45536 -26597 -501 Nmax-2048 -637 45538 26597 501 短期抗裂Nmin12927 108 40768 -26597 -501 Mmax12930 110 40770 26597 501 Mmin-2052 -639 45536 -26597 -501 Nmax-2048 -637 45538 26597 501 2#主墩右側(cè)上部橋墩墩底長期抗裂Nmin12927 108 40768 -26597 -501 雙薄壁橋墩墩身

51、截面組合 4 最不利內(nèi)力一覽表 表 2-11墩號組合類型內(nèi)力類型M(kn.m)Q(kn)N(kn)Mh(kn.m)Qh(kn)Mmax22671 -894 23493 -Mmin-26639 1183 40682 -Nmax-7378 296 45469 -承載能力Nmin4625 -79 21384 -Mmax16872 -676 23843 -Mmin-20292 902 30748 -Nmax3654 -166 32145 -短期抗裂Nmin-7237 402 22254 -Mmax14417 -581 24933 -Mmin-18856 849 29389 -Nmax5073 -219

52、 30762 -1#主墩左側(cè)橋墩墩頂長期抗裂Nmin-9605 493 23450 -Mmax26827 1181 57942 54577 1137 Mmin-16910 -837 41640 -54577 -1137 1#主墩左側(cè)橋墩墩底承載能力Nmax4956 264 65677 54577 755 Nmin2778 -19 34900 -54577 -755 Mmax20432 900 44021 37211 776 Mmin-13033 -655 37492 -37211 -776 Nmax-4269 -180 46956 37211 515 短期抗裂Nmin11579 428 355

53、14 -37211 -515 Mmax19432 848 43036 37211 776 Mmin-11403 -569 38794 -37211 -776 Nmax-5019 -227 45287 37211 515 長期抗裂Nmin12996 508 37090 -37211 -515 Mmax26860 -1225 47075 -Mmin-17491 641 22111 -Nmax25313 -1148 49549 -承載能力Nmin-17346 635 21973 -Mmax19846 -915 35531 -Mmin-12508 458 22703 -Nmax19799 -913 3

54、5576 -短期抗裂Nmin-12444 456 22643 -Mmax18419 -860 34084 -Mmin-10314 373 24003 -Nmax18392 -859 34110 -2#主墩右側(cè)上部橋墩墩頂長期抗裂Nmin-10278 371 23968 -Mmax24628 608 60492 19594 371 Mmin-10304 -1112 48818 -19594 -371 Nmax3394 -339 72448 19594 371 承載能力Nmin12134 -74 40380 -19594 -371 Mmax18974 487 44735 13360 253 Mmi

55、n-6704 -887 45202 -13360 -253 Nmax-2355 -563 51578 13360 253 短期抗裂Nmin14496 149 38054 -13360 -253 Mmax17690 389 42681 13360 253 Mmin-6017 -844 45700 -13360 -253 Nmax-3531 -659 49343 13360 253 2#主墩右側(cè)上部橋墩墩底長期抗裂Nmin15131 196 38863 -13360 -253 注：符號意義：N：軸力；M：縱向彎矩；Mh：橫向彎矩；Q:縱向剪力；Qh：橫向剪力；2#主墩墩底截面計算內(nèi)力一覽表 表 2

56、-12墩號荷載組合組合類型內(nèi)力類型M(kn.m)Q(kn)N(kn)Mh(kn.m)Qh(kn)Mmax14000 1024 128531 -Mmin-94719 -2138 154086 -Nmax-73487 -1388 154956 -2#主墩墩底荷載組合 1承載能力Nmin-6371 417 127390 -Mmax2395 802 116874 -Mmin-68908 -1589 116477 -Nmax-45885 -448 117644 -短期抗裂Nmin-20627 -339 115708 -Mmax2395 802 116874 -Mmin-68908 -1589 11647

57、7 -Nmax-45885 -448 117644 -長期抗裂Nmin-20627 -339 115708 -Mmax24882 822 131130 -Mmin-105532 -1684 156688 -Nmax-67009 -684 162517 -承載能力Nmin-15462 129 127241 -Mmax15142 816 118760 -Mmin-81605 -1422 118345 -Nmax-38210 -135 120983 -短期抗裂Nmin-30549 -529 115582 -Mmax12481 836 117960 -Mmin-78966 -1520 117537 -

58、Nmax-38697 -243 119560 -2#主墩墩底荷載組合 2長期抗裂Nmin-29099 -474 115628 -Mmax1091 514 128069 120891 1155 Mmin-81121 -1513 154331 -120891 -1155 Nmax-73487 -1388 154956 120891 1155 承載能力Nmin-6371 417 127390 -120891 -1155 Mmax-8618 229 116858 82426 788 Mmin-57895 -1016 116494 -82426 -788 Nmax-56899 -1021 117627

59、82426 788 短期抗裂Nmin-9613 234 115725 -82426 -788 Mmax-8618 229 116858 82426 788 Mmin-57895 -1016 116494 -82426 -788 Nmax-56899 -1021 117627 82426 788 2#主墩右側(cè)上部橋墩墩底荷載組合 3長期抗裂Nmin-9613 234 115725 -82426 -788 Mmax22068 534 131557 62129 689 Mmin-102706 -1354 157129 -62129 -689 Nmax-67009 -684 162517 62129

60、689 承載能力Nmin-15462 129 127241 -62129 -689 Mmax8947 482 118751 42361 470 Mmin-75410 -1087 118354 -42361 -470 Nmax-44405 -470 120974 42361 470 短期抗裂Nmin-24353 -195 115591 -42361 -470 Mmax6287 502 117951 42361 470 Mmin-72771 -1185 117546 -42361 -470 2#主墩右側(cè)上部橋墩墩底荷載組合 4長期抗裂Nmax-44892 -578 119550 42361 470