第3章新 彎曲工藝與彎曲模設(shè)計(jì)

1、第3章 彎曲工藝與彎曲模設(shè)計(jì)概述彎曲是將板料、型材、管材或棒料等按設(shè)計(jì)要求彎成一定的角度和一定的曲率，形成所需形狀零件的沖壓工序。它屬于成形工序，是沖壓基本工序之一，在沖壓零件生產(chǎn)中應(yīng)用較普遍，圖3。 圖3根據(jù)所使用的工具與設(shè)備的不同，彎曲方法可分為在壓力機(jī)上利用模具進(jìn)行的壓彎以及在專用彎曲設(shè)備上進(jìn)行的折彎、滾彎、拉彎等，如圖3.1.2所示。各種彎曲方法盡管所用設(shè)備與工具不同，但其變形過程及特點(diǎn)有共同規(guī)律。本章將主要介紹在生產(chǎn)中應(yīng)用最多的壓彎工藝與彎曲模設(shè)計(jì)。彎曲所使用的模具叫彎曲模，它是彎曲過程必不可少的工藝裝備。形件彎曲模。彎曲開始前，先將平板毛坯放入定位板10中定位，然后凸模4下行，凸模

2、與頂桿7將板材壓住（可防止板材在彎曲過程中發(fā)生偏移），實(shí)施彎曲，直至板材與凸模、凹模3完全貼緊，最后開模，形件被頂桿頂出。a)模具壓彎b)折彎c)滾彎d)拉彎 圖3 形件彎曲模1下模板 2、5圓柱銷 3彎曲凹模 4彎曲凸模 6模柄 7頂桿 8、9螺釘10定位板V形彎曲是最基本的彎曲變形，任何復(fù)雜彎曲都可看成是由多個(gè)V形彎曲組成。所以我們以V形彎曲為代表分析彎曲變形過程。圖3.2.1為V形彎曲時(shí)板材的受力情況。在板材A處，凸模1施加外力2F，在凹模2支承點(diǎn)B處，則產(chǎn)生反力并與這外力構(gòu)成了彎曲力矩M=F*L，該彎曲力矩使板材產(chǎn)生彎曲變形。圖3.2.2所示為板料在V形模內(nèi)的校正彎曲過程。在凸模的壓力

3、下，板料受彎矩的作用，首先經(jīng)過彈性變形，然后進(jìn)入塑性變形。在塑性彎曲的開始階段，板料是自由彎曲；隨凸模的下壓，板料與凹模V形表面逐漸靠緊。同時(shí)曲率半徑和彎曲力臂逐漸變小，由變?yōu)椋?2變?yōu)?；凸模繼續(xù)下壓，板料彎曲變形區(qū)進(jìn)一步減小，直到與凸模三點(diǎn)接觸，這時(shí)曲率半徑減小成 ，力臂減小至 ；此后板料的直邊部分則向與以前相反的方向變形，到行程終了時(shí)，凸、凹模對(duì)彎曲件進(jìn)行校正，使其直邊、圓角與凸模全部靠緊。由此可見，彎曲成形的效果表現(xiàn)為板料彎曲變形區(qū)曲率半徑和兩邊直邊夾角的變化。圖3.2.1 V形彎曲板材受力情況 1凸模 2凹模 圖3.2.2彎曲過程3.2.2塑性彎曲變形區(qū)的應(yīng)力、應(yīng)變觀察變形后位于工件

4、側(cè)壁的坐標(biāo)網(wǎng)格變化（圖3.2.3），可以看出：在彎曲中心角的范圍內(nèi)，正方形網(wǎng)格變成了扇形，而板料的直邊部分，除靠近圓角的直邊處網(wǎng)格略有微小變化外，其余仍保持原來的正方形方格。可見彎曲時(shí)塑性變形區(qū)主要在彎曲件的圓角部分；彎曲前，彎曲后，說明彎曲時(shí)內(nèi)緣區(qū)域的金屬切向受壓而縮短，外緣區(qū)域的金屬切向受拉而伸長(zhǎng)。由內(nèi)、外表面至板料中心，其縮短和伸長(zhǎng)的程度逐漸變小。從內(nèi)區(qū)的縮短過渡到外區(qū)的伸長(zhǎng)，其間必有一層金屬，它的長(zhǎng)度在變形前后保持不變，此層稱為應(yīng)變中性層。3.2.3彎曲前坐標(biāo)網(wǎng)格的變化）彎曲前）彎曲后從彎曲變形區(qū)的橫截面變化來看，變形有兩種情況：窄板（B/t3）彎曲時(shí)，內(nèi)區(qū)寬度增加，外區(qū)寬度減小，原矩

5、形截面變成了扇形（圖3.2.4a）；寬板（B/t3）彎曲時(shí)，橫截面幾乎不變，仍為矩形（圖3.2.4b）。由此可見，板料在塑性彎曲時(shí)，隨相對(duì)寬度B/t的不同，其應(yīng)力、應(yīng)變的性質(zhì)也不同，分析如下：應(yīng)變狀態(tài)長(zhǎng)度方向（切向） ：彎曲變形區(qū)內(nèi)區(qū)纖維縮短，切向應(yīng)變?yōu)閴嚎s應(yīng)變；外區(qū)纖維伸長(zhǎng)，切向應(yīng)變?yōu)槔鞈?yīng)變。并且該應(yīng)變?yōu)榻^對(duì)值最大的主應(yīng)變。厚度方向（徑向） ：因?yàn)閺澢冃螘r(shí)，絕對(duì)值最大的主應(yīng)變是切向應(yīng)變 ，由塑性變形體積不變條件可知，另外兩個(gè)方向產(chǎn)生的應(yīng)變，其符號(hào)將與 相反。由此可以判斷：在彎曲變形區(qū)的內(nèi)區(qū)，因切向主應(yīng)變 為壓應(yīng)變，所以徑向應(yīng)變 為拉應(yīng)變；在彎曲變形區(qū)的外區(qū)，因切向主應(yīng)變?yōu)槔瓚?yīng)變， 故徑向

6、應(yīng)變?yōu)閴簯?yīng)變。圖3.2.4彎曲變形區(qū)的橫截面變化情況 a) 窄板（B/t3）b) 寬板（B/t3）寬度方向：根據(jù)寬度B/t的不同，分兩種情況：對(duì)于B/t3的窄板，因金屬在寬度方向可以自由變形，故在內(nèi)區(qū)，寬度方向應(yīng)變 與切向應(yīng)變符號(hào)相反為拉應(yīng)變；而在外區(qū) 則為壓應(yīng)變。對(duì)于B/t3的寬板，由于寬度方向受到材料彼此之間的制約作用，不能自由變形，可以近似認(rèn)為無論內(nèi)區(qū)還是外區(qū)，其寬度方向的應(yīng)變0。由此可見，窄板彎曲時(shí)的應(yīng)變狀態(tài)是立體的，而寬板彎曲的應(yīng)變狀態(tài)是平面的。應(yīng)力狀態(tài)長(zhǎng)度方向（切向）：內(nèi)區(qū)纖維受壓，切向應(yīng)力為壓應(yīng)力；外區(qū)纖維受拉，切向應(yīng)力為拉應(yīng)力。厚度方向（徑向）：塑性彎曲時(shí)，由于變形區(qū)曲率增大，

7、以及金屬各層之間的相互擠壓的作用，從而在變形區(qū)內(nèi)產(chǎn)生徑向壓應(yīng)力，在板料表面0，由表及里逐漸遞增，至中性層處達(dá)到了最大值。寬度方向：對(duì)于窄板，由于寬度方向可以自由變形，因而無論是內(nèi)區(qū)還是外區(qū)；對(duì)于寬板，因?yàn)閷挾确较蚴艿讲牧系闹萍s作用，。內(nèi)區(qū)由于寬度方向的伸長(zhǎng)受阻，所以為壓應(yīng)力。外區(qū)由于寬度方向的收縮受阻，所以為拉應(yīng)力。從應(yīng)力狀態(tài)來看，窄板彎曲時(shí)的應(yīng)力狀態(tài)是平面的，寬板則是立體的。綜上所述，將板料彎曲時(shí)的應(yīng)力應(yīng)變狀態(tài)歸納于表3.2.1。表3.2.1 板料彎曲時(shí)的應(yīng)力應(yīng)變狀態(tài)相對(duì)寬度變形區(qū)域應(yīng)力應(yīng)變狀態(tài)分析應(yīng)力狀態(tài)應(yīng)變狀態(tài)特點(diǎn)窄 板B/t3內(nèi)區(qū)（壓區(qū)）平面應(yīng)力狀態(tài)，立體應(yīng)變狀態(tài)外區(qū)（拉區(qū)）寬 板B/

8、t3內(nèi)區(qū)（壓區(qū)）立體應(yīng)力狀態(tài)，平面應(yīng)變狀態(tài)外區(qū)（拉區(qū)）塑性彎曲必先經(jīng)過彈性彎曲階段，在彈性彎曲時(shí)， 受拉的外區(qū)與受壓的內(nèi)區(qū)以中性層為界，中性層恰好通過剖面的重心，其應(yīng)力應(yīng)變?yōu)榱恪＜俣◤澢鷥?nèi)表面圓角半徑為r，中性層的曲率半徑為rt/2，彎曲中心角為（圖3.2.5），則距中性層y處的切向應(yīng)變?yōu)椋呵邢驊?yīng)力為從上式可見，材料切向應(yīng)變 和應(yīng)力的大小只取決于比值 ，而與彎曲中心角無關(guān)。在彎曲變形區(qū)的內(nèi)、外表面，切向應(yīng)力與切向應(yīng)變絕對(duì)值最大。 圖3.2.5彎曲半徑和彎曲中心角若材料的屈服強(qiáng)度為 ，則彈性彎曲的條件為 或 （3.2.1） 稱為相對(duì)彎曲半徑，越小，板料表面的切向變形程度 越大。因此，生產(chǎn)中常用來

9、表示板料彎曲變形程度的大小。時(shí)，僅在板料內(nèi)部引起彈性變形，稱為彈性彎曲。變形區(qū)內(nèi)切向應(yīng)力分布如圖3.2.6a所示；當(dāng)減小到 時(shí)，板料變形區(qū)的內(nèi)、外表面首先屈服，開始塑性變形，如果繼續(xù)減小，塑性變形部分由內(nèi)、外表面向中心逐步地?cái)U(kuò)展，彈性變形部分則逐步縮小，變形由彈性彎曲過渡為彈塑性彎曲，變形區(qū)內(nèi)切向應(yīng)力分布如圖3.2.6b所示；當(dāng)35時(shí)，彈性變形區(qū)已很小，可以近似認(rèn)為彎曲變形區(qū)為純塑性彎曲，切向應(yīng)力的分布如圖3.2.6c所示。圖3.2.6坯料彎曲變形區(qū)內(nèi)切向應(yīng)為的分布 ）彈性彎曲）彈塑性彎曲）純塑性彎曲1中性層的內(nèi)移中性層的曲率半徑和彎曲變形程度有關(guān)。當(dāng)變形程度較小時(shí)（較大），應(yīng)變中性層與彎曲板

10、料截面中心的軌跡相重合，即。變形程度比較大（較?。r(shí)，由于徑向壓應(yīng)力的作用，這時(shí)應(yīng)變中性層不再通過板料截面的中心，而向內(nèi)側(cè)移動(dòng)。另外，由于彎曲時(shí)板厚的變薄，也會(huì)使應(yīng)變中性層的曲率半徑小于。變形區(qū)板料厚度變薄和長(zhǎng)度增加如表3.2.1所示，拉區(qū)使板料減薄，壓區(qū)使板料加厚。但由于中性層向內(nèi)移動(dòng)，拉區(qū)擴(kuò)大，壓區(qū)減小，板料的減薄將大于板料的加厚，整個(gè)板料便出現(xiàn)變薄現(xiàn)象（圖3.2.4）。越小（變形程度越大），變薄現(xiàn)象也越嚴(yán)重。變薄后的厚度t1=t（為變薄系數(shù)）。彎曲所用坯料一般屬于寬板，由于寬度方向沒有變形，因而變形區(qū)厚度的減薄必然導(dǎo)致長(zhǎng)度的增加。越小，增長(zhǎng)量越大。彎曲后的翹曲與剖面畸變細(xì)而長(zhǎng)的板料彎曲件

11、，彎曲后縱向產(chǎn)生翹曲變形（圖3.2.7）。這是因?yàn)檠卣蹚澗€方向工件的剛度小，塑性彎曲時(shí)，外區(qū)寬度方向的壓應(yīng)變和內(nèi)區(qū)的拉應(yīng)變將得以實(shí)現(xiàn)，結(jié)果使折彎線翹曲。當(dāng)彎曲短而粗的彎曲件時(shí)，沿工件縱向剛度大，寬向應(yīng)變被抑制，翹曲則不明顯。剖面的畸變現(xiàn)象：對(duì)于窄板彎曲如前所述（圖3.2.4a）；對(duì)管材、型材彎曲后的剖面畸變?nèi)鐖D3.2.8所示，這種現(xiàn)象是因?yàn)閺较驂簯?yīng)力所引起的。另外，在薄壁管的彎曲中，還會(huì)出現(xiàn)內(nèi)側(cè)面因受到壓應(yīng)力的作用而失穩(wěn)起皺的現(xiàn)象。因此彎曲管件時(shí)，管中應(yīng)加填料或芯棒。圖3.2.7彎曲后的翹曲3.2.5 最小彎曲半徑 從上一節(jié)的分析可知，相對(duì)彎曲半徑越小，彎曲時(shí)切向變形程度越大。當(dāng)小到一定值后，

12、則板料的外面將超過材料的最大許可變形而產(chǎn)生裂紋。在板料不發(fā)生破壞的條件下，所能彎成零件內(nèi)表面的最小圓角半徑稱為最小彎曲半徑，并用它來表示彎曲時(shí)的成形極限。圖3.2.8型材、管材彎曲后的剖面畸變影響最小彎曲半徑的因素（）材料的力學(xué)性能材料的塑性越好，塑性變形的穩(wěn)定性越強(qiáng)（均勻伸長(zhǎng)率越大），許可的最小彎曲半徑就越小。（）材料表面和側(cè)面的質(zhì)量板料表面和側(cè)面（剪切斷面）的質(zhì)量差時(shí)，容易造成應(yīng)力集中并降低塑性變形的穩(wěn)定性，使材料過早地破壞。對(duì)于沖裁或剪裁坯料，若未經(jīng)退火，由于切斷的面存在冷變形硬化層，就會(huì)使材料塑性降低。在上述的情況下應(yīng)選用較大的最小彎曲半徑。（）彎曲線的方向軋制鋼板具有纖維組織，順纖維

13、方向的塑性指標(biāo)高于垂直纖維方向的塑性指標(biāo)。當(dāng)工件的彎曲線與板料的纖維方向垂直時(shí)，可具有較小的最小彎曲半徑（圖3.2.9a）。反之，工件的彎曲線與材料的纖維平行時(shí)，其最小彎曲半徑則大（圖3.2.9b）。因此，在彎制較小的工件時(shí)，其排樣應(yīng)使彎曲線盡可能垂直于板料的纖維方向，若工件有兩個(gè)互相垂直的彎曲線，應(yīng)在排樣時(shí)使兩個(gè)彎曲線與板料的纖維方向成45°的夾角（圖3.2.9c）。而在較大時(shí)，可以不考慮纖維方向。 （）彎曲中心角 理論上彎曲變形區(qū)外表面的變形程度只與有關(guān)，而與彎曲中心角無關(guān)，但實(shí)際上由于接近圓角的直邊部分也產(chǎn)生一定的切向伸長(zhǎng)變形（即擴(kuò)大了彎曲變形區(qū)的范圍），從而使變形區(qū)的變形得到

14、一定程度的減輕，所以最小彎曲半徑可以小些。彎曲中心角越小，變形分散效應(yīng)越顯著。當(dāng)70 °時(shí)，其影響明顯減弱。圖3.2.9纖維方向?qū)Φ挠绊懽钚澢霃降臄?shù)值由于上述各種因素的影響十分復(fù)雜，所以最小彎曲半徑的數(shù)值一般用試驗(yàn)方法確定。各種金屬材料在不同狀態(tài)下的最小彎曲半徑的數(shù)值，參見表3.2.2。提高彎曲極限變形程度的方法在一般的情況下，不宜采用最小彎曲半徑。當(dāng)工件的彎曲半徑小于表3.2.2所列數(shù)值時(shí)，為提高彎曲極限變形程度，常采取以下措施：（1）經(jīng)冷變形硬化的材料，可采用熱處理的方法恢復(fù)其塑性，再進(jìn)行彎曲。（2）清除沖裁毛刺，當(dāng)毛刺較小時(shí)也可以使有毛刺的一面處于彎曲受壓的內(nèi)緣（即有毛刺的

15、一面朝向彎曲凸模），以免應(yīng)力集中而開裂。（3）對(duì)于低塑性的材料或厚料，可采用加熱彎曲。（4）采取兩次彎曲的工藝方法，即第一次采用較大的彎曲半徑，然后退火；第二次再按工件要求的彎曲半徑進(jìn)行彎曲。這樣就使變形區(qū)域擴(kuò)大，減小了外層材料的伸長(zhǎng)率。（5）對(duì)于較厚材料的彎曲，如結(jié)構(gòu)允許，可以采取先在彎角內(nèi)側(cè)開槽后再進(jìn)行彎曲的工藝（圖3.2.10）。圖3.2.10開槽后進(jìn)行彎曲與所有塑性變形一樣，塑性彎曲時(shí)伴隨有彈性變形，當(dāng)外載荷去除后，塑性變形保留下來，而彈性變形會(huì)完全消失，使彎曲件的形狀和尺寸發(fā)生變化而與模具尺寸不一致，這種現(xiàn)象叫回彈。由于彎曲時(shí)內(nèi)、外區(qū)切向應(yīng)力方向不一致，因而彈性回復(fù)方向也相反，即外區(qū)

16、彈性縮短而內(nèi)區(qū)彈性伸長(zhǎng)，這種反向的彈性回復(fù)加劇了工件形狀和尺寸的改變。所以與其它變形工序相比，彎曲過程的回彈現(xiàn)象是一個(gè)影響彎曲件精度的重要問題，彎曲工藝與彎曲模設(shè)計(jì)時(shí)應(yīng)認(rèn)真考慮。彎曲回彈的表現(xiàn)形式有兩個(gè)方面（圖3.3.1）：曲率減小卸載前彎曲中性層的半徑為，卸載后增加至 ，曲率則由卸載前的減小至卸載后的 。如以表示曲率的減小量，則彎曲中心角減小表3.2.2 最小彎曲半徑材 料退 火 狀 態(tài)冷 作 硬 化 狀 態(tài)彎 曲 線 的 位 置垂直纖維平行纖維垂直纖維平行纖維08、10、Q195、Q21515、20、Q23525、30、Q25535、40、Q27545、5055、60鋁純銅軟黃銅半硬黃銅磷

17、銅注：1.當(dāng)彎曲線與纖維方向成一定角度時(shí)，可采用垂直和平行纖維方向二者的中間值。2.在沖裁或剪切后沒有退火的毛坯彎曲時(shí)，應(yīng)作為硬化的金屬選用。3.彎曲時(shí)應(yīng)使有毛刺的一邊處于彎角的內(nèi)側(cè)。4.表中t為板料厚度。卸載前彎曲變形區(qū)的彎曲中心角為，卸載后減小至，所以彎曲中心角的減小值為 彎曲角（彎曲件兩直邊的夾角，它與彎曲中心角互為補(bǔ)角）的增大量為與（或）即為彎曲件的回彈量。圖3.3.1彎曲變形的回彈3.3.2影響回彈的因素 材料的力學(xué)性能由金屬變形特點(diǎn)，卸載時(shí)彈性恢復(fù)的應(yīng)變量與材料的屈服強(qiáng)度成正比，與彈性模量成反比，即越大，回彈越大。例如圖3.3.2a所示的兩種材料，屈服強(qiáng)度基本相同，但彈性模量不同（

18、）在彎曲變形程度相同的條件下（相同），退火軟鋼在卸載時(shí)的彈性回復(fù)變形小于軟錳黃銅，即 。又如圖3.3.2b所示的兩種材料，其彈性模量基本相同，而屈服強(qiáng)度不同。在彎曲變形程度相同的條件下，經(jīng)冷變形硬化而屈服強(qiáng)度較高的軟鋼在卸載時(shí)的彈性回復(fù)變形大于屈服強(qiáng)度較低的退火軟鋼，即 。 相對(duì)彎曲半徑的幾何關(guān)系可以證明 ）。 故相對(duì)彎曲半徑越大，則回彈越大。這也是很大的工件不易彎曲成形的道理。彎曲中心角越大，變形區(qū)的長(zhǎng)度越長(zhǎng)，回彈積累值也越大，故回彈角越大。 圖3.3.2材料的力學(xué)性能對(duì)回彈值的影響1、3退火軟鋼2-軟錳黃銅4-經(jīng)冷變形硬化的軟鋼圖3.3.3變形程度對(duì)彈性恢復(fù)值的影響彎曲方式及彎曲模在無底凹

19、模內(nèi)作自由彎曲時(shí)（圖3.3.4），回彈最大。在有底凹模內(nèi)作校正彎曲時(shí)（圖3.1.3），回彈較小。其原因之一是：從坯料直邊部分的回彈來看，由于凹模V形面對(duì)坯料限制作用，當(dāng)坯料與凸模三點(diǎn)接觸后，隨凸模的繼續(xù)下壓，坯料的直邊部分則向與以前相反的方向變形，彎曲終了時(shí)可以使產(chǎn)生了一定曲率的直邊重新壓平并與凸模完全貼合。卸載后彎曲件直邊部分的回彈方向是朝向V形閉合方向（負(fù)回彈）。而圓角部分的回彈方向是朝向V形張開方向（正回彈），兩者回彈方向相反。原因之二是：從圓角部分的回彈來看，由于板料受凸、凹模壓縮的作用，不僅彎曲變形外區(qū)的拉應(yīng)力有所減小，而且在外區(qū)中性層附近還出現(xiàn)和內(nèi)區(qū)同號(hào)的壓縮應(yīng)力，隨著校正力的增加

20、，壓應(yīng)力區(qū)向板材的外表面逐步擴(kuò)展，致使板料的全部或大部分?jǐn)嗝婢霈F(xiàn)壓縮應(yīng)力，于是圓角部分的內(nèi)、外區(qū)回彈方向一致，故校正彎曲圓角部分的回彈比自由彎曲時(shí)大為減小。綜上所述，校正彎曲時(shí)圓角部分的較小正回彈與直邊部分負(fù)回彈的抵銷 ，回彈可能出現(xiàn)正、零或是負(fù)三種情況。在彎曲U形件時(shí)，凸、凹模之間的間隙對(duì)回彈有較大的影響。間隙越大，回彈角也就越大，如圖3.3.5所示。圖3.3.4無底凹模內(nèi)的自由彎曲圖3.3.5間隙對(duì)回彈的影響工件的形狀一般而言，彎曲件越復(fù)雜，一次彎曲成形角的數(shù)量越多，則彎曲時(shí)各部分互相牽制作用越大，彎曲中拉伸變形的成分越大，故回彈量就越小。例如一次彎曲成形時(shí)，形件的回彈量較U形件小，形件

21、又較V形件為小。為了得到形狀與尺寸精確的工件，通常在設(shè)計(jì)及制造模具時(shí)，必須預(yù)先考慮材料的回彈，其方法是先根據(jù)經(jīng)驗(yàn)數(shù)值和簡(jiǎn)單的計(jì)算來初步確定模具工作部分尺寸，然后在試模時(shí)進(jìn)行修正。 小變形程度（10）自由彎曲時(shí)的回彈值當(dāng)相對(duì)彎曲半徑10時(shí)，卸載后彎曲件的角度和圓角半徑變化都較大（圖3.3.6）。在此情況下，凸模工作部分的圓角半徑和角度可按下式進(jìn)行計(jì)算： (3.3.1) (3.3.2)式中凸模工作部分的圓角半徑； 彎曲件的圓角半徑； 凸模圓角部分中心角；彎曲件圓角部分中心角；彎曲件材料的屈服點(diǎn)；彎曲件材料的彈性模量；彎曲件材料厚度；2大變形程度（）自由彎曲時(shí)回彈值當(dāng)相對(duì)彎曲半徑時(shí)，卸載后彎曲件圓角

22、半徑的變化是很小的，可以不予考慮，而僅考慮彎曲中心角的回彈變化。表3-3為自由彎曲V形件，彎曲中心角為90°時(shí)部分材料的平均回彈角。當(dāng)彎曲件彎曲中心角不為90°時(shí)，其回彈角可用下式計(jì)算： (3.3.3)式中 彎曲件的彎曲中心角為時(shí)之回彈角（°）；彎曲件的彎曲中心角（°）；圖3.3.6相對(duì)彎曲半徑較大時(shí)彈復(fù)現(xiàn)象表3.3.1 單角自由彎曲90°時(shí)平均回彈角材 料材 料 厚 度 t/mm0.82>2軟鋼 350MPa黃銅 =350MPa鋁和鋅<115>54°56°2°3°4°0

23、76;1°2°中硬鋼 =400500MPa硬黃銅 =350400MPa硬青銅<115>55°6°8°2°3°5°0°1°3°硬 銅550MPa<115>57°9°12°4°5°7°2°3°6°硬 鋁LY12<225>52°4°6°3°6°10°4°8°14°彎曲中心角為90

24、°時(shí)的回彈角（見表3.3.1）（°）。校正彎曲時(shí)的回彈值校正彎曲的回彈可用試驗(yàn)所得的公式計(jì)算，公式見表3.3.2，符號(hào)如圖3.3.7所示。圖3.3.7V形件校正彎曲的回彈 表3.3.2 V形件校正彎曲時(shí)的回彈角材料彎曲角30°60°90°120°08、10、Q19515、20、Q215、Q23525、30、Q25535、Q275在實(shí)際生產(chǎn)中，由于材料的力學(xué)性能和厚度的波動(dòng)等，要完全消除彎曲件的回彈是不可能的。但可以采取一些措施來減小或補(bǔ)償回彈所產(chǎn)生的誤差，以提高彎曲件的精度。1. 改進(jìn)彎曲件的設(shè)計(jì)（1）盡量避免選用過大的相對(duì)彎曲半徑。

25、如有可能，在彎曲區(qū)壓制加強(qiáng)筋，以提高零件的剛度，抑制回彈（圖3.3.8）。 （2）盡量選用 小、力學(xué)性能穩(wěn)定和板料厚度波動(dòng)小的材料。圖3.3.8在彎曲壓制加強(qiáng)筋2. 采取適當(dāng)?shù)膹澢に?（1）采用校正彎曲代替自由彎曲。（2）對(duì)冷作硬化的材料須先退火，使其屈服點(diǎn)降低。對(duì)回彈較大的材料，必要時(shí)可采用加熱彎曲。（3）彎曲相對(duì)彎曲半徑很大的彎曲件時(shí)，由于變形程度很小，變形區(qū)橫截面大部分或全部處于彈性變形狀態(tài)，回彈很大，甚至根本無法成形，這時(shí)可采用拉彎工藝。拉彎用模具如圖3.3.9所示。拉彎特點(diǎn)是在彎曲之前先使坯料承受一定的拉伸應(yīng)力，其數(shù)值使坯料截面內(nèi)的應(yīng)力稍大于材料的屈服強(qiáng)度。隨后在拉力作用的同時(shí)進(jìn)行

26、彎曲。圖3.3.10所示為工件在拉彎曲中沿截面高度的應(yīng)變分布。圖3.3.10a為拉伸時(shí)的應(yīng)變；圖3.3.10b為普通彎曲時(shí)的應(yīng)變；圖3.3.10c為拉彎總的合成應(yīng)變；圖3.3.10d為卸載時(shí)的應(yīng)變；圖3.3.10e為最后永久變形。從圖3.3.10d可看出，拉彎卸載時(shí)坯料內(nèi)、外區(qū)彈復(fù)方向一致，故大大減小工件的回彈。所以拉彎主要用于長(zhǎng)度和曲率半徑都比較大的零件。合理設(shè)計(jì)彎曲模 （1）對(duì)于較硬材料（如45、50、Q275和H 62（硬）等），可根據(jù)回彈值對(duì)模具工作部分的形狀和尺寸進(jìn)行修正。圖3.3.9拉彎用模具圖3.3.10拉彎時(shí)斷面內(nèi)切向應(yīng)變的分析（2）對(duì)于軟材料（如Q215、Q235、10、20

27、和H62（軟）等），其回彈角小于5°時(shí)，可在模具上作出補(bǔ)償角并取較小的凸、凹模間隙（圖3.3.11）。（3）對(duì)于厚度在0.8mm以上的軟材料，相對(duì)彎曲半徑又不大時(shí)，可把凸模做成圖3.3.12a、b所示結(jié)構(gòu)，使凸模的作用力集中在變形區(qū)，以改變應(yīng)力狀態(tài)達(dá)到減小回彈的目的，但易產(chǎn)生壓痕。也可采用凸模角減小2°5°的方法來減小接觸面積，減小回彈使壓痕減輕（圖3.3.12c）。還可將凹模角度減小2°，以此減小回彈，又能減小彎曲件縱向翹曲度（圖3.3.12d）。（4）對(duì)于U形件彎曲，減小回彈常用的方法還有：當(dāng)相對(duì)彎曲半徑較小時(shí)可采取增加背壓的方法（圖3.3.12b）

28、；當(dāng)相對(duì)彎曲半徑較大時(shí)，可采取將凸模端面和頂板表面作成一定曲率的弧形（圖3.3.13a）。這兩種方法的實(shí)質(zhì)都是使底部產(chǎn)生的負(fù)回彈和角部產(chǎn)生的正回彈互相補(bǔ)償。另一種克服回彈的有效方法是采用擺動(dòng)式凹模，而凸模側(cè)壁應(yīng)有補(bǔ)償回彈角（圖3.3.13b），當(dāng)材料厚度負(fù)偏差較大時(shí)，可設(shè)計(jì)成凸、凹模間隙可調(diào)的彎曲模（圖3.3.13c）。圖3.3.11克服回彈措施圖3.3.12克服回彈措施圖3.3.13克服回彈措施（5）在彎曲件直邊端部縱向加壓，使彎曲變形的內(nèi)、外區(qū)都成為壓應(yīng)力而減少回彈，可得到精確的彎邊高度（圖3.3.14）。（6）用橡膠或聚氨酯代替剛性金屬凹模能減小回彈。通過調(diào)節(jié)凸模壓入橡膠或聚氨酯凹模的深

29、度，控制彎曲力的大小，以獲得滿足精度要求的彎曲件（圖3.3.15）。圖3.3.14坯料端部加壓彎曲圖3.3.15軟凹模彎曲根據(jù)中性層的定義，彎曲件的坯料長(zhǎng)度應(yīng)等于中性層的展開長(zhǎng)度。中性層位置以曲率半徑表示（圖3.4.1），通常用下面經(jīng)驗(yàn)公式確定： (3.4.1)式中 r零件的內(nèi)彎曲半徑；t材料厚度；中性層位移系數(shù)，見表3.4.1。中性層位置確定后，對(duì)于形狀比較簡(jiǎn)單、尺寸精度要求不高的彎曲件，可直接采用下面介紹的方法計(jì)算坯料長(zhǎng)度。而對(duì)于形狀比較復(fù)雜或精度要求高的彎曲件，在利用下述公式初步計(jì)算坯料長(zhǎng)度后，還需反復(fù)試彎不斷修正，才能最后確定坯料的形狀及尺寸。圖3.4.1中性層位置表3.4.1 中性層

30、位移系數(shù)值r/t1xr/t2345678xr>0.5t的彎曲件由于變薄不嚴(yán)重，按中性層展開的原理，坯料總長(zhǎng)度應(yīng)等于彎曲件直線部分和圓弧部分長(zhǎng)度之和（圖3.4.2），即 (3.4.2)式中 坯料展開總長(zhǎng)度； 彎曲中心角，單位為（°）。對(duì)于r<0.5t的彎曲件，由于彎曲變形時(shí)不僅制件的圓角變形區(qū)產(chǎn)生嚴(yán)重變薄，而且與其相鄰的直邊部分也產(chǎn)生變薄，故應(yīng)按變形前后體積不變條件確定坯料長(zhǎng)度。通常采用表3.4.2所列經(jīng)驗(yàn)公式計(jì)算。 簡(jiǎn) 圖計(jì)算公式簡(jiǎn) 圖計(jì)算公式（一次同時(shí)彎曲兩個(gè)角）（一次同時(shí)彎曲四個(gè)角）（分為兩次彎曲四個(gè)角）鉸鏈?zhǔn)綇澢?duì)于（0.63.5）的鉸鏈件（圖3.4.3），通常采

31、用推卷的方法（見圖3.8.15）成形，在卷圓過程中板料增厚，中性層外移，其坯料長(zhǎng)度可按下式近似計(jì)算： (3.4.3)式中直線段長(zhǎng)度；鉸鏈內(nèi)半徑；中性層位移系數(shù)，查表3.4.3。圖3.4.3鉸鏈?zhǔn)綇澢?.4.3卷邊時(shí)中性層位移值0.811.2.51.5.81.82例3.4.1 計(jì)算圖3.4.4所示彎曲件的坯料展開長(zhǎng)度。圖3.4.4形支架解：工件彎曲半徑r>0.5t，故坯料展開長(zhǎng)度公式為 查表4-5，當(dāng)時(shí)，0.38；當(dāng)時(shí)，0.4。式中 12.87 18.47則坯料展開長(zhǎng)度為3.5 彎曲力的計(jì)算彎曲力是選擇壓力機(jī)和設(shè)計(jì)模具的重要依據(jù)之一。由于彎曲力受材料性能、零件形狀、彎曲方法、模具結(jié)構(gòu)等

32、多種因素的影響，很難用理論分析的方法進(jìn)行準(zhǔn)確計(jì)算，所以在生產(chǎn)中常采用經(jīng)驗(yàn)公式來計(jì)算。 V形件彎曲力 (3.5.1) U形件彎曲力 (3.5.2)式中自由彎曲在沖壓行程結(jié)束時(shí)的彎曲力；彎曲件的寬度；彎曲材料的厚度；彎曲件的內(nèi)彎曲半徑； 材料的抗拉強(qiáng)度； 安全系數(shù)，一般取1.3。 (3.5.3)式中 校正彎曲應(yīng)力； A校正部分投影面積； P單位面積校正力，其值見表3-8。表3.5.1 單位面積校正力p （MPa）材 料料 厚 t/mm材 料料 厚 t/mm33103310鋁黃 銅304060805060801001020鋼2535鋼80100100120100120120150若彎曲模設(shè)有頂件裝置

33、或壓料裝置，其頂件力 （或壓料力 )可近似取自由彎曲力的3080。即 (3.5.4)對(duì)于有壓料的自由彎曲 (3.5.5)對(duì)于校正彎曲，由于校正彎曲力比頂件力 或壓料力 大得多，故或 可以忽略，即 (3.5.6)彎曲件的工藝性是指彎曲零件的形狀、尺寸、精度、材料以及技術(shù)要求等是否符合彎曲加工的工藝要求。具有良好工藝性的彎曲件，能簡(jiǎn)化彎曲的工藝過程及模具結(jié)構(gòu)，提高工件的質(zhì)量。 彎曲件的精度受坯料定位、偏移、翹曲和回彈等因素的影響，彎曲的工序數(shù)目越多，精度也越低。一般彎曲件的經(jīng)濟(jì)公差等級(jí)在IT13級(jí)以下，角度公差大于15´。長(zhǎng)度的未注公差尺寸的極限偏差見表3.6.1，彎曲件角度的自由公差見

34、表3.6.2。 表3.6.1 彎曲件未注公差的長(zhǎng)度尺寸的極限偏差長(zhǎng)度尺寸 36>618>1850>50120>120260>260500材料厚度2>24>4表3.6.2 彎曲件角度的自由公差6>610>1018>1830>30503°2°2°1°1°>5080>80120>120180>180260>2603601°如果彎曲件的材料具有足夠的塑性，屈強(qiáng)比（ ）小，屈服點(diǎn)與彈性模量的比值（ ）小，則有利于彎曲成形和工件質(zhì)量的提高。如軟鋼、黃銅

35、和鋁等材料的彎曲成形性能好。而脆較大的材料，如磷青銅、鈹青銅、彈簧等，則最小相對(duì)彎曲半徑 大，回彈大，不利于成形。 3.6.3彎曲件的結(jié)構(gòu) 彎曲半徑彎曲件的彎曲半徑不宜小于最小彎曲半徑，否則，要多次彎曲，增加工序數(shù)；也不宜過大，因?yàn)檫^大時(shí)，受到回彈的影響，彎曲角度與彎曲半徑的精度都不易保證。彎曲件的形狀一般要求彎曲件形狀對(duì)稱，彎曲半徑左右一致，則彎曲時(shí)坯料受力平衡而無滑動(dòng)（圖3.6.1a）。如果彎曲件不對(duì)稱，由于摩擦阻力不均勻，坯料在彎曲過程中會(huì)產(chǎn)生滑動(dòng)，造成偏移（圖3.6.1b）。圖3.6.1形狀對(duì)稱和不對(duì)稱的彎曲件彎曲件直邊高度彎曲件的直邊高度不宜過小，其值應(yīng)為h>r+2t（圖3.6

36、.2a）。當(dāng)h較小時(shí)，直邊在模具上支持的長(zhǎng)度過小，不容易形成足夠的彎矩，很難得到形狀準(zhǔn)確的零件。若h<r+2t時(shí)，則須預(yù)先壓槽，再?gòu)澢?；或增加彎邊高度，彎曲后再切掉（圖3.6.2b）。如果所彎直邊帶有斜角，則在斜邊高度小于r+2t的區(qū)段不可能彎曲到要求的角度，而且此處也容易開裂（圖3.6.2c）。因此必須改變零件的形狀，加高直邊尺寸（圖3.6.2d）。圖3.6.2彎曲件的彎邊高度 防止彎曲根部裂紋的工件結(jié)構(gòu)在局部彎曲某一段邊緣時(shí)，為避免彎曲根部撕裂，應(yīng)減小不彎曲部分的長(zhǎng)度B，使其退出彎曲線之外，即br（圖3.6.2a）。如果零件的長(zhǎng)度不能減小，應(yīng)在彎曲部分與不彎曲部分之間切槽（圖3.6.

37、3a）或在彎曲前沖出工藝孔（圖3.6.3b）。圖3.6.3加沖工藝槽和孔 彎曲件孔邊距離彎曲有孔的工序件時(shí)，如果孔位于彎曲變形區(qū)內(nèi)，則彎曲時(shí)孔要發(fā)生變形，為此必須使孔處于變形區(qū)之外（圖3.6.4a）。一般孔邊至彎曲半徑r中心的距離按料厚確定：當(dāng)t<2mm時(shí)，；t2mm時(shí)，。如果孔邊至彎曲半徑r中心的距離過小，為防止彎曲時(shí)孔變形，可在彎曲線上沖工藝孔（圖3.6.4b）或切槽（圖3.6.4c）。如對(duì)零件孔的精度要求較高，則應(yīng)彎曲后再?zèng)_孔。圖3.6.4彎曲件孔邊距離增添連接帶和定位工藝孔 在彎曲變形區(qū)附近有缺口的彎曲件，若在坯料上先將缺口沖出，彎曲時(shí)會(huì)出現(xiàn)叉口，嚴(yán)重時(shí)無法成形，這時(shí)應(yīng)在缺口處留

38、連接帶，待彎曲成形后再將連接帶切除（圖3.6.5a、圖3.6.5b）。圖3.6.5增添連接帶和定位工藝孔的彎曲件 為保證坯料在彎曲模內(nèi)準(zhǔn)確定位，或防止在彎曲過程中坯料的偏移，最好能在坯料上預(yù)先增添定位工藝孔（圖3.6.5b、圖3.6.5c）。尺寸標(biāo)注尺寸標(biāo)注對(duì)彎曲件的工藝性有很大的影響。例如，圖3.6.6是彎曲件孔的位置尺寸的三種標(biāo)注法。對(duì)于第一種標(biāo)注法，孔的位置精度不受坯料展開長(zhǎng)度和回彈的影響，將大大簡(jiǎn)化工藝設(shè)計(jì)。因此，在不要求彎曲件有一定裝配關(guān)系時(shí)，應(yīng)盡量考慮沖壓工藝的方便來標(biāo)注尺寸。圖3.6.6尺寸標(biāo)注對(duì)彎曲工藝的影響彎曲件的工序安排應(yīng)根據(jù)工件形狀、精度等級(jí)、生產(chǎn)批量以及材料的力學(xué)性質(zhì)等

39、因素進(jìn)行考慮。彎曲工序安排合理，則可以簡(jiǎn)化模具結(jié)構(gòu)、提高工件質(zhì)量和勞動(dòng)生產(chǎn)率。對(duì)于形狀簡(jiǎn)單的彎曲件，如V形、U形、Z形工件等，可以采用一次彎曲成形。對(duì)于形狀復(fù)雜的彎曲件，一般需要采用二次或多次彎曲成形。對(duì)于批量大而尺寸較小的彎曲件，為使操作方便、定位準(zhǔn)確和提高生產(chǎn)率，應(yīng)盡可能采用級(jí)進(jìn)模或復(fù)合模。需多次彎曲時(shí)，彎曲次序一般是先彎兩端，后彎中間部分，前次彎曲應(yīng)考慮后次彎曲有可靠的定位，后次彎曲不能影響前次已成形的形狀。當(dāng)彎曲件幾何形狀不對(duì)稱時(shí)，為避免壓彎時(shí)坯料偏移，應(yīng)盡量采用成對(duì)彎曲，然后再切成兩件的工藝（圖3.7.1）圖3.7.1成對(duì)彎曲成形 圖3.7.2至圖3.7.5分別為一次彎曲、二次彎曲、

40、三次彎曲以及多次彎曲成形工件的例子，可供制訂彎曲件工藝程序時(shí)參考。圖3.7.2一道工序彎曲成形一次彎曲 二次彎曲圖3.7.3二道工序彎曲成形一次彎曲二次彎曲三次彎曲圖3.7.4三道工序彎曲成形一次彎曲二次彎曲三次彎曲四次彎曲圖3.7.5四道工序彎曲成形3.8 彎曲模典型結(jié)構(gòu)確定彎曲件工藝方案后，即可進(jìn)行彎曲模的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)。常見的彎曲模結(jié)構(gòu)類型有：?jiǎn)喂ば驈澢?、?jí)進(jìn)彎曲模、復(fù)合模和通用彎曲模。下面對(duì)一些比較典型的模具結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單介紹如下：V形件彎曲模 圖3.8.1a為簡(jiǎn)單的V形件彎曲模，其特點(diǎn)是結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單、通用性好。但彎曲時(shí)坯料容易偏移，影響工件精度。圖3.8.1b圖3.8.1d所示分別為帶有定位尖、頂

41、桿、V形頂板的模具結(jié)構(gòu)，可以防止坯料滑動(dòng)，提高工件精度。 圖3.8.1e所示的V形彎曲模，由于有頂板及定料銷，可以有效防止彎曲時(shí)坯料的偏移，得到邊長(zhǎng)差偏差為0.1mm的工件。反側(cè)壓塊的作用平衡左邊彎曲時(shí)產(chǎn)生的水平側(cè)向力。圖3.8.1形彎曲模的一般結(jié)構(gòu)形式1凸模2定位板3凹模4定位尖5頂桿6形頂板7頂板8定料銷9反側(cè)壓塊 圖3.8.2為V形精彎模，兩塊活動(dòng)凹模4通過轉(zhuǎn)軸5鉸接，定位板3（或定位銷）固定在活動(dòng)凹模上。彎曲前頂桿7將轉(zhuǎn)軸頂?shù)阶罡呶恢茫箖蓧K活動(dòng)凹模成一平面。在彎曲過程中坯料始終與活動(dòng)凹模和定位板接觸，以防止彎曲過程中坯料的偏移。這種結(jié)構(gòu)特別適用于有精確孔位的小零件、坯料不易放平穩(wěn)的帶

42、窄條的零件以及沒有足夠壓料面的零件。圖3.8.2形精彎模1-凸模2支架3定位板（或定位銷）4活動(dòng)凹模 5轉(zhuǎn)軸6支承板7頂桿U形件彎曲模 根據(jù)彎曲件的要求，常用的U形彎曲模有圖3.8.3所示的幾種結(jié)構(gòu)形式。圖3.8.3a所示為開底凹模，用于底部不要求平整的制件。圖3.8.3用于底部要求平整的彎曲件。圖3.8.3c用于料厚公差較大而外側(cè)尺寸要求較高的彎曲件，其凸模為活動(dòng)結(jié)構(gòu)，可隨料厚自動(dòng)調(diào)整凸模橫向尺寸。圖3.8.3d用于料厚公差較大而內(nèi)側(cè)尺寸要求較高的彎曲件，凹模兩側(cè)為活動(dòng)結(jié)構(gòu)，可隨料厚自動(dòng)調(diào)整圖3.8.3形件彎曲模1凸模2凹模3彈簧 4凸模活動(dòng)鑲塊5、9凹模活動(dòng)鑲塊6定位銷7轉(zhuǎn)軸8頂板凹模橫向

43、尺寸。圖3.8.3e為U形精彎模，兩側(cè)的凹模活動(dòng)鑲塊用轉(zhuǎn)軸分別與頂板鉸接。彎曲前頂桿將頂板頂出凹模面，同時(shí)頂板與凹模活動(dòng)鑲塊成一平面，鑲塊上有定位銷供工序件定位之用。彎曲時(shí)工序件與凹?；顒?dòng)一起運(yùn)動(dòng)，這樣就保證了兩側(cè)孔的同軸。圖3.8.3f為彎曲件兩側(cè)壁厚變薄的彎曲模。°的U形彎曲模。壓彎時(shí)凸模首先將坯料彎曲成U形，當(dāng)凸模繼續(xù)下壓時(shí),兩側(cè)的轉(zhuǎn)動(dòng)凹模使坯料最后壓彎成彎曲角小于90°的U形件。凸模上升，彈簧使轉(zhuǎn)動(dòng)凹模復(fù)位，工件則由垂直圖面方向從凸模上卸下。 圖3.8.4彎曲角小于90°的形彎曲模1凸模2轉(zhuǎn)動(dòng)凹模3彈簧形件彎曲模 形彎曲件可以一次彎曲成形，也可以二次彎曲成

44、形。圖3.8.5為一次成形彎曲模 從圖3.8.5a可以看出，在彎曲過程中由于凸模肩部防礙了坯料的轉(zhuǎn)動(dòng)，加大了坯料通過凹模圓角的摩擦力，使彎曲件側(cè)壁容易擦傷和變薄，成形后彎曲件兩肩部與底面不易平行（圖3.8.5c）。特別是材料厚、彎曲件直壁高、圓角半徑小時(shí)，這一現(xiàn)象更為嚴(yán)重。圖3.8.5形件一次成形彎曲模圖3.8.6為兩次成形彎曲模，由于采用兩副模具彎曲，從而避免了上述現(xiàn)象，提高了彎曲件質(zhì)量。但從圖3.8.6b可以看出，只有彎曲件高度H（1215）t時(shí)，才能使凹模保持足夠的強(qiáng)度。形件復(fù)合彎曲模。凸凹模下行，先使坯料凹模壓彎成U形，凸凹模模繼續(xù)下行與活動(dòng)凸模作用，最后壓彎成形。這種結(jié)構(gòu)需要凹模下腔

45、空間較大，以方便工件側(cè)邊的轉(zhuǎn)動(dòng)。圖3.8.6形件兩次成形彎曲模）首次彎曲）二次彎曲1凸模2定位板3凹模4頂板5下模形圖3.8.7 形件復(fù)合彎曲模1凸凹模2凹模 3活動(dòng)凸模4頂桿圖3.8.8所示為復(fù)合彎曲的另一種結(jié)構(gòu)形式。凹模下行，利用活動(dòng)凸模的彈性力先將坯料彎成U形。凹模繼續(xù)下行，當(dāng)推板與凹模底面接觸時(shí)，便強(qiáng)迫凸模向下運(yùn)動(dòng)，在擺塊作用下最后彎成形。缺點(diǎn)是模具結(jié)構(gòu)復(fù)雜。圖3.8.8帶擺塊的形件彎曲模1凹模2活動(dòng)凸模 3擺塊4墊板5推板Z形件彎曲模 Z形件一次彎曲即可成形，圖3.8.9a結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，但由于沒有壓料裝置，壓彎時(shí)坯料容易滑動(dòng)，只適用于要求不高的零件。圖3.8.9形件彎曲模1頂板2定位銷3

46、反側(cè)壓塊4凸模5凹模6上模座7壓塊8橡皮9凸模托板10活動(dòng)凸模11下模座3.8.9b為有頂板和定位銷的Z形件彎曲模，能有效防止坯料的偏移。反側(cè)壓塊的作用是克服上、下模之間水平方向的錯(cuò)移力，同時(shí)也為頂板導(dǎo)向，防止其竄動(dòng)。3.8.9c所示的Z形件彎曲模，在沖壓前活動(dòng)凸模10在橡皮8的作用下與凸模4端面齊平。沖壓時(shí)活動(dòng)凸模與頂板1將坯料壓緊，由于橡皮8產(chǎn)生的彈壓力大于頂板1下方緩沖器所產(chǎn)生的彈頂力，推動(dòng)頂板下移使坯料左端彎曲。當(dāng)頂板接觸下模座11后，橡皮8壓縮，則凸模4相對(duì)于活動(dòng)凸模10下移將坯料右端彎曲成形。當(dāng)壓塊7與上模座6相碰時(shí)，整個(gè)工件得到校正。圓形件彎曲模 圓形件的尺寸大小不同，其彎曲方法

47、也不同，一般按直徑分為小圓和大圓兩種。（1）直徑d5mm的小圓形件 彎小圓的方法是先彎成U形，再將U形彎成圓形。用兩套簡(jiǎn)單模彎圓的方法見圖3.8.10a。由于工件小，分兩次彎曲操作不便，故可將兩道工序合并。圖3.8.10b為有側(cè)楔的一次彎圓模，上模下行，芯棒3先將圖3.8.10小圓彎曲模1凸模 2壓板3芯棒 4坯料 5凹模6滑塊7楔模8活動(dòng)凹模坯料彎成U形，上模繼續(xù)下行，側(cè)楔推動(dòng)活動(dòng)凹模將U形彎成圓形。圖3.8.10c所示的也是一次彎圓模。上模下行時(shí)，壓板將滑塊往下壓，滑塊帶動(dòng)芯棒將坯料彎成U形。上模繼續(xù)下行，凸模再將U形彎成圓形。如果工件精度要求高，可以旋轉(zhuǎn)工件連沖幾次，以獲得較好的圓度。工件由垂直圖面方向從芯棒上取下。（2）直徑d20mm的大圓形件 圖3.8.11是用三道工序彎曲大圓的方法，這種方法生產(chǎn)率低，適合于材料厚度較大的工件。 圖3.8.12是用兩道工序彎曲大圓的方法，先預(yù)彎成三個(gè)120°的波浪形，然后再用第二套模具彎成圓形，工件順凸模軸線方向取下。圖3.8.11大圓三次彎曲）首次彎曲）二次彎曲）三次彎曲圖3.8.12大圓兩次彎曲模）首次彎曲）二次彎曲1凸模2凹模3定位板圖3.8.13a是帶擺動(dòng)凹模的一次彎曲成形模，凸模下行先將坯料壓成U形，凸模繼續(xù)下行，擺動(dòng)凹模將U 形彎成圓形，工件順凸模軸線方向推開支撐取下。