纖維纏繞CFRP圓管力學(xué)性能的試驗(yàn)及數(shù)值模擬研究

1、第42卷第8期2009年8月土木工程學(xué)報CHINACIVILENGINEERINGJOURNALVol.42No.8Aug.2009纖維纏繞CFRP圓管力學(xué)性能的試驗(yàn)及數(shù)值模擬研究張亮泉1,2李惠歐進(jìn)萍11,3(1.哈爾濱工業(yè)大學(xué),黑龍江哈爾濱150090;2.東北林業(yè)大學(xué),黑龍江哈爾濱150040;3.大連理工大學(xué),遼寧大連116024)摘要:采用纖維纏繞成型工藝,設(shè)計(jì)了兩種尺寸的CFRP圓管,鋪層方式均為(900/00)2S,通過對CFRP圓管進(jìn)行壓縮和拉伸實(shí)驗(yàn),著重研究了CFRP圓管在這兩種受力狀態(tài)下直至破壞的應(yīng)力2應(yīng)變關(guān)系,極限強(qiáng)度以及材料宏觀破壞模式。實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明,鋪層方式為(900

2、/00)2S的CFRP圓管抗拉極限強(qiáng)度和應(yīng)變遠(yuǎn)大于其抗壓極限強(qiáng)度和應(yīng)變,但這兩種狀態(tài)下CFRP圓管的彈性模量大致相當(dāng),且破壞模式均為脆性破壞。此外,采用有限元分析軟件ABAQUS對CFRP圓管在壓縮和拉伸狀態(tài)下直至破壞的應(yīng)力2應(yīng)變關(guān)系進(jìn)行了數(shù)值模擬,并與試驗(yàn)結(jié)果進(jìn)行比較,驗(yàn)證了實(shí)驗(yàn)結(jié)果的可靠性。關(guān)鍵詞:碳纖維增強(qiáng)復(fù)合材料;極限強(qiáng)度;破壞模式;數(shù)值模擬中圖分類號:TB332文獻(xiàn)標(biāo)識碼:A文章編號:10002131X(2009)0820050207ExperimentalandnumericalesofentLiHuiOuJinping(1.InstituteofTechnology,Harbin

3、150090,China;2.NortheastForestryUniversity,Harbin150040,China;3.DalianUniversityofTechnology,Dalian116024,China)11,3Abstract:Thispaperpresentstheresultsofanexperimentalandnumericalinvestigationintothebehaviourofcarbon2fiber2reinforcedepoxytubessubjectedtomonotonicuniaxialloading.Thesetubesarewoundby

4、carbonfiberswitha00filamentwindingpatternof(90/0)2S.Twotubesofdifferentsizesaretestedtoinvestigatethebasicpropertiesunderuniaxialcompressionandtensionloadings.Theresultingstress/straincurvesareanalyzed,andthedamageandfailuremodesobserved.Itisshownthattheultimatestressandstrainundertensionaremuchlarg

5、erthanthatundercompression,however,theelasticmoduliunderthesetwostatesaresimilariftheCFRPtubesarewoundwithafilament00windingpatternof(90/0)2S.Inaddition,thefailureoftheseCFRPtubesisbrittleunderbothcompressionandtension.Thestress2straincurvesoftheseCFRPtubesundertensionandcompressionaresimulatedbyusi

6、ngABAQUSandcomparedwithcorrespondingexperimentalresults.Keywords:carbonfiberreinforcedplastic;ultimateintensity;destroymode;numericalsimulationE2mail:zhangliangquan引言近年來,隨著我國經(jīng)濟(jì)的高速發(fā)展,特別是2008年北京奧運(yùn)會的舉辦,越來越多的大跨度建筑如雨后春筍般在各地出現(xiàn)。這些大跨度建筑多是以鋼材為基金項(xiàng)目:國家杰出青年基金項(xiàng)目資助(50525823)、國家自然科學(xué)基金重點(diǎn)項(xiàng)目資助(50538020)作者簡介:張亮泉,博士研究生

7、,講師收稿日期:2008204223主要建筑材料,再配以輕質(zhì)材料作為維護(hù)結(jié)構(gòu)。然而,隨著結(jié)構(gòu)跨度的增加,為了滿足結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)強(qiáng)度和安全性要求,結(jié)構(gòu)構(gòu)件截面尺寸大大增加,必將造成結(jié)構(gòu)自重、用鋼量和造價的成倍增長。如國家體育場“鳥巢”就因?yàn)榭缍却?受力狀態(tài)復(fù)雜,造成構(gòu)件截面過大,其“瘦身”后的用鋼量仍達(dá)到4.2萬噸。因此,研究用于大跨度空間結(jié)構(gòu)的可替代鋼材的輕質(zhì)高強(qiáng)新型材料,以及由該材料建造的構(gòu)件乃至整體結(jié)構(gòu)的靜、動力基本性能無疑具有重要的理論意義和工程應(yīng)用價值。 1994-2010 China Academic Journal Electronic Publishing House. All rig

8、hts reserved. 第42卷第8期張亮泉等纖維纏繞CFRP圓管力學(xué)性能的試驗(yàn)及數(shù)值模擬研究51碳纖維復(fù)合材料具有輕質(zhì)高強(qiáng)、耐腐蝕、抗疲勞、阻尼性能好及線膨脹系數(shù)小的優(yōu)點(diǎn),因此是替代鋼材的理想建筑材料。目前在日本,已有學(xué)者提出采用CFRP替代鋼材建造空間網(wǎng)架結(jié)構(gòu),研究結(jié)果表明,CFRP網(wǎng)架具有重量輕(僅為鋼網(wǎng)架的1/51/4),施工強(qiáng)度小,周期短,耐腐蝕性好,可避免凝露,維護(hù)費(fèi)1用低,線脹系數(shù)小和溫度效應(yīng)小等一系列優(yōu)點(diǎn)。但針對大跨度、超大跨度CFRP空間結(jié)構(gòu)性能的全面系統(tǒng)研究尚屬空白。在我國,CFRP材料被廣泛應(yīng)用于多高層建筑和橋梁結(jié)構(gòu)的加固,以及制造大跨度橋梁結(jié)構(gòu)的拉索,但由CFRP型

9、材建造的純CFRP結(jié)構(gòu)鮮有研究。本文正是基于這樣的研究背景,提出采用CFRP管替代鋼管建造大跨度空間結(jié)構(gòu)的構(gòu)想,并首先從結(jié)構(gòu)構(gòu)件入手,對兩種不同直徑纖維纏繞CFRP圓管抗壓和抗拉力學(xué)基本特性進(jìn)行了系統(tǒng)的試驗(yàn)研究,同時采用ABAQUS對CFRP圓管力學(xué)性能進(jìn)行仿真分析,為下一步研究大跨度CFRP空間結(jié)構(gòu)奠定基礎(chǔ)。1CFRP圓管的鋪層和試件尺寸1.1圓管的鋪層?xùn)|麗公司)和環(huán)氧樹脂,其性能見表1和表2,纖維按縱向和環(huán)向鋪設(shè),縱向纖維主要提供抗拉和抗壓能力,環(huán)向纖維作為環(huán)向補(bǔ)強(qiáng),并抵抗偶然橫向剪力,鋪00層方式為(90/0)2S,共8層。1.2試件尺寸采用纏繞成型方法加工了試驗(yàn)試件,單個試件長500m

10、m,管的名義厚度1.6mm。受壓管的兩端加強(qiáng)區(qū)為100mm,試驗(yàn)段長300mm,管的內(nèi)直徑為150mm,共3個試件。受拉管兩端加強(qiáng)區(qū)為150mm,試驗(yàn)段長200mm,管的內(nèi)直徑為50mm,共3個試件。管的端部均進(jìn)行了機(jī)械加工,使端部盡量水平,減少偏心。實(shí)驗(yàn)試件的編號及幾何參數(shù)見表3。圖1給出了實(shí)驗(yàn)試件纏繞成型及第一階段固化過程。固化分為兩個階段,第一階段為纏繞完成,刮膠后,纏繞機(jī)繼續(xù)轉(zhuǎn)動,用白熾燈均勻輻射熱量固化;第二階段為將沒有脫模的試件從纏繞機(jī)上取下,放入120高溫固化爐中完2成最終固化。固化后脫模,形成實(shí)驗(yàn)試件,如圖2所示。11ofT700SC212Kcarbonfiber比重(g/cm

11、3)3.43.6抗拉強(qiáng)度(MPa)3500拉伸模量(GPa)230212K碳纖維(日本表2環(huán)氧樹脂在常溫下的典型特性Table2Typicalpropertiesofepoxyresinatroomtemperature彈性模量(GPa)3.3剪切模量(GPa)1.2泊松比0.37抗拉強(qiáng)度(MPa)65抗壓強(qiáng)度(MPa)135表3試驗(yàn)試件編號及幾何參數(shù)Table3Numbersandgeometricparametersofthespecimens試件編號CP21,2,3CT21,2,3內(nèi)徑(mm)15050壁厚(mm)1.61.6試驗(yàn)段長度(mm)300200鋪層方式(900/00)2S(9

12、00/00)2S縱向纖維含量(%)27.527.5環(huán)向纖維含量(%)27.527.5樹脂含量(%)4545圖1試驗(yàn)試件纏繞成型Fig.1Specimenwoundbycarbonfiber圖2試驗(yàn)試件Fig.2Testspecimens 1994-2010 China Academic Journal Electronic Publishing House. All rights reserved. 52土木工程學(xué)報2009年2CFRP管的拉伸和壓縮試驗(yàn)的加載設(shè)備及采集系統(tǒng)試驗(yàn)是在哈爾濱工業(yè)大學(xué)力學(xué)與結(jié)構(gòu)實(shí)驗(yàn)中心的美國MTS公司電液伺服試驗(yàn)機(jī)上進(jìn)行的。該試驗(yàn)機(jī)最大拉、壓載荷為2500kN。受壓

13、試件管內(nèi)布置鋼帽與MTS試驗(yàn)機(jī)接觸,通過鋼帽將荷載傳遞給試件,使試件受壓。試件的加強(qiáng)端外套鋼環(huán),增加端部約束,保證荷載的正確傳遞。受拉試件管內(nèi)也布置鋼帽,但是在管的加強(qiáng)端粘接長為150mm的鋼外環(huán),粘接材料為環(huán)氧樹脂、固化劑、鐵砂和增進(jìn)劑的混合物,比例為206301。這樣就可以將試件的加強(qiáng)端直接夾持在MTS試驗(yàn)機(jī)的上下夾頭上,施加荷載3實(shí)驗(yàn)中,采用LVDT與MTS試驗(yàn)機(jī)同時工作,同步采集數(shù)據(jù)。另外,在每個試件的中部,按軸向和橫向?qū)ΨQ布置了8個應(yīng)變片,軸向應(yīng)變片的編號分別為A21、A22、A23和A24,橫向應(yīng)變片的編號為C21、C22、C23和C24,采集試件的應(yīng)變隨加載變化情況。本次試驗(yàn)采用

14、位移加載,加載速率為0.005mm/s,數(shù)據(jù)的采樣頻率為10Hz。3試驗(yàn)結(jié)果及分析3.1CFRP管壓縮試驗(yàn)。在實(shí)驗(yàn)過程中,加載到破壞荷載的80%前,幾乎沒有肉眼可見的變化,當(dāng)達(dá)到破壞荷載的80%時,發(fā)出劈劈啪啪的響聲,這時樹脂開始開裂。破壞發(fā)生的很突然,能聽得劇烈的崩斷聲,屬于脆性破壞,通過觀察斷面,樹脂開裂,發(fā)現(xiàn)最外層環(huán)向纖維拉斷,部分縱向纖維也發(fā)生折斷。1/3,其破壞形式如圖5所示。圖5CFRP管壓縮破壞Fig.5Failuremodeundercompression圖6分別給出了試件CP21、CP22、CP23壓縮實(shí)驗(yàn)得到的應(yīng)力-應(yīng)變關(guān)系圖,其中,L21是用LVDT測的位移變化量換算后得

15、到的平均軸向應(yīng)變,繪出應(yīng)力2應(yīng)變關(guān)系圖,A21、A22、A23、A24,C21、C22、C23、C24是分別用軸向和環(huán)向應(yīng)變片測得的應(yīng)變,繪出應(yīng)力2應(yīng)變關(guān)系圖。從圖6(a)圖6(c)可以看出,LVDT測試的應(yīng)變和應(yīng)變片測試的應(yīng)變基本相同,可見具有00(90/0)2S鋪層方式的CFRP圓管在軸向壓力的作用下,軸向發(fā)生均勻變形,說明軸向壓力主要由基體(環(huán)氧樹脂)承擔(dān)。軸向壓力的增加到基體極限承載力,發(fā)生破壞,應(yīng)變達(dá)到極限壓應(yīng)變。每個試件應(yīng)力2應(yīng)變關(guān)系基本上呈線性變化,屬于脆性破壞。當(dāng)應(yīng)力達(dá)到125MPa左右時,基體發(fā)生破壞,在應(yīng)力2應(yīng)變關(guān)系圖上表現(xiàn)為各應(yīng)變片所對應(yīng)的應(yīng)力2應(yīng)變曲線發(fā)生分離,在基體發(fā)

16、生微裂紋方向應(yīng)變加快,隨著基體微 1994-2010 China Academic Journal Electronic Publishing House. All rights reserved. 第42卷第8期張亮泉等纖維纏繞CFRP圓管力學(xué)性能的試驗(yàn)及數(shù)值模擬研究53裂紋的增加,基體最終完全開裂,形成環(huán)向貫通裂紋。這時,CFRP管達(dá)到承載力極限,發(fā)生脆性破壞。通過分析可見,這種材料制備的CFRP管具有很好的抗壓-3強(qiáng)度,平均強(qiáng)度在240MPa,應(yīng)變達(dá)到5.210。CFRP管的壓縮彈性模量為51.8GPa。紋,但肉眼觀察不到;當(dāng)應(yīng)變達(dá)到0.010左右時,在拉斷面上樹脂大范圍開裂,斷裂的樹脂

17、退出工作,荷載主要由纖維承受;荷載繼續(xù)增加,試件的變形增加得更快,直至纖維拉斷,試件發(fā)生爆炸式破壞,破壞發(fā)生在加強(qiáng)端與試驗(yàn)段的接合部,多層纖維和樹脂完全脫落,纖維大部分拉斷,斷口有近1cm寬,并且斷口的有些部位內(nèi)外層纖維和樹脂完全斷裂,出現(xiàn)破壞孔洞。圖7CFRP管拉伸破壞Fig.7Failuremodeundertension實(shí)驗(yàn)結(jié)束后,這說明,有部分通過對應(yīng)力應(yīng)變曲線的分析,發(fā)現(xiàn)在軸向應(yīng)力達(dá)到400MPa左右時,應(yīng)變片便失效,這時對應(yīng)的軸向應(yīng)變?yōu)?.01,環(huán)向應(yīng)變?yōu)?.0012。從圖8(a)圖8(c)可以看出,與壓縮試驗(yàn)相比較,拉伸的應(yīng)力應(yīng)變曲線有明顯的屈服段,這時因?yàn)?當(dāng)樹脂破裂,開始逐步

18、退出工作,當(dāng)樹脂形成環(huán)向貫通裂紋后,這部分樹脂便退出工作,這時拉力主要由纖維承擔(dān),CFRP管還能繼續(xù)承受荷載。但是隨著荷載的增加,這時變形快速增加,直至CFRP管完全破壞。由此可知,在應(yīng)力應(yīng)變曲線直線段是樹脂與纖維共同工作段,曲線段為有部分樹脂開裂退出工作,有部分纖維單獨(dú)承受拉力。但這一階段仍然存在沒有開裂的樹脂和纖維共同工作。破壞時,CFRP管的抗拉強(qiáng)度到800MPa以上,應(yīng)變達(dá)到0.032以上,CFRP管的平均拉伸彈性模量為50.05GPa,這說明CFRP管具有很好的抗拉伸性能。圖6CFRP管壓縮實(shí)驗(yàn)應(yīng)力2應(yīng)變曲線Fig.6Stress2straincurvesoftheCFRPtubes

19、undercompression3.2CFRP管拉伸試驗(yàn)圖7給出了CFRP管拉伸實(shí)驗(yàn)試件的破壞形式,圖8給出CFRP管拉伸實(shí)驗(yàn)得到的應(yīng)力-應(yīng)變曲線。與壓縮實(shí)驗(yàn)的應(yīng)力-應(yīng)變曲線相比,有很大的不同。通過分析應(yīng)變數(shù)據(jù),可知當(dāng)加載后試件變形應(yīng)變達(dá)到0.005時,發(fā)出劈劈啪啪的響聲,這時樹脂開始有微裂(a)CT21 1994-2010 China Academic Journal Electronic Publishing House. All rights reserved. 54土木工程學(xué)報2009年驗(yàn),環(huán)向應(yīng)變要比軸向應(yīng)變小得多,壓縮試驗(yàn)環(huán)向平均應(yīng)變與軸向平均應(yīng)變的比約為114,拉伸試驗(yàn)環(huán)向平均應(yīng)

20、變與軸向平均應(yīng)變的比約為118。4數(shù)值模擬分析4.1破壞模式與準(zhǔn)則本文采用有限元軟件ABAQUS對CFRP圓管的破壞進(jìn)行數(shù)值模擬分析。層合復(fù)合材料的破壞模式強(qiáng)烈地依賴于材料的幾何形狀,加載方向和鋪層方向。具有代表性的破壞模式可以分為面內(nèi)破壞模式和橫向破壞模式。在ABAQUS中,各向異性破壞模式是基于Hashin和Rotem等人425的研究工作建立的。對于單層考慮了四種不同的破壞模式:纖維受拉斷裂;纖維受壓屈曲和扭折;在橫向拉力和剪力作用下,基體開裂;在橫向壓力和剪力作用下,基體破碎。在,。在這些準(zhǔn)則,(有效抗力作用面上)表述的,考慮了四種不同的破壞觸發(fā)的機(jī)理:纖維受拉;纖維受壓;基體受拉;基體

21、受壓。破壞觸發(fā)準(zhǔn)則如下:(1)纖維受拉(110)112tFf=XT)+12SL)2(1)(2)纖維受壓(110)Ff=cXC)2(2)(3)基體受拉(220)Fm=t22XT)2+12SL)2(3)(4)基體受壓(220)222YC222122)+)-1(4)+)2ST2STYCSL在公式(1)(4)中:XT為纖維增強(qiáng)復(fù)合材料在Fm=c纖維方向的抗拉強(qiáng)度;XC為纖維增強(qiáng)復(fù)合材料在纖維方向的抗壓強(qiáng)度;YT為纖維增強(qiáng)復(fù)合材料在垂直于纖維方向的抗拉強(qiáng)度;YC為纖維增強(qiáng)復(fù)合材料在垂直于纖維方向的抗壓強(qiáng)度;SL為纖維增強(qiáng)復(fù)合材料縱向剪切強(qiáng)度;ST為纖維增強(qiáng)復(fù)合材料橫向剪切強(qiáng)度,一般取ST=YC/2;為剪

22、應(yīng)力對受拉觸發(fā)準(zhǔn)則的影響系3.3應(yīng)變分析從圖9中可以看出,無論是壓縮試驗(yàn)還是拉伸試數(shù),一般取1.0。11,22,12是評估觸發(fā)準(zhǔn)則時使用的有效應(yīng)力向量()成分,由公式(5)得到。 1994-2010 China Academic Journal Electronic Publishing House. All rights reserved. 第42卷第8期張亮泉等纖維纏繞CFRP圓管力學(xué)性能的試驗(yàn)及數(shù)值模擬研究55=M(1-df)M=(5)00(1-ds0(1-dm)00(6)在破壞發(fā)生前,破壞算子M是一個單位矩陣,即=。4.2有限元分析模型在ABAQUS分析中,建立了CFRP圓管的有限元模

23、型。模型與試驗(yàn)試件的尺寸完全一致,邊界條件也與試驗(yàn)中管端夾持條件一致,只有軸向放松。在定義復(fù)合材料形式時采用了線彈性的層合結(jié)構(gòu)(Lamina),CFRP圓管采用四節(jié)點(diǎn)殼單元S4模擬。破壞觸發(fā)條件如4.1節(jié)所述,采用了Hashin準(zhǔn)則,定義Hashin準(zhǔn)則所需要的CFRP材料的力學(xué)參數(shù)見表4。破壞發(fā)生后,該處的單元應(yīng)力變?yōu)?,但是應(yīng)變繼續(xù)增加。纖維增強(qiáng)復(fù)合材料破壞模式分析結(jié)果對模型網(wǎng)格劃分有很強(qiáng)的依賴性,經(jīng)過試算及與實(shí)驗(yàn)結(jié)果對比分析后本文對壓縮模型網(wǎng)格數(shù)軸向15個,環(huán)向30個,即共選取了450個單元;拉伸模型網(wǎng)格數(shù)軸向50個,環(huán)向30個,即共選取了1500個單元。加載形式也與試驗(yàn)一致,采用位移加

24、載。6式中:為名義應(yīng)力;M為破壞算子,df,dm,ds為表征纖維破壞、基體破壞和剪切破壞的內(nèi)變量,上述破tct壞源于與先前討論相一致的破壞變量df,df,dm,dm,即:c當(dāng)110時dfc當(dāng)110時dfdft(7)dm當(dāng)220時c當(dāng)220時dmdmttctc(8)ds=1-(1-df)(1-df)(1-dm)(1-dm)(9)表4單向CFRPTable4PropertiesiXT(MPa)XC(MPa)YT(MPa)Y()E11()G12(MPa)120.3SL(MPa)1229.4914.8120.83874133.04.3分析結(jié)果通過使用ABAQUS分析可以發(fā)現(xiàn),在CFRP圓管受壓強(qiáng)度破壞

25、模式為纖維受壓后的扭折破壞,分析時,表現(xiàn)為破壞位置基本在距離管端部1/3處,這部分應(yīng)力減小,局部變形增大。這與實(shí)驗(yàn)中破壞位置和形式一致;在拉伸強(qiáng)度破壞模式為纖維拉斷,破壞主要集中在錨固端,破壞位置也與實(shí)驗(yàn)結(jié)果基本一致。這說明,CFRP圓管的壓縮破壞模式為纖維受壓后扭折致使纖維折斷,然后基體開裂;CFRP圓管拉伸破壞模式為纖維拉斷。CFRP圓管在拉、壓荷載作用下的破壞形式和破壞時應(yīng)力分布見圖10。(b)受拉分析圖10CFRP圓管破壞時應(yīng)力分布情況Fig.10StressdistributionofCFRPtubesafterfailure圖11給出了數(shù)值模擬分析得到的應(yīng)力2應(yīng)變曲線與實(shí)驗(yàn)獲得的應(yīng)

26、力2應(yīng)變曲線,其中,L21,L22,L23分別代表實(shí)驗(yàn)中三個試件由LVDT采集的位移變化量換算后得到的應(yīng)變,進(jìn)一步繪出的應(yīng)力2應(yīng)變曲線,L24為數(shù)值模擬的應(yīng)力2應(yīng)變曲線。通過分析可見,無論CFRP圓管受壓還是受拉,實(shí)驗(yàn)得到的CFRP圓管的強(qiáng)度值都略小于數(shù)值模擬得到的強(qiáng)度值,這是由于用于實(shí)驗(yàn)(a)受壓分析的CFRP圓管在加工成型過程中,不可避免地存在加工缺陷,直接降低了CFRP圓管的強(qiáng)度,而數(shù)值模擬是 1994-2010 China Academic Journal Electronic Publishing House. All rights reserved. 56土木工程學(xué)報2009年一種

27、理想情況,沒有考慮加工缺陷。兩段,第一段是纖維和樹脂共同工作階段,這一階段CFRP圓管的應(yīng)力可達(dá)450MPa,應(yīng)變可達(dá)0.015,這一段是線彈性的;第二階段是有部分樹脂開裂退出工作,這時部分纖維單獨(dú)承受拉力段,但這一階段仍然存在沒有開裂的樹脂和纖維共同工作,直至破壞,這一段由于樹脂開裂,CFRP管的剛度退化,變形增加很快。(4)通過對應(yīng)變進(jìn)行分析,無論是壓縮試驗(yàn)還是拉伸試驗(yàn),環(huán)向應(yīng)變要比軸向應(yīng)變小得多。這說明CFRP圓管的環(huán)向變形很小。(5)由于數(shù)值模擬建模未考慮試件的缺陷,數(shù)值模擬的強(qiáng)度比實(shí)驗(yàn)結(jié)果略高,但總體吻合較好;計(jì)算結(jié)果同時揭示了CFRP圓管在軸向受壓和軸向受拉作用下的破壞模式。參考文

28、獻(xiàn)1葉列平,馮鵬.FRP在工程結(jié)構(gòu)中的應(yīng)用與發(fā)展J.土木工程學(xué)報,2006,39():24236(YeLieping,FengPeng.opmentoffiber2reinforcedmerinJ.ChinaCivil2006,39(3):24236(inChinese)圖11數(shù)值模擬Fig.11Comparison2ofCFRPtubesbetweenmulationandtests2王曉潔,張煒,劉炳禹.碳纖維濕法纏繞基體配方及成型研究J.固體火箭技術(shù),2001,24(1):60263(WangXiaojie,ZhangWei,LiuBingyu.Studyonthematrixformulationandformingforcarbonfibercompositesinwet5結(jié)論3windingprocessJ.JournalofSolidRocketTechnology,2001,24(1):60263(inChinese)SwansonSR,SmithLV.ComparisonofthebiaxialstrengthpropertiesofbraidedandlaminatedcarbonfibercompositesJ.CompositesPartBEngineering,19