碾壓混凝土斷裂試驗研究

1、碾壓混凝土斷裂試驗研究            摘要：本文為研究碾壓混凝土斷裂特性，對沙牌拱壩碾壓混凝土試件進行了三點彎曲梁斷裂試驗和剪切斷裂試驗研究，獲得了試件的斷裂韌度KC、KC和斷裂能GF。試驗中應用光纖傳感檢測技術(shù)，對試件開裂進行監(jiān)測，研究結(jié)果表明，經(jīng)處理后的二次涂覆單模光纖對碾壓混凝土試件的開裂較敏感，當試件開裂時光強突變減弱，隨著裂縫開度增大光強逐漸降低，試件斷裂時光纖斷裂。光纖的埋設(shè)工藝是實用上需要研究解決的重要技術(shù)環(huán)節(jié)。 關(guān)鍵詞：碾壓混凝土 斷裂韌度 斷裂能 光

2、纖傳感 裂縫  沙牌水電站位于四川省汶川縣境內(nèi)岷江一級支流草坡河上，壩高132m，為目前世界上在建最高的碾壓混凝土拱壩。大壩采用全斷面通倉碾壓施工方法，以三級配碾壓混凝土為主。為了研究碾壓混凝土斷裂力學特性，為拱壩物理模型試驗和數(shù)值計算分析提供基礎(chǔ)資料，同時也為類似工程提供碾壓混凝土斷裂特性參數(shù)，對沙牌拱壩三級配碾壓混凝土本體試件進行了斷裂試驗研究。通過三點彎曲試驗及剪切斷裂試驗，獲得了碾壓混凝土試件的斷裂韌度和斷裂能以及荷載與加載點位移關(guān)系和荷載與縫端開口位移關(guān)系全過程曲線。研究中，通過對碾壓混凝土三點彎曲試件預埋光纖，應用光纖傳感檢測技術(shù)，研究了光纖對碾壓混凝土試件開裂的敏感性，

3、探索光纖的光強隨試件開裂及裂縫發(fā)展過程的變化關(guān)系。1 試驗概況1.1 原材料基本情況水泥采用四川白花水泥廠生產(chǎn)的中熱普硅425水泥，粉煤灰為成都熱電廠二級粉灰，砂子為人工砂，細度模數(shù)2.62.8，石粉含量16%20%，石子為花崗巖人工骨料，三級配4080mm2040mm520mm=304030，水膠比為0.506.碾壓混凝土試件由國家電力公司成都勘測設(shè)計研究院科研所材料室制作，采用鋼模澆筑成型，并按標準方法要求在養(yǎng)護室養(yǎng)護，齡期90d.混凝土的碾壓模擬，采用附著式混凝土振動器。1.2 試件制備按照試驗內(nèi)容要求，具體制作了如下3組試件：(1)帶切口的三點彎曲梁試件6個，編號 116，主要測試碾壓

4、混凝土的I型斷裂韌度KC和斷裂能G。試件尺寸為：10cm×10cm×51.5cm，L(跨)W(高)比：L/W=4,裂紋用置于試件澆筑側(cè)面且頂角為30°的鋼三角形楔模制成，裂紋長度a=5cm，其裂紋長度與試件高度之比a/w=0.5.如圖1所示。(2)預埋光纖的三點彎曲梁試件4個，編號14，試件尺寸與第一組試件完全相同，只是在預制裂紋端部附近埋設(shè)了光纖，主要研究光纖對碾壓混凝開裂的敏感性，探索光纖的光強與裂縫發(fā)展過程的關(guān)系。光纖型號采用2種，即康寧10/125/250單模光纖及10/125/900二次單模涂覆光纖，在埋入時又分為對光纖傳感段進行了處理(即去掉光纖保護層

5、)和未進行處理兩種情況，以比較其傳感效果。如圖2所示。(3)帶切口的剪切試件10個，主要測試碾壓混凝土的型斷裂韌度KC。試件尺寸為：10cm×10cm×20cm，裂紋長度a=5cm，其中：雙面剪切試件4個(    2007-04-25        實際做了8個，成功了4個)，編號14，直剪試件6個，編號510，如圖3和圖4所示。圖2 預埋光纖的碾壓混凝土三點彎曲梁試件圖4 碾壓混凝土直剪試件 1.3 試驗裝置及測試過程 試驗采用美國產(chǎn)MTS81

6、5Teststar程控伺服巖石力學試驗系統(tǒng)，測試碾壓混凝土的斷裂力學特性，并能自動實時記錄荷載與加載點位移及荷載與縫端開度關(guān)系全過程曲線。試驗中采用等位移速率控制加載，加載速率為0.01mm/min.應變測試采用日本KYOWA DPM 600系列動態(tài)應變儀，該儀器有8個測試通道精確地測試應變。光纖傳感檢測采用廣州儀器公司生產(chǎn)的AI9301A/AI9302A型高穩(wěn)定度智能光功率計檢測光纖中光信號的變化，其工作波長1300mm.同時還使用了TD2000型OTDR(光時域反射計)作對比，其工作波長為1300mm，損耗分辨率0.01dB，距離分辨率0.1m.試驗裝置及測試過程如圖5所示。2 試驗成果及

7、分析通過試驗測得三點彎曲梁試件荷載與加載點位移全過程關(guān)系曲線和荷載與縫端開口位移全過程關(guān)系曲線，以及預埋光纖三點彎曲梁試件光強與縫端張開位移曲線和剪切試驗荷載與位移關(guān)系曲線共26張，限于篇幅，僅列出典型的相關(guān)曲線，如圖6圖9所示。圖6 三點彎曲梁試驗荷載與加載點位移關(guān)系曲線    2007-04-25        圖8 雙面剪切試驗荷載與剪切位移關(guān)系曲線(1)式中：Pmax為臨界荷載；L為梁的跨度；B為梁的寬度；W為梁的高度。根據(jù)三點彎曲梁實測荷載與撓度曲線和梁斷裂時的最大

8、變形，可計算梁的斷裂能1：GFW0mg0/A(2)式中：W0為荷載-撓度關(guān)系曲線下的面積；mg為支點間梁和加荷部件重量；0為梁斷裂時最大變形；A為為韌帶斷面面積。根據(jù)剪切試驗實測曲線中的最大荷載如圖8、圖9所示，C的計算公式：KCQmax/BW1/2f(a/w)(3)當H/W=1時： 式中：Qmax為最大剪力；H為試件高度；W為試件斷面寬度；B為試件厚度。由試驗結(jié)果得到試件的斷裂韌度及斷裂能如表1和表2所示。由表1、表2可見，沙牌拱壩碾壓混凝土試件的型斷裂韌度KC為0.4420.579kN/cm/，試驗結(jié)果表明KC值與試件臨界荷數(shù)Pmax    

9、;2007-04-25        成正比，同時KC與劈裂抗拉強度ft相關(guān)，一般情況下ft大，則KC偏大；型斷裂韌度C為0.8011.088kN/cm/，由雙面剪切試驗和直剪試驗兩種方法得出的C相近，這說明兩種試驗方法可行并起到相互驗證作用。斷裂能為06.26149.07N/m，表1 碾壓混凝土三點彎曲梁斷裂試驗結(jié)果試件編號 劈裂抗拉強度ft/MPa 最大荷載Pmax/N斷裂韌度KC/(kN/cm3/2) 斷裂能G/N/m1 1.801440.00.501124.5321.641289.50.456138.083

10、 1.781340.00.474141.924 1.681250.00.442112.6851.591259.00.445106.266 1.751323.00.468120.7222.011640.00.579149.0731.871500.0    2007-04-25        0.530138.73注：1劈裂抗拉強度試件尺寸10×10×10cm3.2試件-1、-4在搬運中光纖脆斷，未能測試。  表2 碾壓混凝土剪切斷裂試驗結(jié)

11、果試件編號試驗情況最大剪力Qmax/N 斷裂韌度KC/(kN/cm3/2)1雙面剪切24346.90.8602雙面剪切23714.3 0.8373雙面剪切22693.90.8014雙面剪切30622.4 1.0815直 剪 26428.61.0886直 剪21755.10.8957直 剪25102.21.0338直 剪 20510.2 0.8459直 剪23744.9 0.97710直 剪25693.9     2007-04-25        1.058值不僅與荷載和撓度

12、關(guān)系曲線下的面積有關(guān)，還與梁斷裂時的最大變形以及韌帶斷面面積有關(guān)。需要說明的是，該試驗結(jié)果未考慮試件尺寸效應的影響?；炷恋臄嗔秧g度C和斷裂能GF都具有明顯的尺寸效應。大量的試驗證明，試件的平面尺寸愈大，求得的C愈大，而C值增大，G值也愈大。一般認為當試件尺寸為2.0m×2.0m×0.2m時，混凝土C已趨于穩(wěn)定值。因而，表1和表2中的C值，如直接引用是不合理的，必須考慮試件尺寸的影響，文獻1分析了大量的試驗所得的C值，提出了考慮尺寸效應后，可得高度d2m，縫深a1m的C值為d10cm，a5cm的試件C值的1.9倍。    3 光纖傳感

13、試件裂縫在試驗研究中，應用了光纖傳感檢測技術(shù)。由于光纖尺寸小，重量輕，埋入混凝土時對埋設(shè)點的性質(zhì)無大的影響，因此光纖傳感技術(shù)已開始用于探測混凝土中的裂縫。如國外Rossi和LeMaou等，使用埋入式多模光纖(100m直徑，在幾個截面處把保護層去掉)，探測混凝土中的裂縫。國內(nèi)劉浩吾教授和楊朝輝博士通過多夾角、多種光纖、多種材料的模型試驗，提出了斜交光纖裂縫傳感的新型式，并結(jié)合三峽大壩及其基礎(chǔ)和其它巖土工程、混凝土結(jié)構(gòu)工程，提出了斜交光纖裂縫傳感檢測技術(shù)應用的若干典型布置方案等。光纖傳感的基本原理是光纖周圍混凝土的熱、力學參量的變化會引起光纖傳輸?shù)墓庑盘柸绻鈴姟⑾辔?、波長等的變化，通過檢測這些光學

14、信號的變化，即能高精度地傳感混凝土中的溫度和應變值。當裂縫穿過沒有保護層的光纖任一截面時，就會觀察到該點光強衰減加大，以此探測裂縫的發(fā)生和增長。并利用光時域反射計(OTDR)和光頻率反射計(OFDR)技術(shù)，測試從光纖反射的信號而將各種被測量定位。本次試驗采用的光纖分為對傳感段進行處理(即去掉保護層)和未對傳感進行處理兩種，以比較其傳感效果。在試驗中實時監(jiān)測光強與試件位移的變化關(guān)系，其試驗成果經(jīng)過歸一化處理，得出了傳感段處理后的光纖其光強與縫端張開位移關(guān)系曲線如圖7所示。由圖7中曲線可以看出：經(jīng)處理后的二次涂覆單模光纖對碾壓混凝土的開裂較敏感，表現(xiàn)為試件開裂時，光信號有變化。即光強突變減弱，如曲線中bc段所示，隨著裂縫的開度增大光強逐漸降低，其降低過程由緩慢逐漸加快，如圖中cd段和de段所示，當試件斷裂時光纖斷裂。傳感段未經(jīng)處理的光纖對試件的開裂不敏感，沒有明顯的光強與開度變化過程。但是經(jīng)過處理后的光纖很纖細、精巧對埋設(shè)工藝要求較高，埋設(shè)時很容易斷裂，因此，光纖的埋設(shè)工藝是實用上需要研究解決的重要技術(shù)環(huán)節(jié)。4 主要結(jié)論通過斷裂試驗，獲得了沙牌拱壩三級配碾壓混凝土試件的斷裂韌度KC、KC和斷裂能G，以及荷載與加載點位移關(guān)系和荷載與縫端開口位移關(guān)系全過程曲線，這些成果為研究沙牌碾壓混凝土拱壩的開裂和破壞機制提供了基礎(chǔ)資料，同時為類似工程提