110KV降壓變電站一次系統(tǒng)設計

1、目錄第一章主變壓器的選擇第21電氣主接線方案初選（2）第22 主接線方案的技術比較（3）第23 主接線方案的經濟比較（4） 第 2. 4 站用變壓器選擇（7）第2. 5 10KV電纜出線電抗器的選擇（8）第二章短路電流計算書第31 變壓器及電抗器的參數(shù)計算（9）第32 變電站網絡化簡（9）第三章電氣設備選型及校驗第41 各回路最大持續(xù)工作電流表（16） 第42 斷路器的選擇及校驗（16）第43 隔離開關的選擇及校驗（22）第44 電流互感器的選擇及校驗（24）第45 電壓互感器的選擇及校驗（28）第46 避雷器的選擇及校驗（29）第47電纜及母線的選擇及校驗（31）第48熔斷器的選擇（35）設

2、備選擇表 （36）參考文獻 （36）第一章前言1-1設計任務本次設計任務為新建一座110KV降壓變電站一次系統(tǒng)。1-2設計依據(jù)一、負荷情況（1） 站用電負荷率為0.5%；（2） 10KV側負荷：最大16MW，年最大利用小時數(shù)6000小時，8回出線；（3） 35KV側負荷：最大22MW，年最大利用小時數(shù)6000小時，4回出線；（4） 系統(tǒng)功率因數(shù)=0.92，系統(tǒng)單位電抗為X=0.4(基準容量Sb=100MVA).二、電力系統(tǒng)保護動作時間110KV側，主保護動作時間0.5s，后備保護動作時間2s。35KV側，主保護動作時間0.5s，后備保護動作時間2.5s。10KV側，主保護動作時間0.5s，后備

3、保護動作時間2.5s。第二章電氣主接線設計及主變壓器容量選擇第21節(jié) 電氣主接線方案初選根據(jù)GB50059-9235110KV變電站設計規(guī)范，設計任務書中站給資料中要求，變電站的主接線，應根據(jù)變電站在電力網中的地位，出線回路數(shù)，設備特點及負荷性質等條件確定，并應滿足供電可靠，運行靈活，操作檢修方便，節(jié)約投資和便于擴建，同時應滿足以下條件：1當能滿足運行要求時，變電站高壓側宜采用斷路器較少或不用斷路器的接線。235110KV線路為兩回以下時，宜采用橋形，線路變壓器組線路分支接線。3當變電站裝有兩臺主變時，610KV側宜采用分段單母線。線路12回及以下時，變電站10KV可用雙母線；當不許停電檢修斷

4、路器時，可裝設旁路設施。4接在母線上的：避雷器和電壓互感器可合用一組隔離開關，對接在變壓器引出線上的避雷器，不宜裝設隔離開關。根據(jù)以上要求初步選擇主接線如下：1.方案一(1)110KV側、35KV側和10KV側均采用單母分段的接線方式。(2)主變容量及臺數(shù)的選擇：2臺主變容量同方案一。2方案2(1)110KV側采用橋形接線，35KV側和10KV側采用單母分段的接線。(2)主變容量及臺數(shù)的選擇：2臺主變容量同方案一。第22節(jié) 主接線方案比較綜上所述，由于方案二采用橋形接線，站用的斷路器比方安一少。主變臺數(shù)、型號、參數(shù)均相同，同時又不降低用電和供電可靠性，又符合現(xiàn)場實際和設計規(guī)程的要求，從經濟角度

5、考慮選擇方案二比較合適，達到了工程造價較低，同時考慮了變電站隨著負荷的增加，進行擴建和增容的可能性，因為橋式接線在負荷增加時，可很方便的改造為單母線分段，以適應負荷增加和供電可靠性的要求。同時，從技術角度，方案一中斷路器3、斷路器4之間及母線發(fā)生短路，則斷路器3、斷路器4、斷路器5分別跳閘，即所有負荷由1號主變承擔；方案二中當斷路器3至變壓器繞組內及斷路器2右側發(fā)生短路，則斷路器2、斷路器3及變壓器中、低側分別跳閘，即所有負荷由1號主變承擔。再如，方案一如母線發(fā)生短路，斷路器4、斷路器5、斷路器3分別跳閘，2號主變停止向負荷供電；方案二中內橋斷路器2側母線發(fā)生短路，斷路器2、斷路器3、2號主變

6、中、低壓側分別跳閘，停止向負荷供電。由以下分析，方案一和方案二在技術上是相當?shù)?，而從經濟上講，方案一比方案二多用了兩組斷路.兩組隔離開關和母線，所以，最終確定方案二為本設計的主接線。第23節(jié) 主變壓器容量的選擇1. 運行主變壓器的容量應根據(jù)電力系統(tǒng)1020年的發(fā)展規(guī)劃進行選擇。由于任務書給定的是一個三個電壓等級的變電站，而且每個電壓等級的負荷均較大，故采用三繞組變壓器2臺，運行主變壓器的容量應根據(jù)電力系統(tǒng)1020年的發(fā)展規(guī)劃進行選擇。并應考慮變壓器正常運行和事故過負荷能力，以變壓器正常的過負荷能力來承擔變壓器遭受的短時高峰負荷，過負荷值以不縮短變壓器的壽命為限。通常每臺變壓器容量應當在當一臺變

7、壓器停用時，另一臺容量至少保證對60%負荷的供電，并考慮事故過負荷能力選擇變壓器容量，亦即短路時可承擔100%的負荷。2. 主變容量選擇Sn0.6Sm。(Sm為變電站最大負荷)3. 兩臺主變可方便于運行維護和設備的檢修同時能滿足站用負荷的供電要 兩臺求。4.主變壓器形式的選擇：相數(shù)的確定為了提高電壓質量最好選擇有載調壓變壓器。繞組的確定本站具有三種電壓等級，且通過主變各側繞組功率均達到該變壓器容量的15%以上，故選三繞組變壓器。緩緩的連接方式考慮系統(tǒng)的并列同期要求以及三次諧波的影響，本站主變壓器繞組連接方式選用Y0/Y/11。采用“”接線的目的就是為三次諧波電流提供通路，保證主磁通和相電勢接近

8、正弦波，附加損耗和局過熱的情況大為改善，同時限制諧波向高壓側轉移。5.主變容量的確定：考慮變壓器有1.3倍事故過負荷能力，則0.6*1.3=78%，即退出一臺時，可以滿足78%的最大負荷。本站主要負荷占60%，在短路時（2小時）帶全部主要負荷和一半左右 類負荷。在兩小時內進行調度，使主要負荷減至正常水平。Sn=0.6Pmax/=0.6×(22+16)/0.92=24.783MVA=24783KVA選SSPSL-25000型，選擇結果如表2-1：表2-1型號及容量(KVA)額定電壓高/中/低(KV)連接組損耗(KW)阻抗電壓(%)空載電流(%)運輸重量(t)參考價格(萬元)綜合投資(萬

9、元)空載短路高中高低中低SSPSL-25000110/38.5/11Y0/Y/-12-1138.214810.517-1861.055.12732.86第24節(jié) 站用變壓器的選擇由主變壓器容量為25000KVA，站用電率為0.5%，可選用變壓器容量。Sn=25000×0.5%=125KVA查58頁表3-6選SJL1160型，選擇結果如表2-2所示：表2-2型號及容量(KVA)低壓側額定電壓(KV)連接組損耗(KW)阻抗電壓(%)空載電流(%)總重(t)軌距(mm)參考價格(萬元)空載短路SJL11600.4Y/Y0-120.52.9430.815500.39第三章短路電流計算書一、短

10、路電流的計算目的：1電氣主設備的選擇和比較2電氣設備和載流導體的選擇和校驗二、短路電流計算點的確定1確定原則：計算短路電流時，短路點的選擇，應使站選擇的電氣設備和載流導體通過可能最大的短路電流。2短路點的確定，根據(jù)以上原則，選擇了4個短路點。3基準值的選?。篠b100MVAUb取各側平均額定電壓第31節(jié)變壓器及電抗器的參數(shù)計算3.1.1變壓器參數(shù)的計算XB*.1高壓繞組電抗XB*.2中壓繞組電抗XB*.3低壓繞組電抗Ud(1-2)%高壓與中壓繞組短路電壓百分值Ud(1-3)%高壓與低壓繞組短路電壓百分值Ud(2-3)%中壓與低壓繞組短路電壓百分值1變壓器T1、T3、T5參數(shù)計算由表2-6查明，

11、選SFSLI31500型號參數(shù)：Ud(1-2)%=18 Ud(1-3)%=10.5Ud(2-3)%=6.5Ud1%= 1/2(Ud(1-2)%+ Ud(1-3)%- Ud(2-3)%)=1/2(18+10.5-6.5)=11Ud2%= 1/2(Ud(1-2)%+ Ud(2-3)%- Ud(1-3)%)=1/2(18+6.5-10.5)=7Ud3%= 1/2(Ud(2-3)%+ Ud(1-3)%- Ud(1-2)%)=1/2(6+10.5-17)=-0.5XB*.1=0.349XB*.2=0.222XB*.3=-0.0162變壓器T7參數(shù)計算由表2-1查明，選SFSLI63000型號參數(shù)：Ud(

12、1-2)%=17.5 Ud(1-3)%=10.5Ud(2-3)%=6.5Ud1%= 1/2(Ud(1-2)%+ Ud(1-3)%- Ud(2-3)%)=1/2(17.5+10.5-6.5)=10.75Ud2%= 1/2(Ud(1-2)%+ Ud(2-3)%- Ud(1-3)%)=1/2(17.5+6.5-10.5)=6.75Ud3%= 1/2(Ud(2-3)%+ Ud(1-3)%- Ud(1-2)%)=1/2(6+10.5-17.5)=-0.25XB*.1=0.171XB*.2=0.107XB*.3=-0.0043變壓器T2參數(shù)計算由表2-5查明，選SFLI31500型號參數(shù)：Ud%=10.5

13、 XB*=0.3334變壓器T4參數(shù)計算由表2-4查明，選SFLI15000型號參數(shù)：Ud%=8 XB*=0.5335變壓器T6參數(shù)計算由表2-4查明，選SSPSL25000型號參數(shù)：Ud%=7.5 XB*=0.9386主變壓器參數(shù)計算由發(fā)電廠電氣書附表1-6查明，選SFSLI63000型號參數(shù)：Ud(1-2)%=10.5 Ud(1-3)%=18Ud(2-3)%=6.5Ud1%= 1/2(Ud(1-2)%+ Ud(1-3)%- Ud(2-3)%)=1/2(10.5+18-6.5)=11Ud2%= 1/2(Ud(1-2)%+ Ud(2-3)%- Ud(1-3)%)=1/2(10.5+6.5-18

14、)=-0.5Ud3%= 1/2(Ud(2-3)%+ Ud(1-3)%- Ud(1-2)%)=1/2(6.5+18-10.5)=7XB*.1=0.44XB*.2=-0.02XB*.3=-0.287站用變壓器參數(shù)計算由表3-6查明：選SJLI160型號參數(shù)：Ud%=4XB*.4=88線路參數(shù)計算：XL*1 =XOL1=1680.4=0.508XL*2 =XOL2=780.4=0.236XL*3 =XOL3=260.4=0.078XL*4 =XOL4=400.4=0.121XL*5 =XOL5=140.4=0.042XL*6 =XOL6=50.4=0.146XL*7 =XOL7=180.4=0.52

15、6XL*8 =XOL8=20.4=0.0589出線電抗器電抗標幺值參數(shù)計算：In= X*N=173.210 A所以取In=200 A 由表4-2查得：Ib=5.5 AXK.* = XK=1.56510分段電抗器電抗標幺值參數(shù)計算：In=200 AXK=10查表3-10可得：XK.*=2.62第32節(jié) 系統(tǒng)網絡化簡依據(jù)本變電站選定的接線方式及設備參數(shù)，進行網絡化簡如下：（系統(tǒng)最大運行方式時，歸算到Sb100MVA的等值電抗Xs0.5）圖3-23.2.1 短路點的短路計算(110母線)網絡化簡如圖3-2所示： 圖3-3X*=Xs=0.222Xjs=Xmd=0.517因為Xjs=0.517 3所以查

16、表得：* =1.913* =1.655* =1.953* =1.635=0.502 KA= =1.170 KA=*=1.913×1.170=2.238 KA=* =1.665×1.170=1.947 KA=* =1.953×1.170=2.285 KA=* =1.635×1.170=1.913 KAich=2.55=2.55×2.238=5.707 KAioh=1.52=1.52×2.238=3.402 KA=Un=2.238×110=426.384 MVA3.2.2 短路點的短路計算(35KV母線) 圖3-4 圖3-5網絡

17、化簡如圖3-4、3-5所示：X*=X3=XS=0.432Xjs=Xmd=1.007因為Xjs=1.007 3所以查表得：* =0.985* =0.910* =1.067* =1.003=1.56 KA= =3.635 KA=*=0.985×3.635=3.580 KA=* =0.910×3.635=3.308 KA=* =1.067×3.635=3.879 KA=* =1.003×3.635=3.646 KAich=2.55=2.55×3.580=9.129 KAioh=1.52=1.52×3.580=5.442 KA=Un=3.58

18、0×35=217.020 MVA3.2.3 短路點的短路計算(10KV母線) 圖3-6 圖3-7網絡化簡如圖3-6、3-7所示：X*=X4= = =0.814Xjs=Xmd=1.897因為Xjs=0.517 3所以查表得：* =0.540* =0.511* =0.550* =0.550=5.499 KA= =12.812 KA=*=0.540×12.812=2.238 KA=* =0.511×12.812=6.547 KA=* =0.550×12.812=7.047 KA=* =0.550×12.812=7.047 KAich=2.55=2.5

19、5×6.918=17.641 KAioh=1.52=1.52×6.918=10.515 KA=Un=6.918×10=119.820 MVA3.2.4 短路點的短路計算(10KV出線)網絡化簡如圖3-8、3-9所示： 圖3-8 圖3-9X*=X4= = =2.379Xjs=Xmd=5.443因為Xjs=0.517 3所以*=*=*=*=0.180In= Ib=4.95KAI= I= I0.2=In= I*In= I0.2*In=0.072×4.95=0.355KA=5.499 KA= =12.812 KA=*=0.18012.812=2.331 KAic

20、h=2.55=2.55×2.331=5.893 KAioh=1.52=1.52×2.331=3.513 KA=Un=2.331×10=40.027 MVA3-3 短路電流計算結果表第20頁短路點編號基值電壓Ub(kV)基值電流Ib(kA)支路名稱支路計算電抗Xjs(標幺值)額定電流In(kA)0s短路電流周期分量穩(wěn)態(tài)短路電流0.2s短路電流短路電流沖擊值ich(kA)全電流最大有效值Ioh(kA)短路容量S(MVA)標幺值I*"有名值 I" (kA)標幺值I*有名值I (kA)標幺值I0.2*有名值 I0.2 (kA)公式I*"InI

21、*InI0.2* In2.552.7 I"1.521.62 I" I"Un1150.502110kv0.5171.170 1.9132.2381.9532.2851.6651.947 5.7073.402426.384371.5635kv1.0073.6350.985 3.5801.0673.8790.9103.3089.1295.442 217.02010.55.44910kv1.89712.8120.5406.9180.5507.0470.5116.54717.64110.515119.82010.55.44910kv5.54412.8120.1802.311

22、0.1802.3110.180 2.3115.8933.51340.027第四章電氣主設備的選擇及校驗第41節(jié) 各回路最大持續(xù)工作電流一覽表表4-1回路名稱計算公式及結果110KV母線Ig.max=0.138 KA110KV進線Ig.max=0.108 KA35KV母線Ig.max=0.433 KA35KV出線Ig.max=0.108 KA10KV母線Ig.max=1.516 KA10KV出線Ig.max=0.188 KA第42節(jié) 斷路器的選擇及校驗4.2.1 110KV母線斷路器110的選擇及校驗1電壓：因為Ug=110KVUn=110KV所以Ug= Un2電流：查表4-1得：Ig.max=

23、0.138KA138A查書158頁表5-26，選出斷路器型號為SW41101000型，如下表所示：型號電壓(KV)額定電流(A)額定斷開電流(KA)斷開容量(MVA)極限通過電流(KA)熱穩(wěn)定電流(KA)合閘時間(s)固有分閘時間(s)重合性能額定最大額定重新*最大有效2S3S4S5S電流休止時間(s)重合時間(s)SW4-110110126100018.4350030005532.210.250.060.30.4因為In=1000AIg.max=138A所以Ig.max < In3開斷電流：IdtIkd因為Idt=2.238KAIkd=18.4KA所以Idt<Ikd4動穩(wěn)定：ic

24、himax因為ich =5.707KAimax=55KA所以ich<imax5熱穩(wěn)定：I²tdzIt²tt=2.5+0.06=2.06s(t為后備保護動作時間和斷路器固有分閘時間之和)查書112頁圖5-1得，tz=1.85s>1s故tdz=tz+0.05=1.85+0.05×0.9792=1.898因為I²tdz=2.2852×1.898=9.910 It²t=212×5=2205所以I²tdz<It²t經以上校驗此斷路器滿足各項要求。4.2.2110KV進線斷路器111、112的選擇及

25、校驗1電壓：因為Ug=110KVUn=110KV所以Ug= Un2電流：查表4-1得：Ig.max=0.108KA108A查書158頁表5-26，選出斷路器型號為SW41101000型。故Ig.max < In，此斷路器型號與斷路器110型號一樣，故這里不做重復檢驗。4.2.3 35KV母線斷路器130、131、132的選擇及校驗1電壓：因為Ug=35KVUn=35KV所以Ug= Un2電流：查表4-1得：Ig.max=0.433KA433A查發(fā)電廠電氣書490頁附表2-16，選出斷路器型號為ZN-35630型，如下表所示：型號電壓(KV)額定電流(A)額定斷開電流(KA)動穩(wěn)定電流(K

26、A)4s熱穩(wěn)定電流(KA)合閘時間(s)固有分閘時間(s)額定峰值ZN-35 3563082080.200.06因為In=630AIg.max=433A所以Ig.max < In3開斷電流：IdtIkd因為Idt=3.580KAIkd=8KA所以Idt<Ikd4動穩(wěn)定：ichimax因為ich =9.129KAimax=20KA所以ich<imax5熱穩(wěn)定：I²tdzIt²tt=2.5+0.06=2.56s由和t查書112頁圖5-1得，tz=1.85s>1s故tdz=tz+0.05=1.85+0.05×0.9232=1.893因為I

27、8;tdz=3.8792×1.893=28.483It²t=82×4=128所以I²tdz<It²t經以上校驗此斷路器滿足各項要求。4.2.4 35KV出線斷路器133的選擇及校驗1電壓：因為Ug=35KVUn=35KV所以Ug= Un2電流：查表4-1得：Ig.max=0.108KA108A查發(fā)電廠電氣書490頁附表2-16，選出斷路器型號為ZN35630型故Ig.max < In，此斷路器型號與斷路器130型號一樣，故這里不做重復檢驗4.2.5 10KV母線斷路器120、121、122、的選擇及校驗1電壓：因為Ug=10KVUn

28、=10KV所以Ug= Un2電流：查表4-1得：Ig.max=1.516KA1516A查發(fā)電廠電氣書489頁附表2-15，選出斷路器型號為ZN12-10-2000型，如下表所示：型號額定電壓(KV)額定電流(A)額定斷開電流(KA)額定斷開容量(MVA)極限通過電流(KA)熱穩(wěn)定電流(KA)合閘時間(s)固有分閘時間(s)峰值1s4s5sZN12-10102000501800125173120850.0650.075因為In=2000AIg.max=1516A所以Ig.max < In3開斷電流：IdtIkd因為Idt=6.918KAIkd=50KA所以Idt<Ikd4動穩(wěn)定：ic

29、himax因為ich =17.641KAimax=125KA所以ich<imax5熱穩(wěn)定：I²tdzIt²tt=2.5+0.06=2.56s查書112頁圖5-1得，tz=1.85s>1s故tdz=tz+0.05=1.85+0.05×0.9822=1.898因為I²tdz=7.0472×1.898=94.255It²t=31.52×4=3969所以I²tdz<It²t經以上校驗此斷路器滿足各項要求。4.2.6 10KV出線斷路器123的選擇及校驗1電壓：因為Ug=10KVUn=10KV所以

30、Ug= Un2電流：查表4-1得：Ig.max=0.475KA475A查發(fā)電廠電氣書489頁附表2-15，選出斷路器型號為ZN1810630型，如下表所示：型號額定電壓(KV)額定電流(A)額定斷開電流(KA)額定斷開容量(MVA)極限通過電流(KA)熱穩(wěn)定電流(KA)合閘時間(s)固有分閘時間(s)峰值2s3s4sZN18-1012630205052200.070.06因為In=630AIg.max=188A所以Ig.max < In3開斷電流：IdtIkd因為Idt=2.311KAIkd=20KA所以Idt<Ikd4動穩(wěn)定：ichimax因為ich =5.893KAimax=5

31、0KA所以ich<imax5熱穩(wěn)定：I²tdzIt²tt=2.5+0.06=2.56s查書112頁圖5-1得，tz=1.85s>1s故tdz=tz+0.05=1.85+0.05×12=1.9因為I²tdz=2.3112×1.9=10.147It²t=202×4=1600所以I²tdz<It²t 經以上校驗此斷路器滿足各項要求。第43節(jié)隔離開關的選擇及校驗4.3.1隔離開關110-1、110-2的選擇及檢驗1電壓：因為Ug=110KVUn=110KV所以Ug= Un2電流：查表4-1得：I

32、g.max=138A查書165頁表5-33，選出GW2110600型，如下表所示：型號額定電壓(KV)額定電流(A)動穩(wěn)定電流(KA)熱穩(wěn)定電流(s)(KA)GW21101106005014(5)因為In=600AIg.max=138A所以Ig.max < In3動穩(wěn)定：ichimax因為ich =5.707KAimax=50KA所以ich<imax4熱穩(wěn)定：I²tdzIt²t前面校驗斷路器時已算出I²tdz =9.910It²t=142×5=980所以I²tdz <It²t經以上校驗此隔離開關滿足各項要求

33、。4.3.2 隔離開關111-1、111-2、111-3、112-2、114-1、113-3的選擇及校驗。1電壓：因為Ug=110KVUn=110KV所以Ug= Un2電流：查表4-1得：Ig.max=108A查書165頁表5-33，選出GW2110600型故Ig.max < In，此隔離開關型號與隔離開關110-1型號一樣，故這里不做重復檢驗4.3.3 隔離開關130-1、130-2、131-1、131-2、132-1、132-2的選擇及檢驗1電壓：因為Ug=35KVUn=35KV所以Ug= Un2電流：查表4-1得：Ig.max=1.475KA433A查書165頁表5-33，選出GW

34、235600型，如下表所示：型號額定電壓(KV)額定電流(A)動穩(wěn)定電流(KA)熱穩(wěn)定電流(s)(KA)GW235356005014(5)因為In=600AIg.max=433A所以Ig.max < In3動穩(wěn)定：ichimax因為ich =9.129KAimax=50KA所以ich<imax4熱穩(wěn)定：I²tdzIt²t前面校驗斷路器時已算出I²tdz =28.439It²t=142×5=980所以I²tdz <It²t經以上校驗此隔離開關滿足各項要求。4.3.4 隔離開關133-1、133-2的選擇及校驗

35、1電壓：因為Ug=35KVUn=35KV所以Ug= Un2電流：查表4-1得：Ig.max=108A查書165頁表5-33，選出GW835400型，如下表所示：型號額定電壓(KV)額定電流(A)動穩(wěn)定電流(KA)熱穩(wěn)定電流(s)(KA)GW83535400155.6(5)因為In=400AIg.max=108A所以Ig.max < In3動穩(wěn)定：ichimax因為ich =9.129KAimax=15KA所以ich<imax4熱穩(wěn)定：I²tdzIt²t前面校驗斷路器時已算出I²tdz =28.483It²t=5.62×5=156.8

36、所以I²tdz <It²t經以上校驗此隔離開關滿足各項要求。4.3.5 隔離開關120-1、120-2、121-1、121-2、122-1、122-2的選擇及校驗1電壓：因為Ug=10KVUn=10KV所以Ug= Un2電流：查表4-1得：Ig.max=1516A查書164頁表5-32，選出GN1102000型，如下表所示：型號額定電壓(KV)額定電流(A)動穩(wěn)定電流(KA)熱穩(wěn)定電流(s)(KA)GN1101020008536(10)因為In=2000AIg.max=1516A所以Ig.max < In3動穩(wěn)定：ichimax因為ich =17.641KAim

37、ax=85KA所以ich<imax4熱穩(wěn)定：I²tdIt²t前面校驗斷路器時已算出I²tdz=94.255It²t=362×10=12960所以I²tdz<It²t經以上校驗此隔離開關滿足各項要求。4.3.6 隔離開關123-1、123-2的選擇及校驗1電壓：因為Ug=10KVUn=10KV所以Ug= Un2電流：查表4-1得：Ig.max=188A查書164頁表5-32，選出GW110400型，如下表所示：型號額定電壓(KV)額定電流(A)動穩(wěn)定電流(KA)熱穩(wěn)定電流(s)(KA)GW110104002514(

38、5)因為In=400AIg.max=188A所以Ig.max < In3動穩(wěn)定：ichimax因為ich =5.893KAimax=25KA所以ich<imax4熱穩(wěn)定：I²tdzIt²t前面校驗斷路器時已算出I²td=10.147It²t=142×5=980所以I²td<It²t經以上校驗此隔離開關滿足各項要求。第44節(jié) 電流互感器的選擇及校驗4.4.1 110KV進線電流互感器的選擇及校驗1一次回路電壓：因為Ug=110KVUn=110KV所以Ug= Un2一次回路電流：查表4-1得：Ig.max=10

39、8A查書195頁表，選LCWD110(50100)(300600)/5型，如下表所示：型號額定電流比(A)級次組合準確級次二次負荷()10%倍數(shù)1s熱穩(wěn)定倍數(shù)動穩(wěn)定倍數(shù)重量(kg)價格(元)1級3級二次負荷()倍數(shù)油總重LCWD-110(50-100)(300-600)/5D1.220.83075150125500430011.241.215因為I1n=(50100)(300600)AIg.max= 108A所以Ig.max < I1n3動穩(wěn)定：ichImKdw因為ImKdw=×300×150=63630A=63.630KA ich=5.707KA所以ich<I

40、mKdw4熱穩(wěn)定：I²tdz(ImKt)2由斷路器校驗時已算出I²tdz =9.910(ImKt)2=0.3×752=22.5所以I²tdz <(ImKt)2經以上校驗此電流互感器滿足各項要求。4.4.2 110KV母線側電流互感器的選擇及校驗1一次回路電壓：因為Ug=110KVUn=110KV所以Ug= Un2一次回路電流：查表4-1得：Ig.max=138A查書195頁表，選LCWD110(50100)(300600)/5型因為I1n=300AIg.max= 138A所以Ig.max < I1n此隔離開關型號與隔離開關110-1型號一樣，

41、故這里不做重復檢驗4.4.3 35KV出線電流互感器的選擇及校驗1一次回路電壓：因為Ug=35KVUn=35KV所以Ug= Un2一次回路電流：查表4-1得：Ig.max=108A查書193頁表5-51，選LCWDL352×202×300/5型，如下表所示：型號額定電流比(A)級次組合準確級次二次負荷()10%倍數(shù)1s熱穩(wěn)定倍數(shù)動穩(wěn)定倍數(shù)0.5級1級二次負荷()倍數(shù)LCWDL-352×202×300/50.5275135D215因為I1n=300AIg.max= 108A所以Ig.max < I1n3動穩(wěn)定：ichImKdw因為ImKdw=

42、5;300×135=57267KA=57.267Aich=9.129KA所以ich<ImKdw4熱穩(wěn)定：I²tdz(ImKt)2由斷路器校驗時已算出I²tdz =28.483(ImKt)2=(0.3×752=506.25所以I²tdz<(ImKt)2經以上校驗此電流互感器滿足各項要求。4.4.4 變壓器35KV電流互感器的選擇及校驗1一次回路電壓：因為Ug=35KVUn=35KV所以Ug= Un2一次回路電流：查表4-1得：Ig.max=433A查書193頁表5-51，選LCWD3515600/5型，如下表所示：型號額定電流比(A)

43、級次組合準確度 二次負荷()10%倍數(shù)1s熱穩(wěn)定倍數(shù)動穩(wěn)定倍數(shù)0.5級1級3級LCWDL-3515600/50.521575 135D因為I1n=151500AIg.max= 1475A所以Ig.max < I1n3動穩(wěn)定：ichImKdw因為ImKdw=×(151500)×150=3181.981318198.051Aich=359A所以ich<ImKdw4熱穩(wěn)定：I²tdz(ImKt)2由斷路器校驗時已算出I²tdz=0.128(ImKt)2=(151500)×652=9.5×1059.5×109A所以I&#

44、178;tdz<(ImKt)24.4.5 10KV出線電流互感器的選擇及校驗1一次回路電壓：因為Ug=10KVUn=10KV所以Ug= Un2一次回路電流：查表4-1得：Ig.max=0.475KA475A查書186頁表5-46，選LA10500/5型，如下表所示：型號額定電流比(A)級次組合準確度 二次負荷()10%倍數(shù)1s熱穩(wěn)定倍數(shù)動穩(wěn)定倍數(shù)參考價格(元)0.5級1級3級LA-10500/50.5/3及1/30.50.4<106011021010.4<1030.610因為I1n=500AIg.max= 475A所以Ig.max < I1n3動穩(wěn)定：ichImKdw因

45、為ImKdw=×500×110=77781.75Aich=359A所以ich<ImKdw4熱穩(wěn)定：I²tdz(ImKt)2由斷路器校驗時已算出I²tdz=0.292(ImKt)2=500×602=900所以I²tdz<(ImKt)24.4.6 變壓器10KV側電流互感器的選擇及校驗1一次回路電壓：因為Ug=10KVUn=10KV所以Ug= Un2一次回路電流：查表4-1得：Ig.max=5.456KA5456A查書187頁表5-46，選LBJ1020006000/5型，如下表所示：型號額定電流比(A)級次組合準確度 二次負

46、荷()10%倍數(shù)1s熱穩(wěn)定倍數(shù)動穩(wěn)定倍數(shù)參考價格(元)0.5級1級3級LBJ-1020006000/50.5/D11/DD/D0.52.4<10509024012.4<10D4.015因為I1n=20006000AIg.max=5456A所以Ig.max < I1n3動穩(wěn)定：ichImKdw因為ImKdw=×(20006000)×90=2.546×1057.637×105A ich=2259A所以ich<ImKdw4熱穩(wěn)定：I²tdz(ImKt)2由斷路器校驗時已算出I²tdz=2.080(ImKt)2=(20

47、006000)×502=1.0×10109×1010A所以I²tdz<(ImKt)24.4.7 電流互感器型號一覽表型號額定電流比(A)級次組合準確度二次負荷()10%倍數(shù)1s熱穩(wěn)定倍數(shù)動穩(wěn)定倍數(shù)參考價格(元)0.5級1級3級D級二次負荷()倍數(shù)LCWD-110(2×50)(2×600)/50.51.234604300LCW-110(50-100)(300-600)/50.5/10.51.22.475150430011.21.215LCWDL-3515600/50.5/D0.5275135D215LCWD-35151500/50

48、.5/D0.51.233565150D0.83LA-10500/50.5/3及1/30.50.4<106011021010.4<1030.610LBJ-1020006000/50.5/D11/DD/D0.52.4<10509024012.4<10D4.015第45節(jié) 電壓互感器的選擇4.5.1 110KV母線電壓互感器的選擇1一次電壓U1：1.1Un>U1>0.9UnU1=110KVUn=110KV2二次電壓U2n：U2n=100/3準確等級：1級由以上查書185頁表5-44，選擇JCC110型，如下表所示：型式額定變比在下列準確等級下額定容量(VA)最大容

49、量(VA)連接組1級3級單相(屋外式)JCC-110500100020001/1/1-12-124.5.2 35KV母線電壓互感器的選擇1一次電壓U1：1.1Un>U1>0.9UnU1=35KVUn=35KV2二次電壓U2n：U2n=1003準確等級：1級由以上查書185頁表5-44，選擇JDJ35型，如下表所示：型式額定變比在下列準確等級下額定容量(VA)最大容量(VA)0.5級1級3級單相(屋外式)JDJ-3535000/10015025060012004.5.3 10KV電壓互感器的選擇1一次電壓U1：1.1Un>U1>0.9UnU1=10KVUn=10KV2二次

50、電壓U2n：U2n=1003準確等級：1級由以上查書185頁表5-44，選擇JDZ10型，如下表所示：型式額定變比在下列準確等級下額定容量(VA)最大容量(VA)0.5級1級3級單相(屋外式)JDZ-1010000/100801503005004.5.4 電壓互感器一覽表型式額定變比在下列準確等級下額定容量(VA)最大容量(VA)0.5級1級3級單相(屋外式)JCC-11050010002000JDJ-3535000/1001502506001200JDZ-1010000/10080150300500第46節(jié) 避雷器的選擇及檢驗4.6.1 110KV母線接避雷器的選擇及校驗由Ug=110KV查

51、書201頁表5-56，選FZ-110型，如下表所示：型號組合方式額定電壓(KV)滅弧電壓(KV)工頻放電電壓(KV)不小于不大于FZ-1104×FZ-30J110100224268檢驗：(1)滅弧電壓：UmikUxg因為kUxg=1×110/=63.509KVUmi=100KVUmi> kUxg(2)工頻放電電壓下限：Ugfx3.5Uxg因為Ugfx=224KV3.5Uxg=3.5×110/=222.28KV所以Ugfx>3.5Uxg4.6.2 35KV母線接避雷器的選擇及校驗由Ug=35KV查書201頁表5-56，選FZ-35型，如下表所示：型號組合方式額定電壓(KV)滅弧電壓(KV)工頻放電電壓(KV)不小于不大于FZ-352×FZ驗：(1)滅弧電壓：UmikUxg因為kUxg=1×35/=20.207KVUmi=4.1KVUmi> kUxg(2)工頻放電電壓下限：Ugfx3.5Uxg因為Ugfx=84KV3.5Uxg=3.5×35/=70.725KV所以Ugfx>3