碳纖維復(fù)合材料圓管性能研究

1、A一2玻璃鋼學(xué)會(huì)第十五屆全國玻璃鋼/復(fù)合材料學(xué)術(shù)年會(huì)論文集2003年碳纖維復(fù)合材料圓管性能研究鐘天麟周祝林(上海玻璃鋼研究所200126摘要:本文介紹碳纖雛傅合材料圓管的拉、壓、彎、剪的試驗(yàn)結(jié)果,并對(duì)此試驗(yàn)結(jié)果進(jìn)行理論分析,除拉、壓強(qiáng)度外,拉、壓彈性模量,彎曲強(qiáng)度和模量,彎剪強(qiáng)度和模量均與試驗(yàn)值很符合。文中的性能數(shù)據(jù)廈分析的理論公式可供產(chǎn)品設(shè)計(jì)時(shí)應(yīng)用。關(guān)詞:田管碳纖堆復(fù)合材料性能天1前言碳纖維復(fù)合材料圓管是復(fù)合材料中典型的先進(jìn)產(chǎn)品,由于具有高的比強(qiáng)度,比模量,小的線膨脹系數(shù),抗疲勞和阻尼性能良好等優(yōu)點(diǎn),廣泛地用于航空和航天飛行器結(jié)構(gòu),如:通訊衛(wèi)星和應(yīng)用技術(shù)衛(wèi)星的天線支承桁桿,軸向發(fā)動(dòng)機(jī)支架等。

2、現(xiàn)應(yīng)某航天產(chǎn)品設(shè)計(jì)需要,要求測試碳纖維復(fù)合材料圓管的拉伸,壓縮,彎曲及彎剪等性能,同時(shí)用三點(diǎn)外伸彎曲法測出彎曲模量和剪切模量。試驗(yàn)按國家標(biāo)準(zhǔn)進(jìn)行。本文總結(jié)性能測試結(jié)果,并作了理論分析。2圓管鋪層與工藝2.1圓管鋪層圓管用T300碳纖維環(huán)氧樹脂預(yù)浸布按下列鋪層次序纏繞成的:±45、,世,.4-45,礙,.4-450/.4-45。,心,4-45。,瞥,.4-450共16層,艫鋪層4層,45。鋪層12層,每層厚0.15mm,樹脂含量為38.40%圓管內(nèi)徑q4.5“o。外徑唾60-o2.2成型工藝碳纖維T300的性能和ST350環(huán)氧樹脂的性能列于表1表1原材料性能用碳纖維環(huán)氧樹脂預(yù)浸布按上述

3、鋪層次序纏繞成圓管后,其固化工藝如下室溫i塑當(dāng)100n(:/30min i竺唑,150/120min然后隨爐冷卻至40。C,出爐,卸壓,脫模成圓管產(chǎn)品。2.3密度用體積質(zhì)量法,測出圓管的密度,如表2所示。7袁2碳纖雛復(fù)合材料圓管密度2.4樹脂含量及纖維體積含量用實(shí)測密度1.4519/cm3及上述原材料性能,計(jì)算出樹脂含量A為53.4%,可見比預(yù)浸布的樹脂含量高,同樣說明復(fù)合材料圓管有空隙率“,當(dāng)以5%空隙率計(jì)算時(shí),得樹脂含量為39.o%,這與預(yù)浸布的樹脂含量符合,以下以40%樹脂含量計(jì)算,經(jīng)計(jì)算得纖維體積含量為48.7%。3性能測試結(jié)果圓管拉伸性能按GB5349進(jìn)行測試;圓管壓縮性能按GB53

4、50進(jìn)行測試;圓管彎曲性能,按“玻璃鋼”1973N(3所介紹的試驗(yàn)方法進(jìn)行測試。圓管三點(diǎn)外伸彎曲參照GB/T1456進(jìn)行測試,測出圓管的彎曲模量和剪切模量。表3圃管力學(xué)性能測試結(jié)果注:彎剪采用四點(diǎn)短粱彎剪,測出圓管的彎剪強(qiáng)度.彎曲項(xiàng)中的r是剪切應(yīng)力。4性能理論分析4.1圓管拉伸性能分析O崤層復(fù)合材料縱向拉伸彈性模量符合混合律,用上述原材料性能及纖維體積含量,計(jì)算得拉伸性模量為:EL=VfEf+E。(1一Vf=109GPa(1 Oo鋪層復(fù)合材料橫向拉伸彈性模量為:ET:E。=10.2GPa(2正交鋪設(shè)復(fù)合材料經(jīng)緯向的彈性模量為:El=E2=1/2EL+1/2Er=59.6GPa(3 45。方向的

5、彈性模量為:F.E452瓦i玎瓦萬i專i瓜西i譎2175GPa(4式中的盧J取0.15,G12按下計(jì)算:c,:-Gm糌-s一00G,a(5復(fù)合材料圓管的拉伸彈性模量按其O。鋪層和45。鋪層之比,其平均彈性模量為8E:EL X no/n+E45×r145/n=40.3GPa式中no,n4,n分別為oo鋪層,45嚕目層及總鋪層數(shù)。由此可見,實(shí)測值與理論結(jié)算值很符合。碳纖維復(fù)合材料圓管若鋪層間粘結(jié)良好,能整體作用的話,圓管拉伸強(qiáng)度理論值為:口=口L×nO/n+d45×rt45/n(7式中亂,當(dāng)略去樹脂對(duì)拉伸強(qiáng)度的影響時(shí)為:d=V,×aft.1713MPa (8

6、。J。0"45是由樹脂剪切強(qiáng)度控制,一般為”j:0"45=80MPa把口,O"45代入式(4.7后得:口=488MPa試驗(yàn)中往往發(fā)現(xiàn)45。層先破壞,然后分層,若略去45。層的作用時(shí),管子的拉伸理論強(qiáng)度應(yīng)為:d=428MPa由此可見,實(shí)側(cè)值遠(yuǎn)未達(dá)到理論值,這有兩個(gè)原因:一是材料工藝質(zhì)量上的原因,層間粘結(jié)性能欠佳,在試驗(yàn)過程發(fā)生分層,使復(fù)合材料管壁沒有起整體作用,特別是層數(shù)較多時(shí);第二是試驗(yàn)上的原因,管子兩端夾頭,是用玻璃鋼包纏金屬夾頭,再連接金屬拉伸夾頭,拉伸力是由包纏的玻璃鋼靠膠接力傳到碳纖維復(fù)合材料管子上的,這有一個(gè)由外層向內(nèi)層傳遞的過程,勢必在復(fù)合材料層間產(chǎn)生

7、較大的傳遞剪應(yīng)力,而碳纖維復(fù)合材料層問粘結(jié)力沒有普通玻璃鋼高,因此,經(jīng)常發(fā)生分層破壞,這有待于改進(jìn)管子拉伸夾頭。對(duì)于直徑較大的圓管,圓管整體拉伸,很難達(dá)到整體破壞。對(duì)此,只能分割管子進(jìn)行條狀試樣拉伸試驗(yàn)。4.2圓管壓縮性能分析復(fù)合材料的壓縮強(qiáng)度與樹脂性能,界面有很大關(guān)系,同樣的增強(qiáng)纖維,復(fù)合材料的壓縮隨著所選樹脂品種及成型工藝不同有很大的不同,碳纖維復(fù)合材料的壓縮強(qiáng)度更是如此。復(fù)合材料壓縮強(qiáng)度與各因素的關(guān)系有待進(jìn)一步分析。由不同鋪層復(fù)合的圓管壓縮強(qiáng)度更有待進(jìn)一步的分析。4.3圓管彎曲性能分析O嚕層及正交鋪層的經(jīng)緯向碳纖維復(fù)合材料的剪切模量為(同式(4.519V.GLT=G12=Gm手2=5.0

8、0GPa正交鋪層45。方向的剪切模量G45為:9G45=赫2259GPa(9與圓管的同樣鋪層的復(fù)合材料平板的剪切模量為:G=GI.Tn。/n+G45m5/n=20.6GPa(10薄壁圓管扭轉(zhuǎn)是純剪切,與平板純剪切一樣。因此,按上述鋪層的圓管的扭轉(zhuǎn)剪切模量為20.6GPa,是比較高,可見碳纖維復(fù)合材料圓管有較大的扭轉(zhuǎn)剛度。至于圓管彎曲的剪切模量,與上述不同。圓管的彎曲剪切模量是參照GBl456,用三點(diǎn)外伸彎曲法測試的。圓管彎曲剪切模量理論分析較為復(fù)雜,因?yàn)楣茏映惺軝M向彎曲時(shí),管壁上要承受垂直方向(即是加力方向的剪切應(yīng)力r,而這剪切應(yīng)力可以分解為二個(gè)分剪切應(yīng)力,一個(gè)是沿管壁切線方向的剪切應(yīng)力vsi

9、n0,這剪切應(yīng)力對(duì)管壁的作用相當(dāng)于復(fù)臺(tái)材料的面向剪切;另一個(gè)是垂直管壁(即垂直復(fù)合材料鋪層方向的剪切應(yīng)力rcosO。前者剪切應(yīng)力產(chǎn)生的剪切變形與復(fù)合材料面內(nèi)剪切模量有關(guān),后者剪切應(yīng)力產(chǎn)生的剪切變形與復(fù)合材料層間剪切模量有關(guān)。圓管的彎曲剪切模量是與二個(gè)剪應(yīng)力產(chǎn)生的剪切應(yīng)變有關(guān),即與復(fù)合材料的面內(nèi)剪切模量和層間剪切模量有關(guān)。要理論上分析彎曲剪切模量,除上述面內(nèi)剪切模量外,還應(yīng)理論上分析層間剪切模量,經(jīng)研究分析,理論上估算復(fù)合材料層間剪切模量的最簡便公式,為(當(dāng)樹脂含量較大時(shí):CG13=%。巧卉爰石(11當(dāng)Vf Gm/Gf較小時(shí),可略去,則可簡化為:G13=G23=鏟(12計(jì)算結(jié)果為:G13=G23

10、=2.53GPa由此可覓,比c LT'G,2小得多,已被實(shí)驗(yàn)所證實(shí)。圓管彎曲剪切模量是式(4.10與式(4.12的組合,理論分析見文獻(xiàn)4,理論計(jì)算結(jié)果為8。63GPa,與實(shí)測值8.46GPa,是很相符合的,由此可見,圓管的彎曲剪切模量比扭轉(zhuǎn)剪切模量小得多,在管子設(shè)計(jì)時(shí)應(yīng)重視。4.4圓管彎剪強(qiáng)度分析圓管彎曲受剪時(shí),其剪切應(yīng)力是很復(fù)雜的,有沿管壁切向剪應(yīng)力,還有垂直管壁的層間剪應(yīng)力,剪應(yīng)力的大小分布不均勻,管子中性層兩側(cè)管壁的切向剪應(yīng)力為最大,此剪切應(yīng)力相當(dāng)于復(fù)合材料平板的面內(nèi)剪切強(qiáng)度為7080MPa,沿45。方向的面內(nèi)剪切強(qiáng)度為130。160MPa。對(duì)于單向碳纖維復(fù)合材料,縱橫向的剪切強(qiáng)

11、度為2040MPa。用與上述圓管一樣的鋪層,其剪切強(qiáng)度為:取TLT為30MPa,2"45為140MPa,計(jì)算結(jié)果為rB=112MPa。圓管的彎剪的理論剪切強(qiáng)度,按上述計(jì)算為112MPa。由此可見,實(shí)測值103MPa是與理論值很符合的。5結(jié)語從上述理論分析可以看出,碳纖維復(fù)合材料圓管的拉,壓,彎,剪性能,其中彈性模量實(shí)測值與理論值很符合。強(qiáng)度方面:彎曲強(qiáng)度,剪切強(qiáng)度,實(shí)測值與理論值很符合,僅拉伸強(qiáng)度和壓縮強(qiáng)度比理論值低,特別是拉伸強(qiáng)度,這有待今后改進(jìn)夾具,進(jìn)一步試驗(yàn)研究。至于壓縮強(qiáng)度有待理論上進(jìn)一步研究。文中提出的管子性能數(shù)據(jù)可供產(chǎn)品設(shè)計(jì)使用,文中提示的理論公式更具有普遍性,可以用于圓

12、管產(chǎn)品的設(shè)計(jì)。參考文獻(xiàn)1周祝林等碳纖維復(fù)合材料方管的性能研究報(bào)告玻璃鋼/復(fù)合材料,1998(3:14172周祝林等高模量碳纖維復(fù)合材料平板及管子性能分析.玻璃鋼,1997(3:i93周祝林等纖維復(fù)合材料設(shè)計(jì)簡論.纖維復(fù)合材料,1995,41554周祝林等碳纖維復(fù)合材料圓管的扭轉(zhuǎn)剪切模量和彎曲剪切模量對(duì)比分析玻璃鋼,2001(3:1。6STUDY OF TUBE PROPERTIES OF CARBoN F皿哐RS1TESZhong Tianlin Zhou Zhulin(Shahghai FRP Research InstituteAbstract:This paper gives tensile,compression,flexure and shear tested results and theoret. icaly analyzes these results,The tensile and Compression modulus,flexure strength and modulus,flexure shear strength and modulus are good according with the testedre