橋梁工程施工腳手架及承重支架方案

1、橋梁工程施工腳手架及承重支架搭設專項方案批準：審核：校核：編制：中電建路橋集團漢中興元新區(qū)棚改及文化旅游設施建設 項目總承包部目錄一、編制依據(jù)1二、工程概況12.1、工程簡介12.2、地質情況1三、施工腳手架（支架）搭設材料要求13.1、鋼管要求13.2、腳手板1四、施工腳手架及箱梁承重支架搭設24.1、施工準備24.2、基礎處理24.3 腳手架搭設54.4 箱梁承重支架形式、安裝及驗算74.5 預壓20五、安全技術措施22六、應急措施236.1 應急人員組織236.2 應急物資準備236.3 應急措施23七、文明施工措施23橋梁施工腳手架及承重支架搭設專項方案一、編制依據(jù)1、公路橋涵施工技術

2、規(guī)范JTGTF50-2011；2、建筑施工碗扣式腳手架安全技術規(guī)范JGJ166-2008；3、建筑地基基礎設計規(guī)范GB50007-2002；4、建筑施工高處作業(yè)安全技術規(guī)范JGJ80-91；5、施工詳細批復圖紙；5、對施工現(xiàn)場踏勘后所得到的施工現(xiàn)場周邊地形、地貌及沿線障礙物情況。二、工程概況2.1、工程簡介本工程建設地點位于陜西省西南部漢中興元新區(qū)開發(fā)區(qū)，漢中市東北部（距漢中市約5.5km），興元湖公園東側。工程緊鄰G316國道，外部交通方便。本工程包括東翼第二安置住宅小區(qū)及室外配套工程、兩街工程、梁中路、惠府路、西翼安置區(qū)和翠平西路工程。其中梁中路全長約2443.87m，斷面紅線寬度40m，

3、設置小橋兩座；惠府路全長約2129.4m，斷面紅線寬度40m，設中橋兩座，箱涵一座；翠平西路全長約2129.4m，斷面紅線寬度40m。2.2、地質情況根據(jù)鉆探揭露，場地地基土主要由第四紀全新世（Q4）及更新世（Q3）形成的河流沖積土（Qal+pl）組成。根據(jù)物質組成及力學性質，將場地地層自上而下劃分為：素填土、粉質粘土、-1粉土、卵石、圓礫共5大層。三、施工腳手架（支架）搭設材料要求3.1、鋼管要求本工程施工腳手架（支架）采用碗扣式鋼管架體，各種桿件采用外徑48mm、壁厚3.5mm的焊接鋼管，必須使用生產(chǎn)廠家合格的產(chǎn)品并持有合格證，其力學性能應符合國家現(xiàn)行標準碳素結構鋼GBT700中Q235A

4、鋼的規(guī)定。架體搭設使用的鋼管不得彎曲、變形、開焊、裂紋等缺陷，并涂防銹漆作防腐處理，不合格的鋼管嚴禁使用。3.2、腳手板作業(yè)平臺上的腳手板(平臺鋪板)采用5cm厚杉木或松木，寬度為30cm，凡是腐朽、扭曲、斜紋、破裂和大橫透節(jié)者不得使用。四、施工腳手架及承重支架搭設4.1、施工準備1、在腳手架搭設之前，由工地技術負責人依腳手架搭拆方案向專業(yè)班組長逐段的進行書面技術交底，并履行交底簽字手續(xù)，各持一份，互相監(jiān)督，由專業(yè)班組長向操作人員進行班前技術交底，并做好交底記錄入檔。2、按對腳手架使用的各種材料的要求，對使用的材料進行全數(shù)檢查、驗收，方準進場使用，并進入現(xiàn)場后分類堆放整齊，并掛牌標識。3、搭拆

5、腳手架的操作人員必須是經(jīng)過勞動部門培訓合格發(fā)證，持證上崗。4.2、基礎處理4.2.1 橋墩、橋臺開挖基坑回填在施工現(xiàn)澆箱梁前，需對橋墩、橋臺開挖基坑進行回填，回填頂面高程參照圖紙。橋墩、橋臺之間土需進行開挖外運，開挖底面高程依照圖紙進行?；踊靥畈捎锰烊簧皧A石回填，回填采用25t壓路機壓實，壓實度不小于93%。橋墩、橋臺之間土方采用1m3挖掘機配10臺12t運輸車開挖。具體參見附圖基坑回填及橋墩、橋臺間土方開挖示意圖。4.2.2 現(xiàn)澆箱梁支架基礎處理（1）地基處理根據(jù)地質報告及現(xiàn)場試驗數(shù)據(jù)，場區(qū)內(nèi)地質為素填土，下層為粉質粘土，地基承載力在180250KPa之間，不能直接作為支架支承面層，需進行

6、地基處理。處理方案為：將上層松散人工填土及腐殖土清理干凈后碾壓密實，由于樁基施工導致場地破壞的局部地方需進行換填，換填深度為1m，整體整平碾壓密實后鋪筑一層60cm級配砂礫，后在其上澆筑一層20cmC20砼，澆筑橫向寬度比箱梁翼緣板各寬300cm，砼需振搗密實，表面平整。同時做好場區(qū)排水設施，四周設置砂漿面層排水溝，見下圖，排水溝總長368m。場區(qū)內(nèi)設置橫向排水溝，防止場區(qū)內(nèi)積水，保證地基承載力滿足施工要求。承臺基坑開挖采用天然砂夾石回填，回填分層厚度為50cm，壓實度需達到93%以上?，F(xiàn)澆箱梁排水溝斷面圖 圖4.2-1根據(jù)景觀水系工程設計示意圖，橋臺與橋墩間布置濕地駁岸及觀景人行道，高差在3

7、.4m，需設置4級臺階，布置三個橫向擋墻，擋墻間平均高差為1.2m，擋墻寬80cm，高度為1.5m，擋墻埋深0.3m，橫向寬度與現(xiàn)澆箱梁混凝土硬化寬度一致。超出箱梁設計邊線3m。擋墻斷面示意圖如下： （2）擋墻計算擋墻重度k=25kN/m³，墻背粘土內(nèi)摩擦角取35°，重度18kN/m³，墻頂荷載66.72kN/m（腹板下最大部分荷載，已考慮鋼筋混凝土自重，支架、模板自重及施工動荷載），擋墻基底與基底土間的摩擦系數(shù)=0.3（按硬塑粘土），地基承載能力特征值fa=220300kpa，取220kpa。擋墻受力簡圖如上圖。1）擋墻抗傾覆驗算主動土壓力系數(shù)Ka=tan2（4

8、5°-/2）= tan2（45°-（35/2）°）= tan227.5=0.27Ea=0.5H2Ka+qHKa=0.5×18×1.52×0.27+66.72×1.5×0.27=32.49kpaEaz=Eacos（-），為土對墻背的摩擦角。墻背平滑，且排水不良時=0.33=0.33×35=11.55°；為擋墻傾角。則Eaz=Eacos（0-11.55）=32.49×0.98=31.8kpaEax=Easin（11.5-0）=32.49×0.2=6.5KpaXf=B=0.8mZf

9、=1.5-Iz=1.5-（0.8×1.53）÷12=1.275m抗傾覆系數(shù)Kt=（GX0+EazXf）/EaxZf=（30×0.4+31.8×0.8）/6.5×1.275=4.521.6所以，擋墻傾覆穩(wěn)定滿足要求。 2）擋墻抗滑移穩(wěn)定計算 Ks=（G+Eaz）×/Eax=（30+31.8）×0.3/6.5=2.851.3所以，擋墻抗滑移穩(wěn)定性滿足要求。 3）地基承載力驗算c=Md/Nd=（GX0+EazXf-EaxZf）/（G+Eaz）=（30×0.4+31.8×0.8-6.5×1.275）/（

10、30+31.8）=0.47m基底合力的偏心距e=c-B1/2=0.47-（B/cos）/2=0.47-（0.8/1/2）=0.07B/6=0.8/6=0.13m=（ G+Eaz ）/B×（1±6e/B）=（30+31.8）/0.8×（1±6×0.07/0.8）max=117.85kpa220 kpa所以，基底合理及合力偏心距滿足要求4）擋墻自身強度驗算 擋墻抗壓強度驗算 擋墻可承受的最大合力為N0=akARa/f 上式中ak=（1-256（e/B）8）/（1+12（e/B）2）=（1-256（0.07/0.8）8/（1+12（0.07/0.8）

11、2=0.92；A為擋墻計算面積0.8；Ra為擋墻極限抗壓強度，取值為20×103kN；f為抗力分項系數(shù)，取值為2.31（受彎、剪、拉）；N0=0.92×0.8×20×103/2.31=6.37×103kN（66.72×0.8+Eaz）=85.15kN 所以，擋墻抗壓強度滿足要求。擋墻抗剪驗算混凝土的抗剪強度接近且略小于抗拉強度。據(jù)經(jīng)驗，混凝土抗拉強度約為抗壓強度的10%15%，本次計算取=t=0×10%=（20×10%）N/mm2=2 N/mm2=20000Pa。=Eax/A=6.5kN/0.8=8.13KPa=2

12、0KPa 所以，擋墻抗剪強度滿足要求（5）場地排水在右幅東側開挖一10（長）×5（寬）×2（深）m的集水坑，集水井內(nèi)配備三臺50WQ7-10-0.75型污水泵，泵的平均效率按75%計。設計排水量7m3/h。具體參數(shù)見表4.2-1。水泵參數(shù)表 表4.2-1序號型號功率kw電壓v揚程m流量m3/h配管mm150WQ7-10-0.75型污水泵0.75220107504.3 施工腳手架搭設采用碗扣式腳手架，腳手架間距為90×90cm，步距為120cm，在橋臺、橋墩四周布置四排施工腳手架。1、距離地面20cm設置掃地桿剪刀撐采用6米的鋼管搭設，每隔6根立桿設置一組剪刀撐，與

13、地面成45度角。每組剪刀撐上下要連續(xù)設置。 2、腳手板的鋪設，施工操作層的腳手架必須鋪滿、鋪穩(wěn)、鋪嚴，距離模板不得大于200mm，里立桿與模板之間鋪設一塊腳手板，不得有空隙和控頭板，墩身砼施工只考慮頂部一個作業(yè)平臺，對頭鋪設的腳手板，接頭下面必須設兩根小橫桿，板端距小橫桿150mm，拐彎處的腳手板必須交叉搭鋪。3、作業(yè)平臺、爬梯的防護，在平臺高1.2m處設兩道防護欄桿，但必須掛設有準用證的密目式立網(wǎng)，立網(wǎng)的邊繩與大橫桿靠緊，并用繩系結牢固，并設180mm高的踢腳板用木腳板代替。 距地3m處設一層兜網(wǎng)。4、腳手架體與外界之間封閉辦法：密目網(wǎng)垂直封閉，密目網(wǎng)的質量要求： 密目網(wǎng)要四證齊全，要有阻燃

14、性能，其續(xù)燃，陰燃時間均不得大于4秒。要符合GB16909的規(guī)定。 每10cm×10cm100cm2的面積上，有2000以上網(wǎng)目。密目網(wǎng)貫穿試驗：做耐貫穿試驗時，將網(wǎng)與地面成30度夾角拉平，在其中心上方3m處，用5Kg重的鋼管（管徑48-51mm）垂直自由落下，不穿透即為合格產(chǎn)品。密目風的綁扎方法：用14#鉛絲將密目網(wǎng)綁扎至立桿或大橫桿上，使網(wǎng)與架體牢固的連接在一起。系蠅的材質應符合GB16909的規(guī)定。5、腳手架的上下通道：腳手架體要設置爬梯： 爬梯寬度不小于1米，坡度以1:1為宜。 爬梯的立桿、橫桿間距應與腳手架相適應，基礎按腳手架要求處理，立面設剪刀撐。人行斜道小橫桿間距不超過

15、1.5米。 爬梯臺階上滿鋪腳手板，板上釘防滑條，防滑條不大于300mm。設置護欄桿，上部護身欄桿1.2米，下部護身欄桿距腳手板0.6米，同時設180mm寬檔腳板。6、腳手架的作業(yè)平臺：作業(yè)平臺上面要掛牌標明控制荷載，要嚴格按照搭設方案施工。作業(yè)平臺設計計算:立桿橫距m，立桿縱距1.5，步距1.5，剪刀撐連續(xù)設置，作業(yè)平臺寬度1。強度計算 max=qL2/8 q=1.2(GK.C+gh)+1.4kQQK.C GK腳手板重量GK=0.35KN/m2 C 作業(yè)平臺寬度 C=1m gk鋼管單位長度gk=38N/M KQ施工活荷載（人員荷載及澆筑砼活荷載） KQ=1.2N/m2 QK施工荷載標準值QK=

16、2000N/m2 q=1.2×(350×1.0+38)+1.4×1.2×2000×1=405.6+3360=3765.6N/m Mmax=(3765.6×12)/8=470.7N.M 驗算抗彎強度 S=Mmax/W=470.7/5078=92.7N/mm2<205N/mm2 所以安全滿足設計要求 (2)計算變形 查表48×3.5的鋼管參數(shù) E=2.06×105N/mm2 (鋼管的彈性模量)I=12190mm(鋼管的截面慣性矩)W/b=5ql3/384EI=(5×3765.6*10003)/(384&

17、#215;2.06×105×12190)=1/526<1/150 滿足要求 經(jīng)結構計算均符合強度、剛度、穩(wěn)定性的要求。4.4 箱梁承重支架形式、安裝及驗算4.4.1 支架形式41#橋梁現(xiàn)澆箱梁支架橫斷面圖 圖4.4-1本支架采用滿堂式碗扣支架，其結構形式如下：縱向立桿布置間距以60cm為主，箱梁兩端為30cm；橫向立桿在箱梁腹板所對應的位置間距30cm，腹板及底倒角處鋼管間距30cm；翼緣橫向立桿均按60cm布置。在高度方向橫桿步距60cm，使所有立桿聯(lián)成整體。根據(jù)規(guī)范要求，網(wǎng)格的每一層需有一根斜桿，故在縱、橫向每個面內(nèi)加設交叉剪刀撐。支架的布置參見附圖一41#橋梁現(xiàn)

18、澆箱梁支架布置圖及圖4.4-141#橋梁現(xiàn)澆箱梁支架橫斷面布置圖。由于本橋為變截面梁，碗扣式鋼管滿堂支架安裝好后，對于箱梁底板部份，在可調頂托上縱向鋪設400×10×15cm方木，縱向方木需提前按箱梁底板線形加工。橫向400×10×15cm的方木采用滿鋪。對于翼緣部份，鋼管架直接搭設到翼緣底，先在頂托上安裝縱向400×10×15cm的方木，根據(jù)翼緣底板坡面將方木加工成楔型。支架下部墊在400×20×15cm枕木上。4.4.2 支架的安裝1、測量放線放樣出箱梁在地基上的豎向投影線，根據(jù)投影線定出單幅箱梁的中心線，再根

19、據(jù)中心線向兩側對稱布設碗扣式鋼管支架。2、布設立桿墊塊根據(jù)立桿位置布設立桿墊塊，立桿下部墊塊采用400×20×15cm枕木，上部墊塊采用5cm木板，使立桿處于墊板中心位置，墊板放置平整、牢固，底部無懸空現(xiàn)象。3、支架安裝根據(jù)立桿及橫桿的設計組合，從底部向頂部依次安裝立桿、橫桿。安裝時應保證立桿處于墊塊中心，先全部裝完一個作業(yè)面的底部立桿及部分橫桿，再逐層往上安裝，同時安裝所有橫桿。按規(guī)范要求設置剪刀撐。4、頂托的安裝為便于在支架上高空作業(yè)，安全省時，可在地面上大致調好頂托伸出量，再運至支架頂安裝。根據(jù)梁底高程變化決定橫橋向控制斷面間距，順橋向設左、中、右三個控制點，精確調出

20、頂托標高。然后用明顯的標記標明頂托伸出量，以便校驗。最后再用拉線內(nèi)插方法，依次調出每個頂托的標高，頂托伸出量控制在30cm以內(nèi)。4.4.3 支架的驗算1、支架的基本數(shù)據(jù)（1）WJ碗扣為48×3.5 mm鋼管；（2）根據(jù)建筑施工碗扣式腳手架安全技術規(guī)范，立桿、橫桿承載性能見表現(xiàn)澆箱梁支架桿件承載能力表。 現(xiàn)澆箱梁支架桿件承載能力表立 桿橫 桿步距(m)允許載荷(KN)橫桿長度(m)允許集中荷載(KN)允許均布荷載(KN)0.6400.94.5121.2301.23.571.8251.52.54.52.4201.82.03.0（3）根據(jù)工程地質勘察報告，本橋位處地基容許承載力在80100

21、Kpa之間。2、荷載的基本數(shù)據(jù)由于本橋現(xiàn)澆箱梁為變截面連續(xù)箱梁，且支架間距不一致，故分兩個截面進行驗算。具體參見41#橋梁現(xiàn)澆箱梁支架布置圖。（1）-截面鋼筋砼荷載q1：按施工圖，-截面混凝土荷載為q1-1=102.5KN/m2。-截面鋼筋、鋼絞線荷載為q1-2=7.2KN/m2。合計-截面腹板下荷載q1=109.7KN/m2，翼緣板下q1（翼緣）=10.5KN/m2。模板荷載q2：a、內(nèi)模（包括支撐架）：取q21=1.6KN/m2；b、外模（包括側模支撐架）：取q22=2.2KN/m2；c、底模（包括背木）：取q23=1.2KN/ m2 ；總模板荷載q2=1.6+2.2+1.2=5.0KN/

22、m2。施工荷載因施工時面積分布廣，需要人員及機械設備不多，取q3=3.0KN/m2（施工中要嚴格控制其荷載量）。碗扣腳手架及分配梁荷載按支架搭設高度10米計算：q4=1.5(鋼管)+0.85(分配梁)=2.35KN/m2。水平模板的砼振搗荷載，取q5=2 KN/m2。傾倒砼時產(chǎn)生的沖擊荷載，取q6=2 KN/m2。（2）-截面鋼筋砼荷載q1：按施工圖，-截面混凝土荷載為q1-1=63.5KN/m2。-截面鋼筋、鋼絞線荷載為q1-2=6.5KN/m2。合計-截面腹板下荷載q1=63.5KN/m2。翼緣板下q1（翼緣）=10.5KN/m2。模板荷載q2：a、內(nèi)模（包括支撐架）：取q21=1.6KN

23、/m2；b、外模（包括側模支撐架）：取q22=2.2KN/m2；c、底模（包括背木）：取q23=1.2KN/ m2 ；總模板荷載q2=1.6+2.2+1.2=5.0KN/m2。施工荷載因施工時面積分布廣，需要人員及機械設備不多，取q3=3.0KN/m2（施工中要嚴格控制其荷載量）。碗扣腳手架及分配梁荷載按支架搭設高度10米計算：q4=1.5(鋼管)+0.85(分配梁)=2.35KN/m2。水平模板的砼振搗荷載，取q5=2 KN/m2。傾倒砼時產(chǎn)生的沖擊荷載，取q6=2 KN/m2。3、荷載分項系數(shù)（1）混凝土分項系數(shù)取1.2；（2）施工人員及機具分項系數(shù)取1.4；（3）傾倒混凝土時產(chǎn)生的沖擊荷

24、載分項系數(shù)取1.4；（4）振搗混凝土產(chǎn)生的荷載分項系數(shù)取1.4。4、碗口立桿受力驗算（1）-截面腹板下立桿驗算腹板下最大分部荷載q-腹=q1×1.2+q2-1+q2-3+q3×1.4+q4+q5×1.4+q6×1.4=102.5×1.2+1.6+1.2+3×1.4+2×1.4+2×1.4=135.6KN/m2。碗扣立桿分布30cm×30cm，橫桿層距(即立桿步距)60cm，則單根立桿受力為：N0.3×0.3×135.6=12.2KN<N=40 KN。翼緣板下立桿驗算q-翼= q1

25、（翼緣）×1.2+q2-2+q3×1.4+q4+q5×1.4+q6×1.4=10.5×1.2+2.2+1×1.4+2×1.4+2×1.4=21.8KN/m2。碗扣立桿分布60cm×60cm，橫桿層距(即立桿步距)60cm，則單根立桿受力為：N0.6×0.6×21.8=7.8KN<N=40 KN。經(jīng)以上計算，立桿均滿足受力要求。（2）-截面腹板下立桿驗算腹板下最大分部荷載q-腹=q1×1.2+q2-1+q2-3+q3×1.4+q4+q5×1.4+q6&

26、#215;1.4=63.5×1.2+1.6+1.2+3×1.4+2×1.4+2×1.4=88.8KN/m2。碗扣立桿分布30cm×60cm，橫桿層距(即立桿步距)60cm，則單根立桿受力為：N0.3×0.6×88.8=16KN<N=40 KN。翼緣板下立桿驗算q-翼= q1（翼緣）×1.2+q2-2+q3×1.4+q4+q5×1.4+q6×1.4=10.5×1.2+2.2+1×1.4+2×1.4+2×1.4=21.8KN/m2。碗扣立桿分布

27、60cm×60cm，橫桿層距(即立桿步距)60cm，則單根立桿受力為：N0.6×0.6×21.8=7.8KN<N=40 KN。經(jīng)以上計算，立桿均滿足受力要求。5、地基承載力驗算（1）-截面腹板下地基驗算=12.2/（0.3×0.3）=135.5Kpa。翼緣板下地基驗算=7.8/（0.6×0.6）=21.8Kpa。（2）-截面腹板下地基驗算=16/（0.3×0.6）=88.9Kpa。翼緣板下地基驗算=7.8/（0.6×0.6）=21.8Kpa。場地基礎為20cmC20砼，抗壓強度較大，可不進行驗算，只需驗算土基礎的抗壓承

28、載力。由工程地質勘察報告，設計提供的地質勘探資料表明，地表土質為人工素填土、粉質粘土，地基的承載力為180250kpa，無軟弱下臥層，根據(jù)以上計算數(shù)據(jù)，各位置地基承載力均滿足施工要求。6、支架立桿穩(wěn)定性計算碗扣式滿堂支架是組裝構件，單根碗扣在承載允許范圍內(nèi)就不會失穩(wěn)，為此以軸心受壓的單根立桿進行驗算：公式：NN= Aó碗扣件采用外徑48mm，壁厚3.5mm，A489mm2,A3鋼，I10.78×104mm4，則回轉半徑=（I/A）1/2=1.58cm。（1）-截面腹板位置下步距：h=60cm，翼緣板位置下步距h=60cm。腹板位置、翼緣板位置處長細比L/=60/1.58=3

29、7.97<=150取38；此類鋼管為b類，軸心受壓桿件，查建筑施工碗扣式腳手架安全技術規(guī)范附錄C：鋼管軸心受壓構件的穩(wěn)定系數(shù)0.893（腹板位置、翼緣板位置處）ó=205MPa腹板位置、翼緣板位置處：N=0.893×489×205=89518.79N=89.5KN。腹板位置處N12.2KN；翼緣板位置處N7.8KN（見前碗扣件受力驗算）由上可知：腹板位置處：12.2KNNN=89.5KN翼緣板位置處：7.8KNNN=89.5KN腹板位置處： n=N/N89.5/12.272翼緣板位置處： n=N/N89.5/7.8112結論：支架立桿的穩(wěn)定承載力滿足穩(wěn)定要求

30、。（1）-截面腹板位置下步距：h=60cm，翼緣板位置下步距h=60cm。腹板位置、翼緣板位置處長細比L/=60/1.58=37.97<=150取38；此類鋼管為b類，軸心受壓桿件，查建筑施工碗扣式腳手架安全技術規(guī)范附錄C：鋼管軸心受壓構件的穩(wěn)定系數(shù)0.893（腹板位置、翼緣板位置處）ó=205MPa腹板位置、翼緣板位置處：N=0.893×489×205=89518.79N=89.5KN。腹板位置處N16KN；翼緣板位置處N7.8KN（見前碗扣件受力驗算）由上可知：腹板位置處：16KNNN=89.5KN翼緣板位置處：7.8KNNN=89.5KN腹板位置處：

31、n=N/N89.5/165.62翼緣板位置處： n=N/N89.5/7.8112結論：支架立桿的穩(wěn)定承載力滿足穩(wěn)定要求。7、地基沉降量估算（1）土基沉降量估算假設條件：E0在整個地層中變化不大，計算地層按一層進行考慮。按照彈性理論方法計算沉降量：S=S地基土最終沉降量；p基礎頂面的平均壓力；按最大取值P135.5Kpab按單根立桿作用寬度計算；0.3m、E0分布為土的泊松比和變形模量；=0.2沉降影響系數(shù)，取1.12E0=1-22/(1-)EsEs=10.05MpaE0=9.045最終沉降量S135.5×10-3×0.3×1.12×(1-0.22)/9.

32、045=5mm。（2）天然砂夾石墊層沉降量估算scu=pmhz/Ecupm取40Kpa，Ecu取20Mpa故scu=pmhz/Ecu=40×10-3×0.5/20=1mm。（3）基礎沉降量估算總值S=5+1=6mm。8、分配梁受力驗算（1）縱向分配梁受力驗算10×15cm方木采用木材材料為A3A1類，其容許應力，彈性模量按A3類計，即：w11Mpa，E9×103，10cm×15cm方木的截面特性：W10×152/6375cm3。I=10×153/12=2812.54cm4。-截面：腹板位置腹板位置的荷載q1=102.5KN/

33、m2,立桿縱向間距為30cm，橫向間距為30cm。、P計算：10×15cm縱向分配梁間距為30cm,其分配情況如下圖：p=q×0.3=q1×l橫×0.3102.5×0.3×0.3=9.2KN。、強度計算：因為p為均布荷載，l=300mm所以Mmax=ql2/8=102.5×0.3×0.32/8=0.346KN·m=3.46×105N·mmw=Mmax/w=3.46×105/375×1030.9MPa<w=11MPa 滿足要求。、撓度計算：因為p為均布荷載，l=

34、300mmWmax=5ql4/384EI=5×102.5×300×3004/（384×2×9×103×2×2812.5×104）=0.3mm<f=300/500=0.6mm 滿足要求。翼緣板位置翼緣板位置的荷載q1=21.8KN/m2,立桿縱向間距為30cm，橫向間距為60cm。、P計算：10×15cm縱向分配梁間距為30cm,其分配情況如上圖所示。p=q×0.3=q1×l橫×0.321.8×0.6×0.3=3.9KN。、強度計算：因為p為

35、均布荷載，l=300mm所以Mmax=ql2/8=21.8×0.6×0.32/8=0.216KN·m=1.47×105N·mmw=Mmax/w=1.47×105/375×1030.39MPa<w=11MPa 滿足要求。、撓度計算：因為p為均布荷載，l=300mmWmax=5ql4/384EI=5×21.8×600×3004/（384×2×9×103×2×2812.5×104）=0.3mm<f=300/500=0.6mm 滿足

36、要求。-截面：腹板位置腹板位置的荷載q1=88.8KN/m2,立桿縱向間距為60cm，橫向間距為30cm。、P計算：10×15cm縱向分配梁間距為60cm,其分配情況如下圖：p=q×0.6=q1×l橫×0.688.8×0.3×0.6=16KN。、強度計算：因為p為均布荷載，l=600mm。所以Mmax=ql2/8=88.8×0.3×0.62/8=1.2KN·m=12×105N·mmw=Mmax/w=12×105/375×1033.2MPa<w=11MPa 滿足

37、要求。、撓度計算：因為p為均布荷載，l=600mmWmax=5ql4/384EI=5×88.8×300×6004/（384×2×9×103×2×2812.5×104）=0.5mm<f=600/500=1.2mm 滿足要求。翼緣板位置翼緣板位置的荷載q1=21.8KN/m2,立桿縱向間距為60cm，橫向間距為60cm。、P計算：10×15cm縱向分配梁間距為60cm,其分配情況如下圖：p=q×0.6=q1×l橫×0.621.8×0.6×0.6

38、=7.8KN。、強度計算：因為p為均布荷載，l=600mm所以Mmax=ql2/8=21.8×0.6×0.62/8=0.589KN·m=5.89×105N·mmw=Mmax/w=5.89×105/375×1031.57MPa<w=11MPa 滿足要求。、撓度計算：因為p為均布荷載，l=600mmWmax=5ql4/384EI=5×21.8×600×6004/（384×2×9×103×2812.5×104）=0.4mm<f=600/50

39、0=1.2mm 滿足要求。（2）橫向分配梁受力驗算10×15cm方木采用木材材料為A3A1類，其容許應力，彈性模量按A3類計，即：w11Mpa，E9×103，10cm×15cm方木的截面特性：W10×152/6375cm3。I=10×153/12=2812.54cm4。-截面：腹板位置腹板位置的荷載q1=102.5KN/m2,方木縱向間距為15cm，橫向間距為30cm。、P計算：10×15cm橫向分配梁間距為30cm,其分配情況如下圖：p=q×0.3=q1×l縱×0.3102.5×0.15

40、15;0.3=4.6KN。、強度計算：因為p為均布荷載，l=300mm所以Mmax=ql2/8=102.5×0.15×0.32/8=0.173KN·m=1.73×105N·mmw=Mmax/w=1.73×105/375×1030.46MPa<w=11MPa 滿足要求。、撓度計算：因為p為均布荷載，l=300mmWmax=5ql4/384EI=5×102.5×150×3004/（384×2×9×103×2×2812.5×104）=0

41、.2mm<f=300/500=0.6mm 滿足要求。翼緣板位置翼緣板位置的荷載q1=21.8KN/m2,方木縱向間距為15cm，橫向間距為60cm。、P計算：10×15cm橫向分配梁間距為60cm,其分配情況如下圖：p=q×0.6=q1×l縱×0.621.8×0.15×0.6=2.0KN。、強度計算：因為p為均布荷載，l=600mm所以Mmax=ql2/8=21.8×0.15×0.62/8=0.147KN·m=1.47×105N·mmw=Mmax/w=1.47×105/

42、375×1030.4MPa<w=11MPa 滿足要求。、撓度計算：因為p為均布荷載，l=600mmWmax=5ql4/384EI=5×21.8×103×150×6004/（384×2×9×103×2812.5×104）=0.1mm<f=600/500=1.2mm 滿足要求。-截面：腹板位置腹板位置的荷載q1=88.8KN/m2,方木縱向間距為15cm，橫向間距為30cm。、P計算：10×15cm橫向分配梁間距為30cm,其分配情況如下圖：p=q×0.3=q1

43、15;l縱×0.388.8×0.15×0.3=4.0KN。、強度計算：因為p為均布荷載，l=300mm。所以Mmax=ql2/8=88.8×0.15×0.32/8=0.15KN·m=1.5×105N·mmw=Mmax/w=1.5×105/375×1030.4MPa<w=11MPa 滿足要求。、撓度計算：因為p為均布荷載，l=300mmWmax=5ql4/384EI=5×88.8×150×3004/（384×2×9×103×

44、;2×2812.5×104）=0.1mm<f=300/500=0.6mm 滿足要求。翼緣板位置翼緣板位置的荷載q1=21.8KN/m2,方木縱向間距為15cm，橫向間距為60cm。、P計算：10×15cm橫向分配梁間距為60cm,其分配情況如下圖：p=q×0.6=q1×l縱×0.621.8×0.15×0.6=2.0KN。、強度計算：因為p為均布荷載，l=600mm所以Mmax=ql2/8=21.8×0.15×0.62/8=0.147KN·m=1.47×105N·

45、;mmw=Mmax/w=1.47×105/375×1030.4MPa<w=11MPa 滿足要求。、撓度計算：因為p為均布荷載，l=600mmWmax=5ql4/384EI=5×21.8×150×6004/（384×2×9×103×2×2812.5×104）=0.1mm<f=600/500=1.2mm 滿足要求。9、竹膠模板受力驗算由于本橋為變截面橋梁，梁底為二次拋物線線形，為了保證橫向分配梁的穩(wěn)定性，橫向分配梁采用滿鋪。竹膠模板直接放置于橫向分配梁上，靠橫向分配梁承力。故不

46、需對竹膠模板進行受力驗算。4.5預壓支架在底模安裝后，需要對支架進行預壓，預壓重量為設計重量的110%（含施工荷載），采用砂袋逐跨預壓?，F(xiàn)場用料采用外購天然砂夾石，采用整聯(lián)一次預壓。4.5.1預壓的目的（1）觀測支架結構的可靠性是否滿足施工需要，消除支架、地基非彈性變形。（2）取得支架在荷載作用下的彈性變形和非彈性變形的數(shù)據(jù)，為設置支架沉降預留量和模板支架預拱度提供依據(jù)。4.5.2支架預壓觀測點布置在地基頂面和模板面布設觀測點，每排橫向各設3個點，縱向設置8排觀測點，模板觀測點布置詳見觀測點布置圖，同時在各級支架檢算點處設置觀測點進行觀測，完成后，進行觀測值和計算值的核對。4.5.3支架預壓加

47、載斷面加載分二級進行，加載材料天然砂夾石為外購，（第一級加載箱梁底板、腹板鋼筋混凝土重的1.1倍；第二級加載頂板鋼筋混凝土重的1.1倍；每一級加載過程應均勻進行，每級加載間隔1d，在加載過程中間隔4h觀測一次，加載完成后，每隔6小時觀測一次，觀測頻率可依據(jù)沉降量進行適當調整，二級加載完成后，連續(xù)觀測3d，待沉降基本穩(wěn)定后進行卸載，加載參見圖5.3-1現(xiàn)澆箱梁支架預壓加載等級圖。現(xiàn)澆箱梁支架預壓加載等級圖 圖5.1-1沉降曲線圖 圖5.4-14.5.4觀測記錄根據(jù)點位布置和觀測頻率繪制記錄表格，記錄完成后取代表點繪制沉降曲線。曲線圖參見圖5.4-1沉降曲線圖。4.5.5數(shù)據(jù)處理根據(jù)觀測數(shù)據(jù)和需要

48、取代表點位進行數(shù)據(jù)分析，預壓前觀測點標高H0，預壓完成卸載前觀測標高H1，卸載完成后觀測點標高H2。預壓總沉降量f=H0-H1彈性變形量ft=H2-H1非彈性變量fs=H0-H2支架各桿件和承重梁觀測的下沉量，作為核對計算的依據(jù)，并評估結構的可靠性。板頂面的沉降，在觀測完成后，依據(jù)實測數(shù)據(jù)進行標高調整，調整后的模板高程H為設計高程+支架彈性變形+預拱度（f）即H=H設+ft+f對于未進行預壓的支架體系箱梁底模控制標高高程為H=H設+ft+f+fs。本橋在主跨跨中的預拱度設置值為3cm，按二次拋物線由跨中向支點處變化；邊垮跨中預拱度設置值為1.5cm，按二次拋物線由跨中向兩端支點處變化。五、安全技術措施5.1腳手架搭設人員必須是經(jīng)過考核合格的專業(yè)架子工。上崗人員應定期體檢，合格者方可持證上崗。（強制性條文） 5.2搭設人員必須戴安全帽、系安全帶、穿防滑鞋。 5.3腳手架的構配件質量與搭設質量應按規(guī)定和施工方案要求進行檢查驗收，合格后方可使用。5.4作業(yè)層的施工荷載應符合設計要求，不得超載。不得將模板支架、纜風