抗震結構第六章ppt課件

1、o6.1 多高層鋼構造的主要震害特征多高層鋼構造的主要震害特征o6.2 多高層鋼構造的選型與構造布置多高層鋼構造的選型與構造布置o6.3 多高層鋼構造的抗震概念設計多高層鋼構造的抗震概念設計o6.4 多高層鋼構造的抗震計算要求多高層鋼構造的抗震計算要求o6.5 多高層鋼構造抗震構造要求多高層鋼構造抗震構造要求第六章多高層建筑鋼構造抗震設計主要內容6.1 6.1 多高層鋼構造的主要震害特征多高層鋼構造的主要震害特征強度高、延性好、分量輕、抗震性能好強度高、延性好、分量輕、抗震性能好 鋼構造特性：鋼構造特性：總體來說，在同等場地、烈度條件下，總體來說，在同等場地、烈度條件下，鋼構造房屋的震害較鋼筋

2、混凝土構造房屋的震害要小鋼構造房屋的震害較鋼筋混凝土構造房屋的震害要小 震害舉例及比較震害舉例及比較 1985年墨西哥城地震中鋼構造和鋼筋混凝土構造的破壞情況年墨西哥城地震中鋼構造和鋼筋混凝土構造的破壞情況 建造年份建造年份鋼結構鋼結構鋼筋混凝土結構鋼筋混凝土結構倒塌倒塌嚴重嚴重破壞破壞倒塌倒塌嚴重嚴重破壞破壞1957年以前年以前71271619571976年年3151231976年以后年以后0046多高層鋼構造在地震中的破壞方式有三種多高層鋼構造在地震中的破壞方式有三種 節(jié)點銜接破壞；構件破壞；構造倒塌節(jié)點銜接破壞；構件破壞；構造倒塌 一、節(jié)點銜接破壞一、節(jié)點銜接破壞1.1.支撐銜接破壞支撐

3、銜接破壞 圖圖 圓鋼支撐銜接的破壞圓鋼支撐銜接的破壞 圖圖 角鋼支撐銜接的破壞角鋼支撐銜接的破壞 2.2.梁柱銜接破壞梁柱銜接破壞 圖圖 美國美國NorthridgeNorthridge地震地震 日本阪神地震日本阪神地震 19781978年日本宮城縣遠海地震里氏年日本宮城縣遠海地震里氏7.47.4級級 19781978年日本宮城縣遠海地震鋼構造建筑破壞類型統計年日本宮城縣遠海地震鋼構造建筑破壞類型統計 結結 構構 數數 量量 破破 壞壞 類類 型型破破 壞壞 等等 級級*統統 計計總數總數百分比百分比(%)過度彎曲過度彎曲柱柱22117.4梁梁1梁、柱局部梁、柱局部屈曲屈曲2112連接破壞連接

4、破壞支撐連接支撐連接613256311980.4梁柱連接梁柱連接21柱腳連接柱腳連接421其它連接其它連接11基礎失效基礎失效不均勻沉降不均勻沉降24121812.2總計總計8233483148100支撐銜接更易蒙受地震破壞支撐銜接更易蒙受地震破壞級：支撐銜接出現裂級：支撐銜接出現裂 紋，但沒有不可紋，但沒有不可 恢復的屈曲變形恢復的屈曲變形級：出現小于級：出現小于1/301/30 層高的永久層高的永久 層間變形層間變形級：出現大于級：出現大于1/301/30 層高的永久層高的永久 層間變形層間變形級：倒塌或無法級：倒塌或無法 繼續(xù)運用繼續(xù)運用 震害調查發(fā)現，梁柱銜接的破壞大多數發(fā)生在梁的下翼

5、緣處，震害調查發(fā)現，梁柱銜接的破壞大多數發(fā)生在梁的下翼緣處，而上翼緣的破壞要少得多而上翼緣的破壞要少得多 能夠的緣由：能夠的緣由： 1.1.樓板與梁共同變形導致下翼緣應力增大樓板與梁共同變形導致下翼緣應力增大 2. 2.下翼緣在腹板位置焊接的中斷是一個顯著的焊縫缺陷的來源下翼緣在腹板位置焊接的中斷是一個顯著的焊縫缺陷的來源 震后察看到的在梁柱焊縫銜接處的失效方式震后察看到的在梁柱焊縫銜接處的失效方式 1.1.美國美國NorthridgeNorthridge地震地震2.2.日本阪神地震日本阪神地震 方式方式1 1翼緣斷裂翼緣斷裂方式方式2 2，3 3 熱影響區(qū)斷裂熱影響區(qū)斷裂方式方式4 4橫膈板

6、斷裂橫膈板斷裂 梁柱剛性銜接裂痕或斷裂破壞的緣由梁柱剛性銜接裂痕或斷裂破壞的緣由4 4點：點： 1. 1. 焊縫缺陷焊縫缺陷2. 2. 三軸應力三軸應力這些缺陷將成為裂痕開展直至斷裂的來源這些缺陷將成為裂痕開展直至斷裂的來源 梁柱銜接的焊縫變形由于遭到梁和柱約束，梁柱銜接的焊縫變形由于遭到梁和柱約束，施焊后焊縫殘存三軸拉應力，使資料變脆施焊后焊縫殘存三軸拉應力，使資料變脆 如裂紋、欠焊、夾渣和氣孔等如裂紋、欠焊、夾渣和氣孔等3. 3. 構造缺陷構造缺陷 出于焊接工藝的要求，梁翼緣與柱銜接處設有襯板，實踐出于焊接工藝的要求，梁翼緣與柱銜接處設有襯板，實踐工程中襯板在焊接后就留在構造上，這樣襯板與

7、柱翼緣之間就工程中襯板在焊接后就留在構造上，這樣襯板與柱翼緣之間就構成一條構成一條“人工裂痕，成為銜接裂痕開展的來源。人工裂痕，成為銜接裂痕開展的來源。 4. 4. 焊縫金屬沖擊韌性焊縫金屬沖擊韌性 低的沖擊韌性使低的沖擊韌性使得銜接很易產生脆性得銜接很易產生脆性破壞，成為引發(fā)節(jié)點破壞，成為引發(fā)節(jié)點破壞的重要要素破壞的重要要素 圖圖 “人工裂痕人工裂痕 二、構件破壞二、構件破壞多高層建筑鋼構造構件破壞的主要方式有多高層建筑鋼構造構件破壞的主要方式有 1. 1. 支撐壓屈支撐壓屈 支撐在地震中所受的壓力超越其屈支撐在地震中所受的壓力超越其屈曲臨界力時，即壓屈破壞曲臨界力時，即壓屈破壞 梁或柱在地

8、震作用下反復受彎，梁或柱在地震作用下反復受彎，在彎矩最大截面處附近由于過度彎曲在彎矩最大截面處附近由于過度彎曲能夠發(fā)生翼緣部分失穩(wěn)破壞能夠發(fā)生翼緣部分失穩(wěn)破壞 2.2.梁柱部分失穩(wěn)梁柱部分失穩(wěn)支撐壓曲支撐壓曲梁柱部分失穩(wěn)梁柱部分失穩(wěn)母材的斷裂母材的斷裂 支撐處的斷裂支撐處的斷裂 7 7根鋼柱在與支撐銜接處斷裂，根鋼柱在與支撐銜接處斷裂，3737根鋼柱在拼接焊縫處斷裂根鋼柱在拼接焊縫處斷裂 位于阪神地震區(qū)蘆屋市海濱城的位于阪神地震區(qū)蘆屋市海濱城的52棟高層鋼構造棟高層鋼構造住住其中其中1313根鋼柱為母材斷裂，根鋼柱為母材斷裂，3. 3. 柱程度裂痕或斷裂破壞柱程度裂痕或斷裂破壞 2019201

9、9年日本阪神地震年日本阪神地震 宅，有宅，有5757根鋼柱發(fā)生斷裂，根鋼柱發(fā)生斷裂，建造建造年份年份嚴重破嚴重破壞或倒壞或倒塌塌中等中等破壞破壞輕微輕微破壞破壞完完 好好19711971年年以前以前5 50 02 20 01971-1971-19821982年年0 00 03 35 519821982年年以后以后0 00 01 17 720192019年日本阪神地震中年日本阪神地震中Chou WardChou Ward地震鋼構造房屋震害情況地震鋼構造房屋震害情況 鋼構造房屋在地震中鋼構造房屋在地震中嚴重破壞或倒塌嚴重破壞或倒塌與構造抗震設計程度與構造抗震設計程度 關系很大關系很大1971197

10、1年，日本鋼構造設計規(guī)范修訂；年，日本鋼構造設計規(guī)范修訂； 19821982年，日本建筑規(guī)范法實施年，日本建筑規(guī)范法實施前往目錄前往目錄三、構造倒塌三、構造倒塌 構造倒塌是地震中構造破壞最嚴重的方式構造倒塌是地震中構造破壞最嚴重的方式 鋼構造建筑雖然抗震性能好，但在地震中也有倒塌事例發(fā)生。鋼構造建筑雖然抗震性能好，但在地震中也有倒塌事例發(fā)生。 6.2 6.2 多高層鋼構造的選型與構造布置多高層鋼構造的選型與構造布置一、構造選型一、構造選型 在構造選型上，多層和高層鋼構造無嚴厲界限在構造選型上，多層和高層鋼構造無嚴厲界限 將超越將超越1212層的建筑歸為層的建筑歸為 高層鋼構造建筑高層鋼構造建筑

11、為區(qū)分構造的重要性對構造抗震構造措施的要求不同為區(qū)分構造的重要性對構造抗震構造措施的要求不同我國建筑抗震設計規(guī)范我國建筑抗震設計規(guī)范GB500112019GB500112019規(guī)定：規(guī)定：將不超越將不超越1212層的建筑歸為層的建筑歸為 多層鋼構造建筑多層鋼構造建筑有抗震要求的多高層建筑鋼構造可采用以下構造體系：有抗震要求的多高層建筑鋼構造可采用以下構造體系： 1. 1. 純框架構造純框架構造 延性好，但抗側力剛度較差延性好，但抗側力剛度較差 2. 2. 框架框架中心支撐構造體系中心支撐構造體系 經過支撐提高框架的剛度，但支撐受壓會屈曲，經過支撐提高框架的剛度，但支撐受壓會屈曲，支撐屈曲將導致

12、原構造承載力降低支撐屈曲將導致原構造承載力降低 3. 3. 框架框架偏心支撐構造體系偏心支撐構造體系 可經過偏心梁段剪切屈服限制支撐受壓屈曲，使構造可經過偏心梁段剪切屈服限制支撐受壓屈曲，使構造具有穩(wěn)定的承載才干和良好的耗能性能，抗側力剛度介于具有穩(wěn)定的承載才干和良好的耗能性能，抗側力剛度介于純框架和中心支撐框架之間純框架和中心支撐框架之間 4. 4. 框筒構造體系框筒構造體系 2 2框架構造的梁柱節(jié)點宜采用剛接框架構造的梁柱節(jié)點宜采用剛接 1 1實踐上是密柱框架構造實踐上是密柱框架構造3 3由于梁跨小，剛度大，使周圈柱由于梁跨小，剛度大，使周圈柱 近似構成一個整體受彎的薄壁筒體近似構成一個整

13、體受彎的薄壁筒體4 4具有較大的抗側剛度和承載力具有較大的抗側剛度和承載力因此框筒構造多用于高層建筑因此框筒構造多用于高層建筑 各種鋼構造體系建筑的適用高度各種鋼構造體系建筑的適用高度 結結 構構 體體 系系設設 防防 烈烈 度度6 6、7 78 89 9框框 架架11011090905050框架框架支撐（剪力墻板）支撐（剪力墻板）220220200200140140筒體（框筒、筒中筒、束筒體（框筒、筒中筒、束筒）和巨型框架筒）和巨型框架300300260260180180適用的鋼構造房屋最大高度適用的鋼構造房屋最大高度m m 各種鋼構造體系建筑的適用高寬比各種鋼構造體系建筑的適用高寬比 適用

14、的鋼構造房屋最大高寬比適用的鋼構造房屋最大高寬比 烈烈 度度6 6、7 78 89 9最大高寬比最大高寬比6.56.56.06.05.55.5二、構造平面布置二、構造平面布置多高層鋼構造的平面布置應盡量滿足以下要求：多高層鋼構造的平面布置應盡量滿足以下要求： 建筑平面宜簡單規(guī)那么，并使構造各層的抗側力剛度中心建筑平面宜簡單規(guī)那么，并使構造各層的抗側力剛度中心 與質量中心接近或重合，同時各層剛心與質心接近在同與質量中心接近或重合，同時各層剛心與質心接近在同 一豎直線上一豎直線上L L，l l，l l，BB的限值的限值 L/BL/Bmaxl l/bl l/ BmaxB/ Bmax541.510.5

15、2. 2. 建筑的開間、進深宜一致，其常用平面的尺寸關系應建筑的開間、進深宜一致，其常用平面的尺寸關系應 符合下表和圖的要求符合下表和圖的要求3. 3. 宜防止構造平面不規(guī)那么布置宜防止構造平面不規(guī)那么布置如在平面布置上具有以下情況之一者，為平面不規(guī)那么構造：如在平面布置上具有以下情況之一者，為平面不規(guī)那么構造：1) 1) 恣意層的偏心率大于恣意層的偏心率大于0.150.15應計算構造改動影響應計算構造改動影響 e偏心距xy偏心率可按以下公式計算：偏心率可按以下公式計算：所計算樓層在所計算樓層在x x和和y y方向的偏心率方向的偏心率: : exyxre構造構造x x方向的彈性半徑方向的彈性半

16、徑 eyxyrexTexKKr構造構造y y方向的彈性半徑方向的彈性半徑 yTeyKKrxeye、分別為分別為x和和y方向樓層方向樓層 質心到構造剛心的間隔質心到構造剛心的間隔 xKyK、分別為所計算樓層各分別為所計算樓層各 抗側力構件在抗側力構件在x和和y方向方向 的側向剛度之和的側向剛度之和 其中：其中：其中：其中：2) 2) 構造平面外形有凹角構造平面外形有凹角3) 3) 樓面不延續(xù)或剛度突變樓面不延續(xù)或剛度突變4) 4) 抗程度力構件既不平行于又不對稱于抗側力體系的抗程度力構件既不平行于又不對稱于抗側力體系的 兩個相互垂直的主軸兩個相互垂直的主軸 應在凹角出采用加強措施應在凹角出采用加

17、強措施 應采用相應的計算模型應采用相應的計算模型 應計算構造改動影響應計算構造改動影響 凹角的伸出部分在一個方向的長度，超越該方向建筑總尺寸的凹角的伸出部分在一個方向的長度，超越該方向建筑總尺寸的25% 25% 包括開洞面積超越該層樓面面積的包括開洞面積超越該層樓面面積的50%50%4. 4. 高層建筑鋼構造不宜設置防震縫，但薄弱部位應留意采高層建筑鋼構造不宜設置防震縫，但薄弱部位應留意采取措施提高抗震才干。取措施提高抗震才干。 如構造平面不規(guī)那么，可設置防震縫，將平面不規(guī)那么如構造平面不規(guī)那么，可設置防震縫，將平面不規(guī)那么的構造，分解為幾個構造平面較規(guī)那么的部分。的構造，分解為幾個構造平面較

18、規(guī)那么的部分。三、構造豎向布置三、構造豎向布置 多高層鋼構造的多高層鋼構造的 豎向布置豎向布置 應盡量滿足以下要求：應盡量滿足以下要求： 1. 1. 樓層剛度大于其相鄰上層剛度的樓層剛度大于其相鄰上層剛度的70%70%，且延續(xù)三層總的剛度降低不超越，且延續(xù)三層總的剛度降低不超越50% 50% 2. 2. 相鄰樓層質量之比不超越相鄰樓層質量之比不超越1.51.5 屋頂層除外屋頂層除外 3. 3. 立面收進尺寸的比例立面收進尺寸的比例L1/LL1/L0.75 0.75 圖圖 立面收進立面收進 4. 4. 恣意樓層抗側力構件的總受剪承載力大于其相鄰上層的恣意樓層抗側力構件的總受剪承載力大于其相鄰上層

19、的80% 80% 5. 5. 框架框架支撐構造中，支撐或剪力墻板宜豎向延續(xù)布置，支撐構造中，支撐或剪力墻板宜豎向延續(xù)布置， 除底部樓層和外伸剛臂所在樓層外，支撐的方式和布置在除底部樓層和外伸剛臂所在樓層外，支撐的方式和布置在 豎向宜一致豎向宜一致 四、構造布置的其他要求四、構造布置的其他要求 1. 1. 高層鋼構造宜設置地下室高層鋼構造宜設置地下室 在框架在框架- -支撐剪力墻板體系中，豎向延續(xù)布置支撐剪力墻板體系中，豎向延續(xù)布置 的支撐剪力墻板應延伸至根底；設置地下室時，的支撐剪力墻板應延伸至根底；設置地下室時， 框架柱應至少延伸到地下一層框架柱應至少延伸到地下一層 2. 82. 8、9 9

20、度時，宜采用度時，宜采用 偏心支撐、帶縫鋼筋混凝土剪力墻板、偏心支撐、帶縫鋼筋混凝土剪力墻板、 內藏鋼板支撐、外伸臂框架或其它消能支撐內藏鋼板支撐、外伸臂框架或其它消能支撐 3. 3. 采用偏心支撐框架時，頂層可為中心支撐采用偏心支撐框架時，頂層可為中心支撐 4. 4. 樓板宜采用壓型鋼板或預應力混凝土薄板加現澆樓板宜采用壓型鋼板或預應力混凝土薄板加現澆 混凝土疊合層組成的樓板；混凝土疊合層組成的樓板；樓板與鋼梁應采用栓釘或樓板與鋼梁應采用栓釘或其它元件銜接如右圖其它元件銜接如右圖當樓板有較大或較多的開孔時，當樓板有較大或較多的開孔時，可增設程度鋼支撐以加強樓板可增設程度鋼支撐以加強樓板的程度

21、剛度。的程度剛度。圖圖 樓板與鋼梁的銜接樓板與鋼梁的銜接前往目錄前往目錄6.3 6.3 多高層鋼構造的抗震概念設計多高層鋼構造的抗震概念設計完好的建筑構造抗震設計包括三個方面的內容與要求：完好的建筑構造抗震設計包括三個方面的內容與要求：1.1.概念設計概念設計2.2.抗震計算抗震計算 在總體上把握抗震設計的主要原那么，彌補由于地震作用及在總體上把握抗震設計的主要原那么，彌補由于地震作用及構造地震反響的復雜性而呵斥抗震計算不準確的缺乏構造地震反響的復雜性而呵斥抗震計算不準確的缺乏 3.3.構造措施構造措施為建筑抗震設計提供定量保證為建筑抗震設計提供定量保證 為保證抗震概念與抗震計算的有效提供保證

22、為保證抗震概念與抗震計算的有效提供保證 上述三個方面的內容是一個不可割裂的整體，忽略任何上述三個方面的內容是一個不可割裂的整體，忽略任何一部分，都能夠使抗震設計失效一部分，都能夠使抗震設計失效 多高層鋼構造抗震設計在總體概念上需把握的主要原那么：多高層鋼構造抗震設計在總體概念上需把握的主要原那么： 保證構造的完好性，提高構造延性，設置多道構造防線保證構造的完好性，提高構造延性，設置多道構造防線 一、優(yōu)先采用延性好的構造方案一、優(yōu)先采用延性好的構造方案剛接框架、偏心支撐框架、框筒構造：延性較好剛接框架、偏心支撐框架、框筒構造：延性較好在地震區(qū)應優(yōu)先采用在地震區(qū)應優(yōu)先采用鉸接框架鉸接框架 ：施工方

23、便：施工方便在地震區(qū)也可采用在地震區(qū)也可采用在詳細選擇構造方式時應留意：在詳細選擇構造方式時應留意： 多層鋼構造可采用全剛接框架及部分剛接框架多層鋼構造可采用全剛接框架及部分剛接框架 不允許采用全鉸接框架及全鉸接框架加支撐的構造方式。不允許采用全鉸接框架及全鉸接框架加支撐的構造方式。 當采用部分剛架框架時，構造外圍周邊框架應采用剛接框架當采用部分剛架框架時，構造外圍周邊框架應采用剛接框架 中心支撐框架：剛度大、承載力高中心支撐框架：剛度大、承載力高2. 2. 高層鋼構造應采用全剛接框架高層鋼構造應采用全剛接框架當構造剛度不夠時，可采用中心支撐框架、鋼框架混凝土芯筒或鋼當構造剛度不夠時，可采用中

24、心支撐框架、鋼框架混凝土芯筒或鋼框筒構造方式；但在高烈度區(qū)框筒構造方式；但在高烈度區(qū)8 8度和度和9 9度區(qū)，宜采用偏心支撐框架度區(qū)，宜采用偏心支撐框架和鋼框筒構造和鋼框筒構造 二、多道構造防線要求二、多道構造防線要求 鋼框架支撐構造鋼框架支撐構造 鋼支撐部分的剛度大鋼支撐部分的剛度大 剛度大部分能夠承當整體構造絕大部分地震作用力剛度大部分能夠承當整體構造絕大部分地震作用力 鋼框架混凝土芯筒鋼框架混凝土芯筒剪力墻構造剪力墻構造 混凝土芯筒剪力墻部分的剛度大混凝土芯筒剪力墻部分的剛度大 為發(fā)揚鋼框架部分延性好的作用，承當起第二道構造抗震為發(fā)揚鋼框架部分延性好的作用，承當起第二道構造抗震防線的責任

25、，要求鋼框架的抗震承載力不能太小防線的責任，要求鋼框架的抗震承載力不能太小但鋼支撐或混凝土芯筒剪力墻的延性較差但鋼支撐或混凝土芯筒剪力墻的延性較差min min 構造底部總地震剪力的構造底部總地震剪力的2525 ；框架部分地震剪；框架部分地震剪力最大值力最大值1.81.8倍倍 框架部分按計算得到的地震剪力應乘以調整系數框架部分按計算得到的地震剪力應乘以調整系數到達不小于到達不小于三、強節(jié)點弱構件要求三、強節(jié)點弱構件要求 要求構造一切節(jié)點的極限承載力大于構件在相應節(jié)點的極限承載力要求構造一切節(jié)點的極限承載力大于構件在相應節(jié)點的極限承載力 保證節(jié)點不先于構件破壞，防止構件不能充分發(fā)揚作用保證節(jié)點不

26、先于構件破壞，防止構件不能充分發(fā)揚作用 對于多高層鋼構造的一切節(jié)點銜接：對于多高層鋼構造的一切節(jié)點銜接： 應按地震組合內力進展彈性設計驗算應按地震組合內力進展彈性設計驗算且應進展且應進展“強節(jié)點弱構件原那么下的極限承載力驗強節(jié)點弱構件原那么下的極限承載力驗算算1. 1. 梁與柱的銜接要求梁與柱的銜接要求 梁與柱銜接的極限受彎、受剪承載力，應符合以下要求：梁與柱銜接的極限受彎、受剪承載力，應符合以下要求： puMM2 . 1021.3()puhMVVlywwufthV58. 0且且1 1梁上下翼緣全熔透坡口焊縫的極限受彎承載力：梁上下翼緣全熔透坡口焊縫的極限受彎承載力： pM梁梁貫穿時為柱的全塑

27、性受彎承載力梁梁貫穿時為柱的全塑性受彎承載力 2 2梁腹板銜接的極限受剪承載力梁腹板銜接的極限受剪承載力: : 0V豎向荷載作用下梁端剪力設計值 nl 梁的凈跨梁貫穿時取該樓層柱的凈高梁的凈跨梁貫穿時取該樓層柱的凈高 whwt、梁腹板的高度和厚度梁腹板的高度和厚度 yf鋼材屈服強度鋼材屈服強度 2. 2. 支撐銜接要求支撐銜接要求 螺栓銜接和節(jié)點板銜接在支撐軸線方向的極限承載力：螺栓銜接和節(jié)點板銜接在支撐軸線方向的極限承載力： 1.2ubryNAfA 支撐截面的毛面積支撐截面的毛面積 yf支撐鋼材的屈服強度支撐鋼材的屈服強度 3. 3. 梁、柱構件的拼接要求梁、柱構件的拼接要求構件拼接的極限受

28、剪承載力：構件拼接的極限受剪承載力：ywwfth58. 0Vuwhwt、拼接構件截面腹板的高度和厚度拼接構件截面腹板的高度和厚度 構件拼接的極限受彎承載力構件拼接的極限受彎承載力: : 無軸力時無軸力時 puMM2 . 1有軸力時有軸力時 pcuMM2 . 1pM無軸力時構件截面塑性彎矩無軸力時構件截面塑性彎矩 pcM有軸力時構件截面塑性彎矩有軸力時構件截面塑性彎矩 螺栓銜接板的極限承壓強度螺栓銜接板的極限承壓強度4 4、銜接極限承載力的計算、銜接極限承載力的計算焊縫銜接的極限承載力可按以下公式計算焊縫銜接的極限承載力可按以下公式計算 對接焊縫受拉對接焊縫受拉 uwfufAN 角焊縫受剪角焊縫

29、受剪 uwfufAV58. 0 wfA焊縫的有效受力面積焊縫的有效受力面積 uf構件母材的抗拉強度最小值構件母材的抗拉強度最小值 高強度螺栓銜接的極限受剪承載力，應取以下二式計算的較小者高強度螺栓銜接的極限受剪承載力，應取以下二式計算的較小者 bubefbvufAnN58. 0bcubcuf tdNbvuNbcuN、分別為一個高強度螺栓的極限受剪承載力和對應的板件極限承壓力分別為一個高強度螺栓的極限受剪承載力和對應的板件極限承壓力 fn螺栓銜接的剪切面數量螺栓銜接的剪切面數量 beA螺栓螺紋處的有效截面面積螺栓螺紋處的有效截面面積 buf螺栓鋼材的抗拉強度最小值螺栓鋼材的抗拉強度最小值 d螺栓

30、桿直徑螺栓桿直徑 t同一受力方向的鋼板厚度之和同一受力方向的鋼板厚度之和 bcuf四、強柱弱梁要求四、強柱弱梁要求 塑性鉸分布圖塑性鉸分布圖 強柱弱梁型框架屈服時產生塑性變形而耗能的構件比強梁弱柱強柱弱梁型框架屈服時產生塑性變形而耗能的構件比強梁弱柱型框架多型框架多 在同樣的構造頂點位移條件下，強柱弱梁型框架的最大層間變在同樣的構造頂點位移條件下，強柱弱梁型框架的最大層間變形比強梁弱柱型框架小形比強梁弱柱型框架小 強柱弱梁型框架的抗震性能較強梁弱柱型框架優(yōu)越強柱弱梁型框架的抗震性能較強梁弱柱型框架優(yōu)越 a a強柱弱梁型框架強柱弱梁型框架b b強梁弱柱型框架強梁弱柱型框架nnnn為保證鋼框架為強

31、柱弱梁型，框架的任一梁柱節(jié)點處為保證鋼框架為強柱弱梁型，框架的任一梁柱節(jié)點處需滿足以下要求：需滿足以下要求： ybpbcycpcfWANfW/pcWpbW、分別為柱和梁的塑性截面模量分別為柱和梁的塑性截面模量 N柱軸向壓力設計值；柱軸向壓力設計值； cA柱截面面積柱截面面積 ycfybf、分別為柱和梁的鋼材屈服強度分別為柱和梁的鋼材屈服強度 強柱系數，強柱系數， 超越超越6 6度的鋼框架，度的鋼框架，6 6度度IVIV類場地和類場地和7 7度時可取度時可取1.01.0，8 8度時可取度時可取1.051.05，9 9度時可取度時可取1.151.15 當柱所在樓層的受剪承載力比上一層的受剪承載力高

32、出當柱所在樓層的受剪承載力比上一層的受剪承載力高出25%25%，或柱軸向力設計值與柱全截面面積和鋼材抗拉強度設計值，或柱軸向力設計值與柱全截面面積和鋼材抗拉強度設計值乘積的比值不超越乘積的比值不超越0.40.4，或作為軸心受壓構件在，或作為軸心受壓構件在2 2倍地震力下穩(wěn)倍地震力下穩(wěn)定性得到保證時定性得到保證時無需滿足上式的強柱弱梁要求的情況：無需滿足上式的強柱弱梁要求的情況：2. 2. 位于消能梁段同一跨的框架梁內力設計值，位于消能梁段同一跨的框架梁內力設計值， 應取消能梁段到達受剪承載力時框架梁內力與增大系數的乘積應取消能梁段到達受剪承載力時框架梁內力與增大系數的乘積3. 3. 框架柱的內

33、力設計值，應取消能梁段到達受剪承載力時柱內力與框架柱的內力設計值，應取消能梁段到達受剪承載力時柱內力與 增大系數的乘積增大系數的乘積其值在其值在8 8度以下時不應小于度以下時不應小于1.51.5，9 9度時不應小于度時不應小于1.6 1.6 其值在其值在8 8度及以下時不應小于度及以下時不應小于1.51.5，9 9度時不應小于度時不應小于1.6 1.6 對多遇地震作用下偏心支撐框架構件的組合內力設計對多遇地震作用下偏心支撐框架構件的組合內力設計值應進展調整，調整要求如下：值應進展調整，調整要求如下： 支撐斜桿的軸力設計值，應取與支撐斜桿相銜接的消能梁段到達支撐斜桿的軸力設計值，應取與支撐斜桿相

34、銜接的消能梁段到達 受剪承載力時支撐斜桿軸力與增大系數的乘積受剪承載力時支撐斜桿軸力與增大系數的乘積其值在其值在8 8度以下時不應小于度以下時不應小于1.41.4，9 9度時不應小于度時不應小于1.51.5五、五、 偏心支撐框架弱消能梁段要求偏心支撐框架弱消能梁段要求 六、其他抗震特殊要求六、其他抗震特殊要求1. 1. 節(jié)點域的屈服承載力要求節(jié)點域的屈服承載力要求 鋼框架梁柱節(jié)點域具有很好的滯回耗能性能，地震下鋼框架梁柱節(jié)點域具有很好的滯回耗能性能，地震下讓其屈服對構造抗震有利讓其屈服對構造抗震有利圖圖 試件試件 圖圖 滯回曲線滯回曲線 、對于工字形截面柱和箱形截面柱的節(jié)點域應按以下公式驗算對

35、于工字形截面柱和箱形截面柱的節(jié)點域應按以下公式驗算 90)(cbwhhtREvpbbfVMM)34()(21bhch分別為梁腹板高度和柱腹板高度分別為梁腹板高度和柱腹板高度wt柱在節(jié)點域的腹板厚度柱在節(jié)點域的腹板厚度 1bM2bM、分別為節(jié)點域兩側梁的彎矩設計值分別為節(jié)點域兩側梁的彎矩設計值 pV節(jié)點域的體積節(jié)點域的體積 RE節(jié)點域承載力抗震調整系數，可采用節(jié)點域承載力抗震調整系數，可采用0.85 地震作用地震作用2. 2. 支撐斜桿的抗震承載力支撐斜桿的抗震承載力 中心支撐框架的支撐斜桿中心支撐框架的支撐斜桿反復的軸力作用反復的軸力作用支撐支撐受拉受拉受壓受壓支撐斜桿的抗震應按支撐斜桿的抗震

36、應按 受壓構件受壓構件 進展設計進展設計 抗壓承載力要小于抗拉承載力抗壓承載力要小于抗拉承載力實驗發(fā)現，支撐在反復軸力作用下有以下景象：實驗發(fā)現，支撐在反復軸力作用下有以下景象： 支撐初次受壓屈曲后，第二次屈曲荷載明顯下降，且以后每次的支撐初次受壓屈曲后，第二次屈曲荷載明顯下降，且以后每次的 屈曲荷載還逐漸下降，但下降幅度趨于收斂屈曲荷載還逐漸下降，但下降幅度趨于收斂 2. 2. 支撐受壓屈曲后的抗壓承載力的下降幅與支撐受壓屈曲后的抗壓承載力的下降幅與 支撐長細比支撐長細比 有關：有關： 支撐長細比越大，下降幅度越大，支撐長細比越小，下降幅度越小支撐長細比越大，下降幅度越大，支撐長細比越小，下

37、降幅度越小 支撐承載力抗震調整系數，支撐承載力抗震調整系數，中心支撐框架支撐斜桿抗震承載力驗算：中心支撐框架支撐斜桿抗震承載力驗算： REbrfAN/n35. 011其中，其中，Efyn/受循環(huán)荷載時的強度降低系數：受循環(huán)荷載時的強度降低系數： 支撐斜桿的正那么化長細比：支撐斜桿的正那么化長細比： brA支撐斜桿的截面面積；支撐斜桿的截面面積； 軸心受壓構件的穩(wěn)定系數；軸心受壓構件的穩(wěn)定系數； E支撐斜桿資料的彈性模量；支撐斜桿資料的彈性模量； RE0.8RE 3. 3. 人字形和人字形和V V形支撐框架設計要求形支撐框架設計要求 支撐斜桿受壓屈服后產生的特殊問題：支撐斜桿受壓屈服后產生的特殊

38、問題： 人字形支撐在受壓斜桿屈曲人字形支撐在受壓斜桿屈曲V V形支撐在受壓斜桿屈曲形支撐在受壓斜桿屈曲樓板下陷樓板下陷樓板上隆樓板上隆措施：措施：橫梁設計除應思索設計內力外，橫梁設計除應思索設計內力外， 還應按中間無支座的簡支梁驗算樓面荷載作用下的承載力還應按中間無支座的簡支梁驗算樓面荷載作用下的承載力思索彈塑性階段思索彈塑性階段梁端出現塑性鉸梁端出現塑性鉸橫梁支撐處可思索支撐受壓屈曲提供的一定的與樓面荷載方向相反的反力作用，橫梁支撐處可思索支撐受壓屈曲提供的一定的與樓面荷載方向相反的反力作用， 該反力可取為受壓支撐屈曲壓力豎向分量的該反力可取為受壓支撐屈曲壓力豎向分量的30% 30% 人字形

39、和人字形和V V形支撐抗震設計時：形支撐抗震設計時： 斜桿地震內力應乘增大系數斜桿地震內力應乘增大系數1.51.5，以減小樓板下陷或上隆景象的發(fā)生，以減小樓板下陷或上隆景象的發(fā)生 前往目錄前往目錄6.4 6.4 多高層鋼構造的抗震計算要求多高層鋼構造的抗震計算要求一、計算模型一、計算模型 確定多高層鋼構造抗震計算模型時，應留意：確定多高層鋼構造抗震計算模型時，應留意：進展多高層鋼構造地震作用下的內力與位移分析時，普通可假定樓板進展多高層鋼構造地震作用下的內力與位移分析時，普通可假定樓板 在本身平面內為絕對剛性。在本身平面內為絕對剛性。 對整體性較差、開孔面積大、有較長的外伸段的樓板，宜采用樓板

40、對整體性較差、開孔面積大、有較長的外伸段的樓板，宜采用樓板平面內的實踐剛度進展計算平面內的實踐剛度進展計算2. 2. 進展多高層鋼構造多遇地震作用下的反響分析時，可思索進展多高層鋼構造多遇地震作用下的反響分析時，可思索 現澆混凝土樓板與鋼梁的共同作用?，F澆混凝土樓板與鋼梁的共同作用。 在設計中應保證樓板與鋼梁間有可靠的銜接措施，在設計中應保證樓板與鋼梁間有可靠的銜接措施，此時樓板可作為梁翼緣的一部分計算梁的彈性截面特性此時樓板可作為梁翼緣的一部分計算梁的彈性截面特性 進展多高層鋼構造罕遇地震反響分析時，思索到此時進展多高層鋼構造罕遇地震反響分析時，思索到此時樓板與梁的銜接能夠遭到破壞，那么不應

41、思索樓板與梁的共樓板與梁的銜接能夠遭到破壞，那么不應思索樓板與梁的共同任務同任務3. 3. 多高層鋼構造的抗震計算可采用：多高層鋼構造的抗震計算可采用： 平面抗側力構造的空間協同計算模型平面抗側力構造的空間協同計算模型構造布置規(guī)那么、質量及剛度沿高度分布均勻、不計改動效應構造布置規(guī)那么、質量及剛度沿高度分布均勻、不計改動效應可采用平面構造計算模型可采用平面構造計算模型構造平面或立面不規(guī)那么、體型復雜，無法劃分平面抗側力單元構造平面或立面不規(guī)那么、體型復雜，無法劃分平面抗側力單元的構造以及筒體構造的構造以及筒體構造應采用空間構造計算模型應采用空間構造計算模型4. 4. 多高層鋼構造在地震作用下的

42、內力與位移計算，應思索梁柱多高層鋼構造在地震作用下的內力與位移計算，應思索梁柱 的彎曲變形和剪切變形，尚應思索柱的軸向變形的彎曲變形和剪切變形，尚應思索柱的軸向變形 普通可不思索梁的軸向變形，但當梁同時作為腰桁架或桁架的弦普通可不思索梁的軸向變形，但當梁同時作為腰桁架或桁架的弦桿時，那么應思索軸力的影響桿時，那么應思索軸力的影響6. 6. 應計入梁柱節(jié)點域剪切變形如圖對多高層建筑鋼構造應計入梁柱節(jié)點域剪切變形如圖對多高層建筑鋼構造 位移的影響位移的影響 可將梁柱節(jié)點域當作一個單獨的單元進展構造分析，也可按可將梁柱節(jié)點域當作一個單獨的單元進展構造分析，也可按以下規(guī)定作近似計算：以下規(guī)定作近似計算

43、：1 1箱形截面柱框架箱形截面柱框架可將節(jié)點域當作剛域，可將節(jié)點域當作剛域，剛域的尺寸取節(jié)點域尺寸的一半剛域的尺寸取節(jié)點域尺寸的一半2 2工字形截面柱框架工字形截面柱框架可不思索節(jié)點域，梁柱長度按軸線間間隔可不思索節(jié)點域，梁柱長度按軸線間間隔 確定確定5. 5. 柱間支撐兩端應為剛性銜接，但可按兩端鉸接計算。偏心支撐柱間支撐兩端應為剛性銜接，但可按兩端鉸接計算。偏心支撐 中的耗能梁段應取為單獨單元中的耗能梁段應取為單獨單元 二、地震作用二、地震作用 阻尼比取值：阻尼比取值：多高層鋼構造的阻尼比較小，多高層鋼構造的阻尼比較小， 按按 反響譜法反響譜法 計算時的取值：計算時的取值：多遇地震下的地震

44、作用多遇地震下的地震作用高層鋼構造的阻尼比可取為高層鋼構造的阻尼比可取為0.02 0.02 多層不超越多層不超越1212層鋼構造的阻尼比可取為層鋼構造的阻尼比可取為0.035 0.035 罕遇地震下的地震作用罕遇地震下的地震作用 思索構造進入彈塑性，思索構造進入彈塑性，多高層鋼構造的阻尼比均可取為多高層鋼構造的阻尼比均可取為0.05 0.05 三、三、 計算有關要求計算有關要求進展多高層鋼構造抗震計算時，應留意滿足以下設計要求：進展多高層鋼構造抗震計算時，應留意滿足以下設計要求： 1 1、進展多遇地震下抗震設計時，框架、進展多遇地震下抗震設計時，框架- -支撐剪力墻板構造體系中總框架支撐剪力墻

45、板構造體系中總框架 恣意樓層所承當的地震剪力，不得小于構造底部總剪力的恣意樓層所承當的地震剪力，不得小于構造底部總剪力的25% 25% 2 2、在程度地震作用下，假設樓層側移滿足下式，那么應思索、在程度地震作用下，假設樓層側移滿足下式，那么應思索PP效應效應 PVh1 . 0 多遇地震作用下樓層層間位移多遇地震作用下樓層層間位移 h 樓層層高樓層層高 P計算樓層以上全部豎向荷載之和計算樓層以上全部豎向荷載之和 V計算樓層以上全部多遇程度地震作用之和計算樓層以上全部多遇程度地震作用之和 此時該樓層的位移和一切構件的內力均應乘以下式放大系數此時該樓層的位移和一切構件的內力均應乘以下式放大系數VPh

46、113. 3. 驗算在多遇地震作用下整體根底筏形根底或箱形根底對驗算在多遇地震作用下整體根底筏形根底或箱形根底對地基的作用時，可采用底部剪力法計算作用于地基的傾覆力矩，地基的作用時，可采用底部剪力法計算作用于地基的傾覆力矩，但宜取但宜取0.80.8的折減系數的折減系數 4. 4. 當在多遇地震作用下進展構件承載力驗算時，托柱梁及承托當在多遇地震作用下進展構件承載力驗算時，托柱梁及承托鋼筋混凝土抗震墻鋼筋混凝土抗震墻 的鋼框架柱的內力應乘以不小于的鋼框架柱的內力應乘以不小于1.51.5的增大的增大系數。系數。前往目錄前往目錄6.5 6.5 多高層鋼構造抗震構造要求多高層鋼構造抗震構造要求一、純框

47、架構造抗震構造措施一、純框架構造抗震構造措施1. 1. 框架柱的長細比框架柱的長細比 在一定的軸力作用下，在一定的軸力作用下，柱的彎矩轉角關系柱的彎矩轉角關系: : 由于幾何非線性由于幾何非線性P-P-效應的影響，柱的彎曲變形才干效應的影響，柱的彎曲變形才干與柱的軸壓比及柱的長細比有關與柱的軸壓比及柱的長細比有關柱的軸壓比越大柱的軸壓比越大柱的變形才干與軸壓比的關系柱的變形才干與軸壓比的關系 彎曲變形才干越小彎曲變形才干越小 柱的變形才干與長細比的關系柱的變形才干與長細比的關系 柱的長細比越大柱的長細比越大彎曲變形才干越小彎曲變形才干越小 2. 2. 梁、柱板件寬厚比梁、柱板件寬厚比 日本所做

48、的一組梁柱試件，研討其在反復加載下的受力變形情況日本所做的一組梁柱試件，研討其在反復加載下的受力變形情況 b/t=8 b/t=8 b/t=11 b/t=11 b/t=16 b/t=16 隨著構件板件寬厚比的增大隨著構件板件寬厚比的增大構件反復受載的承載才干與耗能才干將降低構件反復受載的承載才干與耗能才干將降低 板件寬厚比越大，板件越易發(fā)生部分屈曲，從而影響后承繼載性能板件寬厚比越大，板件越易發(fā)生部分屈曲，從而影響后承繼載性能 緣由：緣由：梁柱試件在反復加載下的受力變形情況：梁柱試件在反復加載下的受力變形情況：框架柱的轉動變形才干要求比框架梁的的轉動變形才干要求低框架柱的轉動變形才干要求比框架梁

49、的的轉動變形才干要求低框架柱的板件寬厚比限值可比框架梁的板件寬厚比限值大框架柱的板件寬厚比限值可比框架梁的板件寬厚比限值大寬厚比限值要求：寬厚比限值要求： 不超越不超越1212層框架的梁柱板件寬厚比限值層框架的梁柱板件寬厚比限值 板件名稱板件名稱6度度7度度8度度9度度柱柱工字形截面翼緣外工字形截面翼緣外伸部分伸部分工字型截面腹板工字型截面腹板箱型截面壁板箱型截面壁板13433911433710433594333梁梁工字型截面和工字型截面和箱型截面翼緣外伸箱型截面翼緣外伸部分部分箱型截面翼緣箱型截面翼緣在兩腹板間的部分在兩腹板間的部分工字型截面和工字型截面和箱型截面腹板箱型截面腹板113610

50、3293093072 100/bN Af72 100/bN AfAfNb/11080AfNb/12085超越超越1212層框架的梁柱板件寬厚比限值層框架的梁柱板件寬厚比限值 板件名稱板件名稱6度度7度度8度度9度度柱柱工字形截面翼緣外工字形截面翼緣外伸部分伸部分工字型截面腹板工字型截面腹板箱型截面壁板箱型截面壁板13433911433710433594333梁梁工字型截面和工字型截面和箱型截面翼緣外伸箱型截面翼緣外伸部分部分箱型截面翼緣箱型截面翼緣在兩腹板間的部分在兩腹板間的部分工字型截面和工字型截面和箱型截面腹板箱型截面腹板1136103293093072 100/bNAf72 100/bN

51、AfAfNb/11080AfNb/12085注：注：1. 表列數值適用于表列數值適用于Q235，當資料為其他牌號鋼材時，應乘以，當資料為其他牌號鋼材時，應乘以yf235 2. 2. 表中表中NbNb為梁的軸向力，為梁的軸向力，A A為梁的截面積，為梁的截面積，f f 為梁的鋼材抗拉強度設計值為梁的鋼材抗拉強度設計值 3. 3. 梁與柱的銜接構造梁與柱的銜接構造 梁柱的銜接構造，應符合以下要求：梁柱的銜接構造，應符合以下要求： 1 1梁與柱的連宜采用柱貫穿型梁與柱的連宜采用柱貫穿型 2 2柱在兩個相互垂直的方向都與梁剛接時，宜采用箱形截面；柱在兩個相互垂直的方向都與梁剛接時，宜采用箱形截面； 當

52、僅在一方向剛接時，宜采用工字型截面，并將柱腹板置當僅在一方向剛接時，宜采用工字型截面，并將柱腹板置 于剛接框架平面內于剛接框架平面內 3 3梁翼緣與柱翼緣應采用全熔透坡口焊縫梁翼緣與柱翼緣應采用全熔透坡口焊縫 5 5當梁翼緣的塑性截面模量小于梁全截面塑性截面模量的當梁翼緣的塑性截面模量小于梁全截面塑性截面模量的70%70%時，時， 梁腹板與柱的銜接螺栓不得小于二列；當計算僅需一列時，梁腹板與柱的銜接螺栓不得小于二列；當計算僅需一列時， 仍應布置二列，且此時螺栓總數不得小于計算值的仍應布置二列，且此時螺栓總數不得小于計算值的1.51.5倍倍 4 4柱在梁翼緣對應位置應設置橫向加勁肋，柱在梁翼緣對

53、應位置應設置橫向加勁肋， 且加勁肋厚度不應小于梁翼緣厚度且加勁肋厚度不應小于梁翼緣厚度 為防止框架梁柱銜接處發(fā)生脆性斷裂，可以采用如下措施：為防止框架梁柱銜接處發(fā)生脆性斷裂，可以采用如下措施： 1 1嚴厲控制焊接工藝操作，重要的部位由技術等級高的工人施焊，減少嚴厲控制焊接工藝操作，重要的部位由技術等級高的工人施焊，減少 梁柱銜接中的焊接缺陷梁柱銜接中的焊接缺陷 2 28 8度乙類建筑和度乙類建筑和9 9度時，應檢驗梁翼緣處全焊透坡口焊縫度時，應檢驗梁翼緣處全焊透坡口焊縫V V形切口的沖擊形切口的沖擊 韌性，其沖擊韌性在韌性，其沖擊韌性在20C20C時不低于時不低于27J 27J 3 3補充梁腹

54、板與抗剪銜接板之間的補充梁腹板與抗剪銜接板之間的 焊縫焊縫 圖圖 梁腹板補焊梁腹板補焊 4 4采用梁端加蓋板和加腋，或梁柱采用全焊接方式來加強銜接的強度采用梁端加蓋板和加腋，或梁柱采用全焊接方式來加強銜接的強度 圖圖 梁柱銜接的加強梁柱銜接的加強 5 5利用節(jié)點域的塑性變形才干，為此節(jié)點域可先設計成先于梁端屈服，利用節(jié)點域的塑性變形才干，為此節(jié)點域可先設計成先于梁端屈服， 但仍需滿足有關公式的要求但仍需滿足有關公式的要求 6 6利用利用“強節(jié)點弱桿件的抗震概念，將梁端附近截面部分減弱強節(jié)點弱桿件的抗震概念，將梁端附近截面部分減弱 梁端狗骨式設計梁端狗骨式設計 具有優(yōu)越的抗震性能，可將框架的屈服

55、控制具有優(yōu)越的抗震性能，可將框架的屈服控制在減弱的梁端截面處在減弱的梁端截面處 上下翼緣兩側開上下翼緣兩側開4個圓形切個圓形切口，切口與圓形平行并磨光口，切口與圓形平行并磨光設計制造時：設計制造時：a. a. 月牙形切削的切削面應刨光月牙形切削的切削面應刨光b. b. 起點可距梁端約起點可距梁端約150mm150mmc. c. 切削后梁翼緣最小截面積切削后梁翼緣最小截面積不宜大于原截面積的不宜大于原截面積的90%90%應能接受按彈性設計的多遇地震下的組合內力應能接受按彈性設計的多遇地震下的組合內力150150 為進一步提高梁端的變形延性，根據梁端附近的彎矩分布，對梁端為進一步提高梁端的變形延性

56、，根據梁端附近的彎矩分布，對梁端截面減弱進展更細致的設計截面減弱進展更細致的設計使得梁在一個較長的區(qū)段同步塑性區(qū)使得梁在一個較長的區(qū)段同步塑性區(qū)能同步地進展塑性耗能能同步地進展塑性耗能 同步塑性設計：同步塑性設計：建議梁的同步塑性區(qū)建議梁的同步塑性區(qū)L3L3的長度取為梁高的一半的長度取為梁高的一半使梁的同步塑性區(qū)各截面的塑性抗彎承載力比彎矩設計值同等地低使梁的同步塑性區(qū)各截面的塑性抗彎承載力比彎矩設計值同等地低5%-10%5%-10%在同步塑性區(qū)兩端各有一個在同步塑性區(qū)兩端各有一個L2L2L4L4100mm100mm左右光滑左右光滑 過渡區(qū)，過渡區(qū)離柱外表過渡區(qū)，過渡區(qū)離柱外表L1L150-1

57、00mm50-100mm以避開熱影響區(qū)以避開熱影響區(qū)二、中心支撐框架抗震構造措施二、中心支撐框架抗震構造措施 1. 1. 受拉支撐的布置要求受拉支撐的布置要求 地震作用方向是恣意的，且為反復作用地震作用方向是恣意的，且為反復作用 中心支撐采用只能受拉的斜桿體系時中心支撐采用只能受拉的斜桿體系時兩組斜桿的截面面積在程度方向的投影面積之差不得大于兩組斜桿的截面面積在程度方向的投影面積之差不得大于10% 10% 應同時設置兩組不同傾斜方向的斜桿應同時設置兩組不同傾斜方向的斜桿2. 2. 受壓支撐桿件的要求受壓支撐桿件的要求 地震作用下，支撐桿件能夠會閱歷反復的壓曲拉直作用地震作用下，支撐桿件能夠會閱

58、歷反復的壓曲拉直作用支撐桿件不宜采用焊接截面，應盡量采用軋制型鋼支撐桿件不宜采用焊接截面，應盡量采用軋制型鋼 假設采用焊接假設采用焊接H H型截面作支撐構件時，在型截面作支撐構件時，在8 8、9 9度區(qū)，度區(qū)，其翼緣與腹板的銜接宜采用全焊透銜接焊縫其翼緣與腹板的銜接宜采用全焊透銜接焊縫 為限值支撐壓曲呵斥的支撐板件的部分屈曲對支撐承載力及為限值支撐壓曲呵斥的支撐板件的部分屈曲對支撐承載力及耗能才干的影響，對支撐板件的寬厚比需限值更嚴，應不大于下耗能才干的影響，對支撐板件的寬厚比需限值更嚴，應不大于下表規(guī)定的限值：表規(guī)定的限值： 鋼構造中心支撐板件寬厚比限值鋼構造中心支撐板件寬厚比限值 板件名稱

59、板件名稱不超過不超過12層層超過超過12層層7度度8度度9度度6度度7度度8度度9度度翼緣外伸部分翼緣外伸部分工字型截面腹板工字型截面腹板箱型截面腹板箱型截面腹板1333311130289272592523823218232172119圓管外徑與壁厚比圓管外徑與壁厚比42404038注：表列數值適用于注：表列數值適用于Q235Q235鋼，采用其他牌號鋼材應乘以鋼，采用其他牌號鋼材應乘以yf235 為使支撐桿件最低具有一定的耗能性能，中心支撐桿件的為使支撐桿件最低具有一定的耗能性能，中心支撐桿件的長細比不宜大于下表的限值：長細比不宜大于下表的限值： 鋼構造中心支撐板件長細比限值鋼構造中心支撐板件

60、長細比限值 類型類型6、7度度8度度9度度不超過不超過12層層按壓桿設計按壓桿設計150120120按拉桿設計按拉桿設計200150150超過超過12層層1209060 此外，當支撐為填板銜接的雙肢組合構件時，肢件在填板間此外，當支撐為填板銜接的雙肢組合構件時，肢件在填板間的長細比不應大于構件最大長細比的的長細比不應大于構件最大長細比的1/21/2，且不應大于，且不應大于40 40 注：表列數值適用于注：表列數值適用于Q235Q235鋼，采用其他牌號鋼材應乘以鋼，采用其他牌號鋼材應乘以yf235 3. 3. 支撐節(jié)點要求支撐節(jié)點要求 當構造超越當構造超越1212層時，支撐宜采用層時，支撐宜采用