安全閥計算公式的來源2008-11教材

1、泄放量的計算6.131根據(jù)本導(dǎo)則4的內(nèi)容，選取合乎該設(shè)備工作條件下的安全閥型式。6.1.3.2 根據(jù)本導(dǎo)則5的內(nèi)容確定安全閥的設(shè)計參數(shù)，確定最大操作壓力、 整定壓力、聚積壓力和排放壓力；根據(jù)排放工況確定安全閥的背壓。6.1.3.3 按本導(dǎo)則6的內(nèi)容計算安全閥的工藝泄放量；按火災(zāi)、誤操作、 設(shè)備故障三類事故狀態(tài)來分析可能發(fā)生的一種或幾種事故狀態(tài)，分別計算 它們的最大泄放量。泄放量最大的工況就是該安全閥（或組）的設(shè)計工況 及泄放量。不應(yīng)該把各種可能的工況，采用疊加的方式來計算最大泄放量。6.2出口切斷壓縮機貯氣罐壓縮機貯氣罐，由于出口閥關(guān)閉，造成超壓的安全閥的泄放量，按壓 縮機的最大生產(chǎn)能力 Wg

2、 （產(chǎn)氣量），kg/hr計算。液體貯罐液體貯罐的泄放量，由于出口閥關(guān)閉造成超壓的安全閥的泄放量，按 泄放壓力時進入貯罐物料最大值計。在不明確情況下，按液體容器正常進料量的1.25倍計：Wl=1 25G此式來自日本三菱公司設(shè)計文件WL液體貯罐的安全閥的泄放量，kg/hrG液體貯罐的正常進料量，kg/hr氣體貯罐氣體貯罐泄放量的計算公式：Wg=283x 10-3x p g x ux d2（6-1）此式來自GB150-1998的136頁公式B1Wg氣體貯罐的安全閥的泄放量，kg/hrp g在安全閥泄放壓力Pd的工況下的氣體密度，kg/m3d氣體貯罐的進料管的內(nèi)徑,mmu氣體在管內(nèi)的流速，m/s氣體流

3、速可按下述范圍選取：一般氣體：u=10 m/s 15 m/s飽和蒸汽：u=20 m/s 30 m/s過熱蒸汽： u=30 m/s 60 m/s6.3 外部火災(zāi)6.3.1 外部火災(zāi)的考慮因素6.3.1.1 火焰高度只考慮火焰高度在 7.5 米(25 英尺)以內(nèi)的設(shè)備，火焰的高度是以地 面或可積存液體物料的裝置平臺為計算基準，如果平臺是格柵不能積存液 體，則不能作為計算基準。6.3.1.2 設(shè)備的受熱面積 只考慮存有液體的部分，統(tǒng)一稱濕表面積，在計算設(shè)備濕表面積時，是計算整臺設(shè)備的濕表面積。對換熱器是指計算整體的表面積，不是只計 算換熱管的面積。濕表面積的計算公式有以下五個：半球形封頭立式容器A=

4、 n x D x h +1.57X D2(6-2)半球形封頭臥式容器A= n X D X L(6-3)橢圓封頭臥式容器A= n X D X( L+0.3 X D)(6-4)橢圓封頭立式容器A= n X D X h+0.4lX n X D2(6-5)球形容器A=1.57XD2(6-6)或從地面起到7.5米高度以下所包括的外表面積，取兩者中較大 值；以上公式的符號說明：A 容器受熱濕表面積，m2L 容器的總長，m；D儲罐直徑，m;h儲罐的濕潤高度，m;對立式容器指罐體下切線至最高液面的距離。當最高液面距地面的距 離大于7.62米時，按7.62米的液位計算受熱濕表面積。泄放量的計算6.3.2.1 不

5、保溫的液態(tài)烴罐對液化石油氣，不保溫的容器用公式6-7計算：W = 2.55 x 105 FA0.82/r(6-7)此式來自GB150-1998第136頁式B3A-容器受熱濕表面積，m2 W-壓力容器安全泄放量，kg/hr r-在泄放壓力下液化氣體的氣化潛熱，kJ/kg F-泄放減低系數(shù)(見表6-2)表6-2泄放減低系數(shù)表序號安裝形式F1容器在地下，用砂土覆蓋0.3 （注）2容器在地上，物料是易燃液體或采用減壓和卸料等空 罐措施1 （注）3容器在地上，物料是易燃液體容器設(shè)有水噴淋裝置：水流量 > 10 (l/m2.min)水流量 <10 (l/m2.min)0.6 （注）14容器在地

6、上，物料是不易燃液體0.3注：表6-2選自國家質(zhì)量技術(shù)監(jiān)督局壓力容器安全技術(shù)監(jiān)察規(guī)程6.322 對有完善的絕熱材料保溫的液化氣體壓力容器此類保溫材料要滿足在火災(zāi)發(fā)生時，2小時內(nèi)不會被燒毀脫落，在消防 水的沖擊下也不會脫落的要求。W=9.4 x ( 650-t ) X 入 x A0'82 /( S x r )(6-8)此式來自GB150-1998第136頁式B4W火災(zāi)工況時安全閥所需的泄放量，kg/hr t泄壓工況時被泄放液體的飽和溫度，C 入一常溫下絕熱材料的導(dǎo)熱系數(shù)，W/ (m K)(表6-3)A 容器受熱濕表面積，m2S保溫層厚度，m r 液體在泄壓工況時的汽化潛熱，kJ/kg表6

7、-3常溫下保溫材料的導(dǎo)熱系數(shù)入表序號材料名稱導(dǎo)熱系數(shù)W/m.k1普通玻璃棉0.0 4 0.0582超細玻璃棉0.035 0.0413高溫玻璃棉0.032 0.0334巖棉0.047 0.0585微孔硅酸鈣0.055 0.0646輕質(zhì)鋁鎂材料SML20.0534SML30.080657硅酸鋁纖維0.036 0.0488礦渣棉0.042 0.0589聚氨脂泡沫塑料硬質(zhì)0.022 0.024軟質(zhì)0.03610可發(fā)性聚苯乙烯泡沫塑料0.0314 0.046611聚氯乙烯泡沫塑料0.022 0.03512泡沫玻璃0.05 0.069813憎水珍珠巖0.0580.076.323 火災(zāi)時氣體或蒸汽的容器的泄

8、放量計算非濕潤情況的儲罐（指氣體罐）在火災(zāi)情況下泄放量的計算應(yīng)用下式:FAA = Pd此式來自 API521 1997 公式（5）2A安全閥的泄放面積，inF泄放減低系數(shù)A 容器的暴露面積，ft2Pd安全閥的泄放壓力，psi（ a）將式（6-9）換算得出式（6-10）W=8.765一 PdM(6-9)A 龐T1Tw是設(shè)備的壁溫，在計算以碳鋼制造的設(shè)備時,采用攝氏593C (866K)(6-10)來計算推薦的F最小值是0.01,當最小值未知時，可以使用 0.045來計算F不可能是負值。當計算排放條件下的溫度大于593C （866K）時，就不能應(yīng)用（6-10）式，要應(yīng)用式（6-11）。W =23A

9、 Ps 0.1 . MKb（6-11）此式來自王松漢主編石油化工設(shè)計手冊第四卷 424頁。W 火災(zāi)工況時安全閥泄放量，kg/hrTw 設(shè)備的壁溫，KT1 安全閥入口介質(zhì)泄放溫度，KM氣體或蒸氣的分子量2A容器受熱表面積，mmPs安全閥定壓，MPa（g）Pd安全閥的泄放壓力，MPa（ a）F泄放減低系數(shù)Kb-背壓校正系數(shù)對碳鋼設(shè)備上的安全閥，若計算的排放溫度大于593C ,可根據(jù)制造廠 碳鋼材質(zhì)安全閥的溫壓曲線確定泄放溫度，以便仍采用碳鋼材質(zhì)安全閥。6.4換熱管破裂換熱器低壓側(cè)的設(shè)計壓力小于100/125的高壓側(cè)設(shè)計壓力時（因設(shè)備 試驗壓力為設(shè)計壓力的125%），則應(yīng)作為事故工況考慮。只考慮一根

10、換熱管完全破裂，按2倍的換熱管截面積來計算物料的泄 放量，把破裂口的流動規(guī)律按偏心孔板來計算。根據(jù)破裂處高低壓側(cè)的狀態(tài)，按相平衡計算結(jié)果，分為以下三種情況 分別計算它們的泄放量：介質(zhì)為氣相時：Wg = 4.0X Y x C x di2x ( PX p g)0.5x 2(6-12)此式來自CRANE公司專著FLOW OF FLUIDS3-5頁WG安全閥氣體泄放量，kg/hrY 氣體膨脹系數(shù)；c流出系數(shù)；di換熱管內(nèi)徑，mm;丫值的計算公式：Y = 1 - (0.1926+0574X B + 0.9675X B2 - 4.24X B3 + 362X B4) X ( P / R)x(1/ K)(61

11、3 )B孔徑比(換熱管內(nèi)徑/換熱器殼體外徑)； P = P高壓側(cè)操作壓力-P破裂處的臨界壓力Pi高壓端的設(shè)計壓力 MPa (a)K絕熱指數(shù)C值的計算：如果：di < 100mmC = 0.5875 + 0.3813 B2X+ 0.6898 B8 - 0.1963 B4/ (1 - B4) - 0.3366 BX + (7.3 - 15.7 X + 170.8 X2 - 399.7 B3 + 332.2 X4) / Re0.75 (6-14)如果：di > 100mmC = 0.5949 + 0.4078 B2女 + 0.0547 B8 - 0.0955 B4/ (1 - B4) -

12、 0.5608 BX+ (-139.7 + 1328.8 B - 4228.2 B2 + 5691.9 B3 - 2710.4 B4) / Re0.75 (6-15)Re = d x p g x u/ ( x 1000)p g換熱管內(nèi)介質(zhì)密度，kg/m3;u換熱管內(nèi)介質(zhì)流速，m/s;卩換熱管內(nèi)介質(zhì)粘度，Pa.s643.2介質(zhì)為液相時:WL4.0 x C x d/ x ( P x p L)0-5 x 2(6-16)此式來自CRANE公司專著FLOW OF FLUIDS3-5頁 P = P高壓側(cè)操作壓力 -P破裂處的臨界壓力p l高壓側(cè)液體密度，kg/m3;WL安全閥液體泄放量，kg/hr643.

13、3介質(zhì)為兩相時：先經(jīng)過模擬計算，得到換熱管破裂時的汽化分率R及實際氣體的絕熱常數(shù)k。W = Wl + Wg(6-17)W安全閥泄放量，kg/hrWl安全閥液體泄放量，kg/hr;Wg安全閥氣體泄放量，kg/hr;Atotai = Ag + Al = 2 x.1416 x2/4)Ag = R xtotal/(Y+R-Y R)Al = (Y-Y R) >Atotal/(Y+R-Y xR)dL= (Al >4/3.1416)0.5dG= (Ag/3.1416)0.5計算出dL和dG分別由(6-12)和(6-16)兩式計算 Wl和Wg的值， 此時dj就用dL和dG替換。 P = P高壓側(cè)操

14、作壓力 -P破裂處的臨界壓力KP破裂處的臨界壓力二P高壓側(cè)操作壓力xIk +1.丿2 "p g高壓側(cè)氣體密度，kg/m3;p l 高壓側(cè)液體密度，kg/m3;A g 泄放氣體安全閥噴嘴面積， mm2;A l 泄放液體安全閥噴嘴面積， mm2;A total 安全閥噴嘴總面積， mm2；R氣體重量分率；k 絕熱指數(shù)；di換熱管的內(nèi)徑，mm。dL換熱管內(nèi)僅排放液體的當量直徑， mm dG 換熱管內(nèi)僅排放汽體的當量直徑， mm簡化計算法式（ 6-12）和（ 6-16）中的 Y 值和 C 值可簡化為：C=0.6Y =1-0.317 X （ P/ P1）6.5 調(diào)節(jié)閥故障6.5.1 調(diào)節(jié)閥故障

15、6.5.1.1 入口調(diào)節(jié)閥故障： 如果發(fā)生故障時，入口調(diào)節(jié)閥是關(guān)閉狀態(tài)，就不需要考慮卸壓措施； 如果發(fā)生故障時，入口調(diào)節(jié)閥是全開或部分開的狀態(tài)，同時出口閥是關(guān)閉的，需要考慮卸壓措施。6.5.1.2 出口調(diào)節(jié)閥故障 當設(shè)備的出口只有一個，發(fā)生故障時，這個調(diào)節(jié)閥是全開的，不需要考慮卸壓措施； 發(fā)生故障時，出口調(diào)節(jié)閥是關(guān)閉的，按出口閥關(guān)閉的狀態(tài)設(shè)置安全閥， 并計算安全閥的泄放量。如果同一個故障使進口閥和出口閥都打開，而進口流量大于出口流量，則需要安全閥來保護這臺設(shè)備，此故障下的泄放量如下式計算：W = W 1 - W2(6-18)W安全閥泄放量，kg/hr;Wi入口調(diào)節(jié)閥全開時流量，kg/hr ；W

16、2 故障時容器未關(guān)閉出口的流量，kg/hr泄放量計算對于調(diào)節(jié)閥故障時，泄放量的計算是按物流的狀態(tài)分類，按不同的公 式計算；氣體：若 P2 > Pi/2,V =2763 x Cv x P ( P1+P2) / (G x T) 0.5(6-19)此式來自日本三菱公司 若 P2< Pi/2,V = 2396 x Pi x Cv/ (G x T) 0.5(6-20)此式來自日本三菱公司V 入口調(diào)節(jié)閥全開時流量，Nm3/hr;Cv調(diào)節(jié)閥的Cv值(由儀表專業(yè)提供)；G比重；P1調(diào)節(jié)閥上游的壓力，MPa (a)；P2調(diào)節(jié)閥的泄放壓力，MPa (a)； P調(diào)節(jié)閥上游壓力與泄放壓力的差，MPa;T調(diào)

17、節(jié)閥上游的介質(zhì)溫度，K6.522 水蒸汽：若 P2> P1/2：Wi=139.7 x Cv x P ( P1+P2) 0.5/ ( 1+0.0013 t )此式來自日本三菱公司右 P2 w P 1/2:W1=121.3 xP1 x CJ ( 1+0.0013 t )(6-22)此式來自日本三菱公司W(wǎng)1入口調(diào)節(jié)閥全開時流量，kg/hr;Cv調(diào)節(jié)閥的Cv值(由儀表專業(yè)提供)；Pi調(diào)節(jié)閥上游的壓力，MPa(a);P2調(diào)節(jié)閥的泄放壓力，MPa(a)； P調(diào)節(jié)閥上游壓力與泄放壓力的差，MPa; t 水蒸汽的過熱度，K6.523 液體：W1=2737 x Cv x ( P x G )0(6-23)此

18、式來自日本三菱公司W(wǎng)1入口調(diào)節(jié)閥全開時流量，kg/hrCv-調(diào)節(jié)閥的Cv值(由儀表專業(yè)提供)；P1調(diào)節(jié)閥上游的壓力，MPa (a);P2-調(diào)節(jié)閥的泄放壓力，MPa (a); P-調(diào)節(jié)閥上游壓力與泄放壓力的差，MPa; P=P1-P2G比重6.5.2.4閃蒸液體：若 P1-P2F2 ( R-Pvc)時:W1=2737x Cv x Fi x (卩“譏。)G0.5(6-24)此式來自日本三菱公司W(wǎng)1入口調(diào)節(jié)閥全開時流量，kg/hr;G介質(zhì)在上游溫度下的比重；Cv調(diào)節(jié)閥的Cv值(由儀表專業(yè)提供)；Pi調(diào)節(jié)閥上游的壓力，MPa(a);Pvc調(diào)節(jié)閥縮脈壓力(vena con tracts,是指介質(zhì)流經(jīng)調(diào)節(jié)

19、閥處的最低壓力，MPa (a);Pvc二0.96-0.28 (Pv/Pc) 0.5 X PvPc介質(zhì)的臨界壓力，MPa (a);Pv調(diào)節(jié)閥上游溫度下介質(zhì)的蒸汽壓，MPa (a);F1壓力校正系數(shù)(其值與閥體本身結(jié)構(gòu)是流開或流關(guān)有關(guān)，一般調(diào)節(jié)閥選用流開閥)。表6-4 F1壓力校正系數(shù)表序號調(diào)節(jié)閥型流開王 1 (Flow directi onopen)流關(guān)王2 (Flow directi onclouse)1球型閥，柱塞型0.900.852球型閥，縮徑型0.900.803球型閥，V型0.980.984球型閥，籠型0.905球型閥，針型0.800.506分體型閥0.750.807角閥，文丘里 型0.

20、900.488角閥，柱塞型0.890.819三通閥0.750.7510蝶閥，60 °開0.580.5811球閥，槽形環(huán)0.600.6012Saun ders0.6813偏心旋轉(zhuǎn)型閥0.800.58注1流開：流體流經(jīng)閥體時，其作用力使閥門趨向于開2流關(guān)：流體流經(jīng)閥體時，其作用力使閥門趨向于關(guān)。6.6熱膨脹661氣體的泄放量：W = Q/ ( Cpv X T ) (6-25)此式來自理論推導(dǎo)W安全閥泄放量，kg/hrQ容器的最大受熱量，kJ/hr;Cpv氣體泄放溫度和操作溫度的平均熱容，kJ/ (kg K); T 氣體泄放的溫度和操作溫度的溫差，K; T=Ti-Tn= ( Pd/Pn)X

21、 Tn-TnTi氣體的泄放溫度，K ;Tn氣體操作溫度，K;Pd氣體泄放壓力，MPa (a);Pn氣體的操作壓力，MPa (a);液體的泄放量：Gl=000361X 宀 X Q / (G X Cp)(6-26)此式來自API521 1997版第14頁，經(jīng)過單位換算Gl液體泄放量，m3/hrGJ液體每升高1 c的體積膨脹系數(shù)，可由表 6-5查出，也可用下式計算：3 = （P 1- p 2） / （ 2X（ t2-tip 1 X P 2）tl , t2 液體計算時的不同溫度，C； p i, p 2 在ti, t2溫度下對應(yīng)的密度，kg/m3; Q傳入熱量，W;Cp液體的比熱，kJ/ （kg C）；

22、G液體的比重表6-5烴液體和水在15.6 C下的膨脹系數(shù)3液體特性膨脹系數(shù)30APIG3 34.91.0520.85040.0007235 50.90.84980.77580.000951 63.90.77530.72420.0010864 78.90.72380.67250.0012679 88.90.67220.64200.0014489 93.90.6417 0.62790.0015394 1000.62750.61120.00162水0.000186.7公用工程故障公用工程故障包括循環(huán)水故障、電力故障、熱源（蒸汽）故障等。循環(huán)水故障以循環(huán)水為冷媒的塔頂冷凝器，當循環(huán)水發(fā)生故障（斷水）時

23、, 塔頂設(shè)置的安全閥泄放量為正常工作工況下進入冷凝器的最大氣體量。安全閥的泄放量 W =入口冷凝器的冷凝量（kg/hr ）（6-27）6.7.1.2 以循環(huán)水為冷媒的其它冷卻器，當循環(huán)水發(fā)生故障（斷水）時， 應(yīng)仔細分析后再確定其泄放量。電力故障停止供電時，要仔細分析停電的影響范圍，如泵、壓縮機、風(fēng)機、閥 門的驅(qū)動機構(gòu)等，以確定足夠的泄放量。停止供電時，用電機驅(qū)動的塔頂回流泵、塔側(cè)線回流泵將停止轉(zhuǎn)動， 塔頂設(shè)置的安全閥的泄放量為該事故工況下進入塔頂冷凝器的最大氣體 量。6.722 塔頂冷凝器為不裝百葉的空冷器時，在停電情況下，塔頂設(shè)置的 安全閥的泄放量為正常工作工況下，進入冷凝器的最大氣體量的7

24、5%熱源（蒸汽）故障熱源（蒸汽）供應(yīng)停止時，不會造成設(shè)備超壓。6.8塔回流中斷 安全閥泄放量 W=進入塔底最下一塊板的氣量 +塔進料中的氣量（kg/hr）（6-28）6.9特殊工況不能用一般方法進行安全閥泄放量計算的工況稱為特殊工況。根據(jù)對 正常工況的分析及工程經(jīng)驗，計算特殊工況安全閥泄放量的原則是：進料 量減去出料量差值的1.25倍，再加上凈輸入熱量除以介質(zhì)汽化潛熱的值。 即安全閥的泄放量為：W =1.25 X （刀 Fin-刀 Fout ）+ Q/ r（6-29）此式來自理論推導(dǎo)W安全閥泄放量，kg/hr;刀Fin進入的各個管道排量和或按入口調(diào)節(jié)閥全開時流量計算， kg/hr;刀Fout排

25、出的各個管道排量和，kg/hr;Q故障時增加的熱負荷，kJ/hr ；r氣化潛熱,kJ/kg7噴嘴面積計算選用的安全閥的噴嘴面積，必須等于或大于工藝計算的安全閥所 需的泄放面積。7.1介質(zhì)為氣體流動狀態(tài)辨別氣體通過安全閥噴嘴時，其速度和比容隨下游壓力的減小而增 大，一直增大到極限速度為止，此極限速度即為該氣體的聲速。聲速下的噴嘴喉管壓力 Pcf與入口壓力(即安全閥排放壓力)Pd 之絕壓比稱為臨界壓力比，Pcf稱為臨界流動壓力。如果背壓滿足下式即為臨界流動，否則為亞臨界流動Pb< Pcf =Pd F(7-1)此式來自GB150-1998 137頁Pb安全閥背壓力,MPa (a)Pcf臨界流動

26、壓力,MPa (a)Pd安全閥的泄放壓力，MPa (a)K氣體的絕熱指數(shù)一般烴類氣體Pcf/ Pd值都在0.50.6之間，其與K值的關(guān)系見表7-1。表7-1 K值與R/ P d值關(guān)系表K1.11.21.31.41.51.61.71.8Pcf/ Pd0.5850.5640.5460.5280.5120.4970.4820.469根據(jù)氣體是臨界流動還是亞臨界流動狀態(tài)，再按下式計算噴嘴面 積。臨界流動狀態(tài)下噴嘴面積計算A=13.16WC漢Kd漢Pd漢Kb漢Kc(7-2)此式來自API520 2000版42頁，公式(3.2)A 安全閥需要的最小泄放面積，mm2W安全閥的泄放量，kg/hrPd安全閥的泄

27、放壓力，MPa (a)T安全閥的泄放溫度，KM氣體分子量Z壓縮系數(shù)C氣體特性系數(shù)，僅與氣體的絕熱指數(shù) K有關(guān)，可按下式計算：C = 520 K( 2 )K； K +1也可由表7-2查得不同K值下的C值。當K值未知時，可選用C= 315。表7-2 不同K值與C值關(guān)系KCKCKCKC1.00315*1.243411.483631.723821.023181.263431.503651.743831.043201.283451.523661.763841.063221.303471.543681.783861.083241.323491.563691.803871.103271.343511.583

28、711.853911.123291.363531.603721.883931.143311.383541.623741.903941.163331.403561.643761.923951.183351.423581.663771.943971.203371.443601.683791.983991.223391.463611.703802.00400內(nèi)插值。因為K在接近于1時，C變?yōu)椴欢ǖ臒o窮數(shù)。Kd 排量系數(shù)，它與安全閥結(jié)構(gòu)有關(guān)，應(yīng)由安全閥制造廠提供。 一般Kd取0.975,對爆破片Kd取0.62。Kb背壓校正系數(shù)，對于彈簧式安全閥 Kb= 1.0;對于平衡波 紋管式安全閥Kb應(yīng)由制造廠提

29、供，用于氣體和水蒸汽時，可由表7-3 查得。表7-3平衡波紋管式安全閥&值Pb/ Ps（表壓比）、0.300.340.370.400.430.460.49過壓10%時1.00.960.910.870.820.760.69過壓16%時1.01.01.00.980.960.940.91當定壓低于0.34MPa (g)時，不應(yīng)選用上表數(shù)值，而應(yīng)由制造 廠提供Kb值。KC安全閥和爆破片聯(lián)合安裝校準系數(shù)，不安裝爆破片時取 1.0，安全閥前安裝爆破片時，取 0.9。亞臨界流動狀態(tài)下噴嘴面積計算為了簡化計算，亞臨界流動狀態(tài)下噴嘴面積計算公式仍然采用式7-2,但其中Kb值對通用式安全閥采用表7-4數(shù)值

30、；對于平衡波紋管 式安全閥Kb值應(yīng)由制造廠提供。其它符號意義和取值與臨界流動狀 態(tài)同。表7-4亞臨界流動狀態(tài)下通用式安全閥&值Pb(a) / Ps(a)+Pa (a) (%)'Kb'506070758085K = 1.01.01.00.960.920.880.80K = 1.21.01.00.950.900.850.77K = 1.41.00.980.930.870.830.74K = 1.61.00.970.910.850.790.72K = 1.81.00.960.890.830.770.697.2泄放水蒸汽的安全閥噴嘴面積A =0.19WPdKdKnKsh(7-3

31、)此式來自API520 2000版50頁，公式(3.8)Kn 安全閥的泄放壓力校正系數(shù)當 Pd< 10.44 MPa (a)時，Kn= 1.0當 10.44V Pd< 22.17 MPa (a)時27.637P -1000Kn (33.234P 1061)Ksh蒸汽過熱度校正系數(shù)，見表7-5;對任何壓力下的飽和蒸汽心=1其它符號意義同前。表7-5蒸汽過熱度校正系數(shù)心蒸汽壓力，MPa( a)蒸汽溫度c1502002503003504004505000.310.980.940.890.850.820.760.750.510.990.940.890.850.820.760.751.010.990.940.900.850.820.770.761.30.990.950.910.860.830.780.771.70.950.910.