荷載和荷載組合ppt課件

1、v 1.3.1 1.3.1 荷載及荷載組合荷載及荷載組合v 1.3.2 1.3.2 剛架的內力和側移計算剛架的內力和側移計算v 1.3.3 1.3.3 剛架柱和梁的設計剛架柱和梁的設計 1.3 1.3 剛架設剛架設計計n永久荷載：包括構造構件的自重和懸掛在構造上的非構造構件的重力荷載，如屋面、檁條、支撐、吊頂、墻面構件和剛架自重等。 n可變荷載：屋面活荷載 、屋面雪荷載和積灰荷載 n 吊車荷載 、地震作用 、風荷載。 1.3.1 1.3.1荷載及荷載組合荷載及荷載組合 荷載組合原那么：荷載組合原那么：屋面均布活荷載不與雪荷載同時思索，應取兩者中屋面均布活荷載不與雪荷載同時思索，應取兩者中的較大

2、值；的較大值； 積灰荷載應與雪荷載或屋面均布活荷載中的較大值積灰荷載應與雪荷載或屋面均布活荷載中的較大值同時思索；同時思索； 施工或檢修集中荷載不與屋面資料或檁條自重以外施工或檢修集中荷載不與屋面資料或檁條自重以外的其他荷載同時思索；的其他荷載同時思索； 多臺吊車的組合應符合多臺吊車的組合應符合 的規(guī)定；的規(guī)定； 當需求思索地震作用時，風荷載不與地震作用同時當需求思索地震作用時，風荷載不與地震作用同時思索。思索。 在進展剛架內力分析時，荷載效應組合主要有：在進展剛架內力分析時，荷載效應組合主要有：組合組合1 1： 1.2 1.2永久荷載永久荷載+0.9+0.91.41.4 積灰荷載積灰荷載+m

3、ax+max屋面屋面均布活荷載、雪荷載均布活荷載、雪荷載+0.9+0.91.41.4( (風荷載風荷載+ +吊車吊車豎向及程度荷載豎向及程度荷載) )組合組合2 2： 1.0 1.0永久荷載永久荷載+1.4+1.4風荷載風荷載 組合組合(1)(1)用于截面強度和構件穩(wěn)定性計算，用于截面強度和構件穩(wěn)定性計算， 組合組合(2)(2)用于錨栓抗拉計算。用于錨栓抗拉計算。內力計算原那么：內力計算原那么： 根據(jù)不同荷載組合下內力分析結果，找出根據(jù)不同荷載組合下內力分析結果，找出控制截面的內力組合，控制截面位置普通在柱底、控制截面的內力組合，控制截面位置普通在柱底、柱頂、柱牛腿銜接處及梁端、梁跨中等截面。

4、柱頂、柱牛腿銜接處及梁端、梁跨中等截面?？刂平孛娴膬攘M合主要有：控制截面的內力組合主要有：最大軸壓力最大軸壓力NmaxNmax和同時出現(xiàn)的和同時出現(xiàn)的M M及及V V的較大值。的較大值。 最大彎矩最大彎矩MmaxMmax和同時出現(xiàn)的和同時出現(xiàn)的V V及及N N的較大值。的較大值。最大彎矩最大彎矩MmaxMmax和同時出現(xiàn)的和同時出現(xiàn)的V V及及N N的較大值。的較大值。 最小軸壓力最小軸壓力NminNmin和相應的和相應的M M及及V V，出如今永久荷載，出如今永久荷載和風荷載共同作用下，當柱腳鉸接時和風荷載共同作用下，當柱腳鉸接時M=0M=0。 1.3.2 1.3.2 剛架內力和側移計算剛

5、架內力和側移計算側移計算原那么：側移計算原那么： 變截面門式剛架柱頂側移應采用彈性分析方法確變截面門式剛架柱頂側移應采用彈性分析方法確定。計算時荷載取規(guī)范值，不思索荷載分項系數(shù)。定。計算時荷載取規(guī)范值，不思索荷載分項系數(shù)。 假設最后驗算時剛架的側移不滿足要求，即需求假設最后驗算時剛架的側移不滿足要求，即需求采用以下措施之一進展調整：采用以下措施之一進展調整：放大柱或梁的截面尺寸；放大柱或梁的截面尺寸；改鉸接柱腳為剛接柱腳；改鉸接柱腳為剛接柱腳；把多跨框架中的搖擺柱改為上端和梁剛接的節(jié)點把多跨框架中的搖擺柱改為上端和梁剛接的節(jié)點銜接方式。銜接方式。梁、柱板件的寬厚比限值：梁、柱板件的寬厚比限值：

6、 工字形截面構件受壓翼緣板的寬工字形截面構件受壓翼緣板的寬厚比：厚比：工字形截面梁、柱構件腹板的寬工字形截面梁、柱構件腹板的寬厚比：厚比：yftb235151ywwfth235250 1.3.3 1.3.3 剛架柱和梁的設計剛架柱和梁的設計腹板屈曲后強度利用：腹板屈曲后強度利用： 在進展剛架梁、柱截面設計時，為了節(jié)省鋼在進展剛架梁、柱截面設計時，為了節(jié)省鋼材，允許腹板發(fā)生部分構件的屈曲，并利用其材，允許腹板發(fā)生部分構件的屈曲，并利用其屈曲后強度。屈曲后強度。 腹板的有效寬度：腹板的有效寬度： 當工字形截面梁、柱構件的腹板受彎及受當工字形截面梁、柱構件的腹板受彎及受壓板幅利用屈曲后強度時，應按有

7、效寬度計算壓板幅利用屈曲后強度時，應按有效寬度計算其截面幾何特性。其截面幾何特性。 有效寬度取值：有效寬度取值：當腹板全部受壓時：當腹板全部受壓時：當腹板部分受拉時，受拉區(qū)全部有效，受壓區(qū)當腹板部分受拉時，受拉區(qū)全部有效，受壓區(qū)有效寬度為：有效寬度為：wehhcehhhehe：腹板受壓區(qū)有效寬度；：腹板受壓區(qū)有效寬度；：有效寬度系數(shù)；：有效寬度系數(shù)；hc: hc: 腹板受壓區(qū)高度。腹板受壓區(qū)高度。剛架梁、柱構件的強度計算剛架梁、柱構件的強度計算剛架內力分析剛架內力分析在橫向均布荷載作用下，剛架彎矩圖如下在橫向均布荷載作用下，剛架彎矩圖如下剛架彎矩圖剛架彎矩圖剛架荷載計算簡圖剛架荷載計算簡圖q在

8、程度風荷載作用下，剛架彎矩圖如下：在程度風荷載作用下，剛架彎矩圖如下：荷載計算簡圖荷載計算簡圖 剛架彎矩圖剛架彎矩圖q輕型鋼構造是以構件邊緣最大壓應力到達鋼材屈輕型鋼構造是以構件邊緣最大壓應力到達鋼材屈服點作為臨界形狀，沒有思索塑性開展的影響，服點作為臨界形狀，沒有思索塑性開展的影響，所以門式剛架普通按彈性實際設計。所以門式剛架普通按彈性實際設計。思索各種荷載組合內力分析結果，取出最大荷載思索各種荷載組合內力分析結果，取出最大荷載值控制設計，對初選截面梁柱按壓彎構件進展驗值控制設計，對初選截面梁柱按壓彎構件進展驗算。算。正應力驗算：正應力驗算：剪應力驗算：剪應力驗算：fWMWMANefnyye

9、fnxxefnvfthV0max23 式中： 構件有效凈截面面積； 、 對主軸x和y的有效凈截面抵抗矩； 、 對主軸x和y的彎矩。efnAefnxWefnyWxMyM彎矩作用平面內：彎矩作用平面內：彎矩作用平面外：彎矩作用平面外：fWNNMANefxxEXxmefx1fWMANefxbxefx工字形截面受彎構件在剪力工字形截面受彎構件在剪力V V和彎矩和彎矩M M 共同作用下的強度應符合以下要求：共同作用下的強度應符合以下要求： 當當 時時 當當 時時 當截面為雙軸對稱時當截面為雙軸對稱時215 . 01dfefVVMMMMddVVV5 . 0dVV5 . 0eMM fthAMwff工字形截面

10、受彎構件在剪力工字形截面受彎構件在剪力V V、彎矩、彎矩M M和軸力和軸力N N 共同作用下的強度應符合以下要求：共同作用下的強度應符合以下要求： 當當 時時 當當 時時 當截面為雙軸對稱時當截面為雙軸對稱時 dVV5 . 0ddVVV5 . 0NeMM eeeNeANWMM215 . 01dNfNeNfVVMMMMANfthAMwfNf梁腹板加勁肋的配置梁腹板加勁肋的配置: : 梁腹板應在中柱銜接處、較大固定集中荷載作用途梁腹板應在中柱銜接處、較大固定集中荷載作用途和翼緣轉機處設置橫向加勁肋。其他部位能否設置和翼緣轉機處設置橫向加勁肋。其他部位能否設置中間加勁肋，根據(jù)計算需求確定。但中間加勁

11、肋，根據(jù)計算需求確定。但 規(guī)定規(guī)定, ,當當利用腹板屈曲后抗剪強度時，橫向加勁肋間距利用腹板屈曲后抗剪強度時，橫向加勁肋間距a a宜取宜取hwhw2hw2hw。 當梁腹板在剪應力作用下發(fā)生屈曲后，將以拉力帶當梁腹板在剪應力作用下發(fā)生屈曲后，將以拉力帶的方式接受繼續(xù)添加的剪力，亦即起類似桁架斜腹的方式接受繼續(xù)添加的剪力，亦即起類似桁架斜腹桿的作用，而橫向加勁肋那么相當于受壓的桁架豎桿的作用，而橫向加勁肋那么相當于受壓的桁架豎桿。因此，中間橫向加勁肋除接受集中荷載和翼緣桿。因此，中間橫向加勁肋除接受集中荷載和翼緣轉機產生的壓力外，還要接受拉力場產生的壓力。轉機產生的壓力外，還要接受拉力場產生的壓力

12、。 加勁肋穩(wěn)定性驗算按規(guī)范規(guī)定進展，計算長度加勁肋穩(wěn)定性驗算按規(guī)范規(guī)定進展，計算長度 取腹板高度取腹板高度hwhw，截面取加勁肋全部和其兩側，截面取加勁肋全部和其兩側各各 寬度范圍內的腹板面積，按兩端寬度范圍內的腹板面積，按兩端鉸鉸 接軸心受壓構件進展計算。接軸心受壓構件進展計算。ywft23515變截面柱在剛架平面內的整體穩(wěn)定計算變截面柱在剛架平面內的整體穩(wěn)定計算: : 變截面柱在剛架平面內的整體穩(wěn)定按以下公式變截面柱在剛架平面內的整體穩(wěn)定按以下公式 計算：計算：fWNNMANexExmxex100100120201 . 1eExEAN對于變截面柱，變化截面高度的目的是為了順對于變截面柱，變

13、化截面高度的目的是為了順應彎矩的變化，合理的截面變化方式應使兩端應彎矩的變化，合理的截面變化方式應使兩端截面的最大應力纖維同時到達限值。但是實踐截面的最大應力纖維同時到達限值。但是實踐上往往是大頭截面用足，其應力大于小頭截面，上往往是大頭截面用足，其應力大于小頭截面，故公式左端第二項的彎矩故公式左端第二項的彎矩M1M1，和有效截面模量，和有效截面模量We1We1應以大頭為準。應以大頭為準。公式第一項源自等截面的穩(wěn)定計算。根據(jù)分析，公式第一項源自等截面的穩(wěn)定計算。根據(jù)分析，小頭穩(wěn)定承載力的小于大頭，且剛架柱的最大小頭穩(wěn)定承載力的小于大頭，且剛架柱的最大軸力就作用在小頭截面上，故第一項按小頭運軸力

14、就作用在小頭截面上，故第一項按小頭運算比按大頭運算平安。算比按大頭運算平安。 變截面柱在剛架平面內的計算長度變截面柱在剛架平面內的計算長度 截面高度呈線形變化的柱，在剛架平面內的截面高度呈線形變化的柱，在剛架平面內的計算長度應取為計算長度應取為 ，式中，式中 為柱的幾何為柱的幾何高度，高度， 為計算長度系數(shù)。為計算長度系數(shù)。 可由以下三種方法確定：可由以下三種方法確定：查表法適宜于手算查表法適宜于手算一階分析法普遍適用于各種情況，并且適宜一階分析法普遍適用于各種情況，并且適宜上機計算上機計算) )二階分析法要求有二階分析的計算程序二階分析法要求有二階分析的計算程序hh0h查表法查表法柱腳鉸接單

15、跨剛架楔形柱的柱腳鉸接單跨剛架楔形柱的 可由表可由表1-21-2查得。查得。柱的線剛度柱的線剛度K1K1和梁的線剛度和梁的線剛度K2K2分別按以下公式計算：分別按以下公式計算： 表中和式中表中和式中 、 分別為柱小頭和大頭的截面慣性矩；分別為柱小頭和大頭的截面慣性矩； 梁最小截面的慣性矩；梁最小截面的慣性矩； 半跨斜梁長度；半跨斜梁長度； 斜梁換算長度系數(shù)，見圖斜梁換算長度系數(shù)，見圖1-91-9。當梁為等截。當梁為等截面時面時 =1 =1。hIKc11sIKb202coI1cI0bIs 在圖在圖1-91-9中，中，11和和分別為第一、二分別為第一、二楔形段的斜率。楔形段的斜率。 圖圖1919楔

16、形梁在剛架平楔形梁在剛架平面內的換算長度系數(shù)面內的換算長度系數(shù)柱腳鉸接楔形柱的計算長度系數(shù)柱腳鉸接楔形柱的計算長度系數(shù) ，表，表1212 K2Kl 0.1 0.2 O.3 O.5 0.75 1.02.010.0 0.0l0.428 O.368 O.349 0.3310.320 0.318 0.315 0.3100.02 0.600 0.502 0.470 0.4400.428 0.420 O.411 O.4040.03O.729 0.599 O.558 0.5200.50l0.4920.4830.473O.050.931O.756 O.694 0.6440.6180.6060.589 0.58

17、00.071.075 O.873 0.801 0.7420.711 0.697 O.672 O.6500.101.252 1.027 0.935 0.857O.817 0.801 O.790 0.7390.151.5181.235 1.1091.021O.965O.938 O.8950.8720.20 1.7451.395 1.254 1.1401.080 1.045 1.000 0.96910ccII多跨剛架的中間柱為搖擺柱時，邊柱的計多跨剛架的中間柱為搖擺柱時，邊柱的計算長度應取為算長度應取為 式中式中 放大系數(shù)；放大系數(shù)； 計算長度系數(shù)，由表計算長度系數(shù)，由表1 12 2查得，但公式查得

18、，但公式(1(126)26)中的中的 取與邊柱相連的一跨橫梁的坡面長取與邊柱相連的一跨橫梁的坡面長度度 ，如圖，如圖1-101-10所示；所示； 搖擺柱接受的荷載；搖擺柱接受的荷載； 邊柱接受的荷載；邊柱接受的荷載； 搖擺柱高度；搖擺柱高度； 剛架邊柱高度。剛架邊柱高度。sblliPfiPlihfih 引進放大系數(shù)的緣由是：當框架趨于側移引進放大系數(shù)的緣由是：當框架趨于側移或有初始側傾時，不僅框架柱上的荷載或有初始側傾時，不僅框架柱上的荷載PfiPfi對框架起傾覆作用，搖擺柱上的荷載對框架起傾覆作用，搖擺柱上的荷載PliPli也也同樣起傾覆作用。這就是說，圖同樣起傾覆作用。這就是說，圖1-10

19、1-10框架框架邊柱除接受本身荷載的不穩(wěn)定效應外，還邊柱除接受本身荷載的不穩(wěn)定效應外，還要加上中間搖擺柱荷載效應。因此需求根要加上中間搖擺柱荷載效應。因此需求根據(jù)比值據(jù)比值(Pli(Plihli)hli)(Pfi(Pfihfi)hfi)對邊對邊柱計算長度做出調整。柱計算長度做出調整。 圖圖1-10 1-10 計算邊柱時的斜梁長度計算邊柱時的斜梁長度 搖擺柱的計算長度系數(shù)取搖擺柱的計算長度系數(shù)取1.01.0。對于屋面坡度大于對于屋面坡度大于1 1：5 5的情況，在確定剛架柱的情況，在確定剛架柱的計算長度時應思索橫梁軸向力對柱剛度的不的計算長度時應思索橫梁軸向力對柱剛度的不利影響。此時應按剛架的整

20、體彈性穩(wěn)定分析經利影響。此時應按剛架的整體彈性穩(wěn)定分析經過電算來確定變截面剛架柱的計算長度。過電算來確定變截面剛架柱的計算長度?？蚣苡袀纫剖Х€(wěn)的臨界形狀和它的側移剛度有框架有側移失穩(wěn)的臨界形狀和它的側移剛度有直接關系?？蚣苌系暮奢d使此剛度逐漸退化，直接關系?？蚣苌系暮奢d使此剛度逐漸退化，荷載加到一定程度時剛度完全消逝，框架隨即荷載加到一定程度時剛度完全消逝，框架隨即不能堅持穩(wěn)定。因此框架柱的臨界荷載或計算不能堅持穩(wěn)定。因此框架柱的臨界荷載或計算長度可以由側移剛度得出。長度可以由側移剛度得出。當剛架利用一階分析計算程序得出柱頂程度荷當剛架利用一階分析計算程序得出柱頂程度荷載作用下的側移剛度載作用

21、下的側移剛度K K：H Hu u時，柱計算長度時，柱計算長度系數(shù)可由以下公式計算：系數(shù)可由以下公式計算：一階分析法一階分析法對柱腳為鉸接和剛接的單跨對稱剛架對柱腳為鉸接和剛接的單跨對稱剛架( (圖圖1-1-11a)11a)當柱腳鉸接時當柱腳鉸接時當柱腳剛接時當柱腳剛接時中間為非搖擺柱的多跨剛架中間為非搖擺柱的多跨剛架( (圖圖1-11b)1-11b)當柱腳鉸接時當柱腳鉸接時當柱腳剛接時當柱腳剛接時圖圖1-11 1-11 一階分析時的柱頂位移一階分析時的柱頂位移當采用計入豎向荷載一側移效應當采用計入豎向荷載一側移效應( (即即P-uP-u效應效應) )的的二階分析程序計算內力時，假設是等截面柱，

22、二階分析程序計算內力時，假設是等截面柱，取取=1=1，即計算長度等于幾何長度。對于楔形，即計算長度等于幾何長度。對于楔形柱，其計算長度系數(shù)可由以下公式計算：柱，其計算長度系數(shù)可由以下公式計算： 二階分析法二階分析法式中式中: : 構件的楔率；構件的楔率； 、 分別為柱小頭和大頭的截面高度分別為柱小頭和大頭的截面高度( (圖圖1.12)1.12)。0d1d圖圖1-12 1-12 變截面構件的楔率變截面構件的楔率 變截面柱在剛架平面外的整體穩(wěn)定計算變截面柱在剛架平面外的整體穩(wěn)定計算 應分段按公式計算：應分段按公式計算： 公式不同于規(guī)范中壓彎構件在彎矩作用平面外公式不同于規(guī)范中壓彎構件在彎矩作用平面

23、外的穩(wěn)定計算公式之處有兩點：的穩(wěn)定計算公式之處有兩點：截面幾何特性按有效截面計算；截面幾何特性按有效截面計算； 思索楔形柱的受力特點，軸力取小頭截面，彎矩思索楔形柱的受力特點，軸力取小頭截面，彎矩取大頭截面。取大頭截面。 fWMANebtey1100斜梁和隅撐的設計斜梁和隅撐的設計斜梁的設計斜梁的設計 當斜梁坡度不超越當斜梁坡度不超越1 1：5 5時，因軸力很小可按壓時，因軸力很小可按壓彎構件計算其強度和剛架平面外的穩(wěn)定，不計算彎構件計算其強度和剛架平面外的穩(wěn)定，不計算平面內的穩(wěn)定。平面內的穩(wěn)定。實腹式剛架斜梁的平面外計算長度，取側向支承實腹式剛架斜梁的平面外計算長度，取側向支承點的間距。當斜

24、梁兩翼緣側向支承點間的間隔點的間距。當斜梁兩翼緣側向支承點間的間隔 不不等時，應取最大受壓翼緣側向支承點間的間隔等時，應取最大受壓翼緣側向支承點間的間隔 。斜梁不需求計算整體穩(wěn)定性的側向支承點間最大斜梁不需求計算整體穩(wěn)定性的側向支承點間最大長度，可取斜梁下翼緣寬度的長度，可取斜梁下翼緣寬度的 倍。倍。yf23516當斜梁上翼緣接受集中荷載處不設橫向加勁肋時當斜梁上翼緣接受集中荷載處不設橫向加勁肋時，除應按規(guī)范規(guī)定驗算腹板上邊緣正應力、剪應，除應按規(guī)范規(guī)定驗算腹板上邊緣正應力、剪應力和部分壓應力共同作用時的折算應力外，尚應力和部分壓應力共同作用時的折算應力外，尚應滿足以下公式的要求：滿足以下公式

25、的要求：ywfwmfttftF235152fWMem5 . 1隅撐設計隅撐設計 當實腹式剛架斜梁的下翼緣受壓時，必需在受當實腹式剛架斜梁的下翼緣受壓時，必需在受壓翼緣兩側布置隅撐壓翼緣兩側布置隅撐( (山墻處剛架僅布置在一側山墻處剛架僅布置在一側) )作、為斜梁的側向支承，隅撐的另一端銜接在檁作、為斜梁的側向支承，隅撐的另一端銜接在檁條上。條上。 隅撐間距不應大于所撐梁受壓翼緣寬度的隅撐間距不應大于所撐梁受壓翼緣寬度的 倍。倍。隅撐應根據(jù)規(guī)范規(guī)定按軸心受壓構件的支撐來設隅撐應根據(jù)規(guī)范規(guī)定按軸心受壓構件的支撐來設計。隅撐截面選用單根等邊角鋼，軸向壓力按下計。隅撐截面選用單根等邊角鋼，軸向壓力按下

26、式計算：式計算：當隅撐成對布置時，每根隅撐的計算軸壓力可取當隅撐成對布置時，每根隅撐的計算軸壓力可取上式計算值的一半。上式計算值的一半。需求留意的是，單面銜接的單角鋼壓桿在計算其需求留意的是，單面銜接的單角鋼壓桿在計算其穩(wěn)定性時，不用換算長細比，而是對穩(wěn)定性時，不用換算長細比，而是對f f值乘以相值乘以相應的折減系數(shù)。應的折減系數(shù)。yf23516cos60hMN 剛架橫梁剛度和柱頂程度位移驗算剛架橫梁剛度和柱頂程度位移驗算橫梁允許撓度：橫梁允許撓度：柱頂程度允許位移：柱頂程度允許位移： 式中式中 、 分別為剛架橫梁的跨度和柱的高分別為剛架橫梁的跨度和柱的高度。度。500HlH180l 剛架節(jié)點

27、設剛架節(jié)點設計計剛架橫梁與柱拼裝節(jié)點剛架橫梁與柱拼裝節(jié)點剛架橫梁屋脊拼裝節(jié)點剛架橫梁屋脊拼裝節(jié)點柱腳設計柱腳設計牛腿設計牛腿設計n 斜梁與柱的銜接及斜梁拼接n 普通采用高強螺栓端板銜接，按剛接節(jié)點設計，其方式： 端板豎放端板豎放端板斜放端板斜放端板平放端板平放h1Mea a端板豎放端板豎放b b端板斜放端板斜放c c端板平放端板平放d d斜梁拼接斜梁拼接剛架斜梁與柱的銜接及斜梁間的拼接剛架斜梁與柱的銜接及斜梁間的拼接高強螺栓計算高強螺栓計算驗算最不利螺栓的拉力：驗算最不利螺栓的拉力： 橫梁與柱在銜接處傳送的彎矩；橫梁與柱在銜接處傳送的彎矩； 最遠一排螺栓至承壓點的間隔最遠一排螺栓至承壓點的間隔

28、 ； 螺栓列數(shù)；螺栓列數(shù)； 恣意一排螺栓至承壓點的間隔恣意一排螺栓至承壓點的間隔 ； 一個螺栓所能接受的抗拉允許承載力。一個螺栓所能接受的抗拉允許承載力。btiNynMyN2maxMmaxyniybtN 分析研討闡明，外伸式銜接轉動剛度可以滿足剛性節(jié)點的要求。外伸式銜接在節(jié)點負彎矩作用下，可假定轉動中心位于下翼緣中心線上。上翼緣兩側對稱設置4個螺栓時，每個螺栓接受下面公式表達的拉力，并依此確定螺栓直徑： 當受拉翼緣兩側各設一排螺栓不能滿足承載力要求時，可以在翼緣內側增設螺栓。 14hMNt螺栓陳列應符合構造要求，以下圖的螺栓陳列應符合構造要求，以下圖的 ， 應應滿足扣緊螺栓所用工具的凈空要求，

29、通常不小于滿足扣緊螺栓所用工具的凈空要求，通常不小于35mm35mm，螺栓端距不應小于，螺栓端距不應小于2 2倍螺栓孔徑，兩排螺栓倍螺栓孔徑，兩排螺栓之間的最小間隔之間的最小間隔 為為3 3倍螺栓直徑，最大間隔倍螺栓直徑，最大間隔 不應不應超越超越400mm400mm。fewe端板的厚度端板的厚度t t可根據(jù)支承條件按以下公式計算，但可根據(jù)支承條件按以下公式計算，但不應小于不應小于16mm16mm，和梁端板相連的柱翼緣部分應與，和梁端板相連的柱翼緣部分應與端板等厚度。端板等厚度。 (a) (a)伸臂類端板伸臂類端板 (b) (b)無加勁肋類端板無加勁肋類端板bfNettf6feaNetwtw5

30、 . 03(c)(c)兩邊支承類端板兩邊支承類端板當端板外伸時當端板外伸時當端板平齊時當端板平齊時(d)(d)三邊支承類端板三邊支承類端板febbeNeetfswtwf2426feeebeNeetwffwtwf26feeebeNeetwffwtwf412在門式剛架斜梁與柱相交的節(jié)點域，應按以下公在門式剛架斜梁與柱相交的節(jié)點域，應按以下公式驗算剪應力：式驗算剪應力：vccbftddM剛架構件的翼緣與端板的銜接應采用全熔透對接剛架構件的翼緣與端板的銜接應采用全熔透對接焊縫，腹板與端板的銜接應采用角焊縫。在端板焊縫，腹板與端板的銜接應采用角焊縫。在端板設置螺栓處，應按以下公式驗算構件腹板的強度設置螺

31、栓處，應按以下公式驗算構件腹板的強度：當當 時，時，當當 時，時，ftePww4 . 0fteNwwt2PNt4 . 02PNt4 . 02 節(jié)點構造設計節(jié)點構造設計 節(jié)點有加腋與不加腋兩種根本方式。在加腋節(jié)點有加腋與不加腋兩種根本方式。在加腋方式中又有梯形加腋與曲線加腋之分，普通采用方式中又有梯形加腋與曲線加腋之分，普通采用梯形加腋并在加腋部分的兩端設置加勁肋及側向梯形加腋并在加腋部分的兩端設置加勁肋及側向支撐，以保證該加腋部分的穩(wěn)定性，防止側向壓支撐，以保證該加腋部分的穩(wěn)定性，防止側向壓屈。加腋銜接可使截面的變化符合彎矩圖形的要屈。加腋銜接可使截面的變化符合彎矩圖形的要求，并大大提高了剛架

32、的承載才干。以下圖為加求，并大大提高了剛架的承載才干。以下圖為加腋節(jié)點圖。腋節(jié)點圖。橫梁屋脊拼裝節(jié)點圖橫梁屋脊拼裝節(jié)點圖柱腳設計柱腳設計根據(jù)受力要求，柱腳分剛接柱腳和鉸接柱腳兩根據(jù)受力要求，柱腳分剛接柱腳和鉸接柱腳兩類，當?shù)踯嚻鸱至款悾數(shù)踯嚻鸱至?5噸時應思索設置剛性柱噸時應思索設置剛性柱腳。腳。本工程實例：吊車噸位本工程實例：吊車噸位2020噸，柱腳方式為剛接噸，柱腳方式為剛接柱腳，主要用來傳送吊車荷載、風荷載和構造柱腳，主要用來傳送吊車荷載、風荷載和構造自重。自重。柱腳方式柱腳方式平板式鉸接柱腳平板式鉸接柱腳剛接柱腳剛接柱腳普通情況普通情況當有橋式當有橋式吊車或剛吊車或剛架側向剛架側向剛

33、度過弱時度過弱時平板式平板式鉸接柱腳鉸接柱腳剛接柱腳剛接柱腳柱腳的計算柱腳的計算一、底板的計算一、底板的計算1 1、底板的平面尺寸、底板的平面尺寸底板面積：底板面積：式中式中 柱軸心壓力設計值；柱軸心壓力設計值； 根底混凝土軸心抗壓強度設計值；根底混凝土軸心抗壓強度設計值； 錨栓孔面積。錨栓孔面積。0AfNAccNccf0A按構造要求確定底板寬度：按構造要求確定底板寬度：式中式中 柱截面寬度或高度；柱截面寬度或高度； 靴梁厚度；靴梁厚度； 底板懸臂長度。底板懸臂長度。再根據(jù)底板面積確定底板長度。再根據(jù)底板面積確定底板長度。ctbBb2200bbtc2 2、底板的厚度、底板的厚度底板的厚度決議于

34、板的抗彎強度。底板的厚度決議于板的抗彎強度。式中：式中： 為底板接受的最大彎矩值。為底板接受的最大彎矩值。 fMtmax6maxM柱腳錨栓應采用柱腳錨栓應采用Q235Q235或或Q345Q345鋼材制造。錨栓的錨固鋼材制造。錨栓的錨固長度應符合現(xiàn)行國家規(guī)范長度應符合現(xiàn)行國家規(guī)范 (GB 50007-2019)(GB 50007-2019)的規(guī)定，錨栓端部按規(guī)定設置的規(guī)定，錨栓端部按規(guī)定設置彎鉤或錨板。彎鉤或錨板。計算風荷載作用下柱腳錨栓的上拔力時，應計入柱計算風荷載作用下柱腳錨栓的上拔力時，應計入柱間支撐的最大豎向分力，此時，不思索活荷載間支撐的最大豎向分力，此時，不思索活荷載( (或或雪荷載雪荷載) )、積灰荷載和附加荷載的影響，同時永久、積灰荷載和附加荷載的影響，同時永久荷載的分項系