廣州有關管樁基礎的幾個問題ppt課件

1、 國家規(guī)范國家規(guī)范是是管樁的產(chǎn)質(zhì)量量規(guī)范，全國的管樁廠都應管樁的產(chǎn)質(zhì)量量規(guī)范，全國的管樁廠都應按這個規(guī)范消費預應力管樁，也按這個規(guī)范按這個規(guī)范消費預應力管樁，也按這個規(guī)范來檢測預應力管樁的產(chǎn)質(zhì)量量，它不是管樁來檢測預應力管樁的產(chǎn)質(zhì)量量，它不是管樁根底的技術(shù)規(guī)范。根底的技術(shù)規(guī)范。 這個規(guī)范共有三個版本：這個規(guī)范共有三個版本： GB 13476 92，于，于1992年公布；年公布； GB 13476 2019，于，于2019年公布；年公布； GB 13476 2021，于，于2021年公布，年公布， 2019年年3月月1日實施，是最新的版本。日實施，是最新的版本。但是到目前為止廣東很多地方還沒有很

2、好地但是到目前為止廣東很多地方還沒有很好地執(zhí)行這個技術(shù)規(guī)范。執(zhí)行這個技術(shù)規(guī)范。 關于管樁根底設計和施工的技術(shù)規(guī)范：關于管樁根底設計和施工的技術(shù)規(guī)范：到目前為止全國還沒有一本專門的管樁根底到目前為止全國還沒有一本專門的管樁根底技技 術(shù)規(guī)范；術(shù)規(guī)范；國家規(guī)范國家規(guī)范 GB50007-GB50007- 2019 2019和行業(yè)規(guī)范和行業(yè)規(guī)范 JGJ94JGJ94 2019 2019有部分預制樁的內(nèi)容；有部分預制樁的內(nèi)容；各省市地方規(guī)范各省市地方規(guī)范 ， 其中浙江、福建、遼寧、云南、黑龍江、其中浙江、福建、遼寧、云南、黑龍江、湖北、湖北、 吉林、廣西、山東、廣東等省市都陸吉林、廣西、山東、廣東等省市都

3、陸續(xù)出續(xù)出 臺了有關規(guī)程。臺了有關規(guī)程。 廣東省規(guī)范廣東省規(guī)范DBJ/T152298DBJ/T152298 是我國最早是我國最早公布的有關管樁根底設計和施工的綜合性公布的有關管樁根底設計和施工的綜合性技術(shù)規(guī)范。但技術(shù)規(guī)范。但20192019年進展了修訂，變成廣年進展了修訂，變成廣東省規(guī)范東省規(guī)范 DBJ/T15-22-2019DBJ/T15-22-2019；另外又編；另外又編制了一本廣東省規(guī)范制了一本廣東省規(guī)范 送審稿。送審稿。1-11-1、管樁根底的主要施工方法。、管樁根底的主要施工方法。 施工方法不同，樁的承載力計算方法也是不同的。施工方法不同，樁的承載力計算方法也是不同的。1-21-2、

4、常用管樁規(guī)格、型號及其運用承載力。、常用管樁規(guī)格、型號及其運用承載力。 要大致心中有數(shù)，這樣才干在概念設計中有個準星。要大致心中有數(shù)，這樣才干在概念設計中有個準星。1-31-3、不宜運用或慎用管樁的地質(zhì)條件。、不宜運用或慎用管樁的地質(zhì)條件。 不要在不宜運用管樁的地質(zhì)條件下硬用管樁。不要在不宜運用管樁的地質(zhì)條件下硬用管樁。1-41-4、管樁穿透巖土層的才干。、管樁穿透巖土層的才干。 設計時要有個底，所以要掌握巖土勘察知識。設計時要有個底，所以要掌握巖土勘察知識。1-51-5、管樁設計計算或驗算的內(nèi)容。、管樁設計計算或驗算的內(nèi)容。 哪些一定要計算或驗算，哪些可以不驗算，心中也哪些一定要計算或驗算，

5、哪些可以不驗算，心中也 要有個譜。要有個譜。1 1錘擊法：柴油錘、液壓錘錘擊法：柴油錘、液壓錘2 2靜壓法：抱壓式液壓壓樁機靜壓法：抱壓式液壓壓樁機 頂壓式液壓壓樁機頂壓式液壓壓樁機 抱壓頂壓結(jié)合式液壓壓樁機抱壓頂壓結(jié)合式液壓壓樁機 抱壓振動液壓壓樁機抱壓振動液壓壓樁機3 3引孔打壓法引孔打壓法4 4鉆孔植樁法鉆孔植樁法5 5中掘法直徑中掘法直徑600600錘擊沉樁錘擊沉樁靜力壓樁靜力壓樁長長 螺螺 旋旋 鉆鉆 機機 螺螺 旋旋 鉆鉆 管樁分管樁分PCPC樁和樁和PHCPHC樁，廣東幾乎全是樁，廣東幾乎全是PHCPHC樁。樁。 管樁按外徑分為管樁按外徑分為300mm300mm、400mm400

6、mm、500mm500mm、600mm600mm和和700mm700mm、800mm800mm、1000mm1000mm、1200mm1200mm、1300mm1300mm、1400mm1400mm等規(guī)等規(guī)格，建筑中的常用管樁規(guī)格為格，建筑中的常用管樁規(guī)格為300mm300mm、400mm400mm、500mm500mm和和600mm600mm。300mm300mm管樁今后要逐漸淘汰。管樁今后要逐漸淘汰。 管樁按混凝土有效預壓應力值分為管樁按混凝土有效預壓應力值分為A A型、型、ABAB型、型、B B型型和和C C型，其有效預壓應力值分別為型，其有效預壓應力值分別為4MPa4MPa、6MPa6

7、MPa、8MPa8MPa和和10MPa10MPa。 重要工程都要選用重要工程都要選用ABAB型或型或B B型樁；靜壓用樁廣東大部型樁；靜壓用樁廣東大部分選用厚壁的分選用厚壁的ABAB型樁。今后型樁。今后A A型樁逐漸少用。型樁逐漸少用。外徑外徑（mm）壁厚壁厚（mm）砼強度砼強度等等 級級承載力承載力特征值特征值kN節(jié)節(jié) 長長（m）適應樓層適應樓層（層）（層）30065-70C80600-9005-113-9 40090-95C80900-17005-123-15 500100C801800-23005-1510-25125C802000-27005-1520-28 600110C802200

8、-30006-1520-30130C802500-35006-1520-35 管樁應發(fā)揚其高承載力的特性，不宜用作地基管樁應發(fā)揚其高承載力的特性，不宜用作地基處置中的柔性樁，尤其是以強風化巖作持力層的管處置中的柔性樁，尤其是以強風化巖作持力層的管樁，更不能這樣做。樁，更不能這樣做。 某大型輸水管根底，設計成復合地基的方式：某大型輸水管根底，設計成復合地基的方式：在以強風化砂巖為持力層的在以強風化砂巖為持力層的400400管樁頂部，做一管樁頂部，做一層層303040cm40cm的褥墊層，在墊層上澆筑混凝土底板，的褥墊層，在墊層上澆筑混凝土底板，在底板上擱在底板上擱400400的輸水管。結(jié)果管樁刺

9、破褥墊的輸水管。結(jié)果管樁刺破褥墊層，輸水管立刻有層，輸水管立刻有10-20cm10-20cm的下沉。的下沉。 處置方法：灌漿加固褥墊層。以后同樣的工處置方法：灌漿加固褥墊層。以后同樣的工程，取消砂墊層，將混凝土底板直接與管樁頂結(jié)合程，取消砂墊層，將混凝土底板直接與管樁頂結(jié)合起來，做成剛性承臺。起來，做成剛性承臺。錘擊法：錘擊法：1 1持力層以上的覆蓋層中含有較多且難以持力層以上的覆蓋層中含有較多且難以 去除又嚴重影響打樁的孤石、風化球或去除又嚴重影響打樁的孤石、風化球或 其它妨礙物；其它妨礙物；2 2持力層以上含有不適宜作樁端持力層且持力層以上含有不適宜作樁端持力層且 不易貫穿的硬夾層；不易貫

10、穿的硬夾層；3 3基巖面上沒有適宜持力層的巖溶地層；基巖面上沒有適宜持力層的巖溶地層；4 4非巖溶地域基巖以上為淤泥等松軟土非巖溶地域基巖以上為淤泥等松軟土 層，其下直接為中風化、微風化巖層，層，其下直接為中風化、微風化巖層， 或中風化巖面上只需較薄的強風化層；或中風化巖面上只需較薄的強風化層； 這種地質(zhì)條件俗稱這種地質(zhì)條件俗稱“上軟下硬、軟硬上軟下硬、軟硬 突變。突變。5 5樁端持力層為遇水易軟化且埋藏較淺樁端持力層為遇水易軟化且埋藏較淺 的風化巖；的風化巖； 6 6地下水或地基土對管樁的混凝土、鋼地下水或地基土對管樁的混凝土、鋼 筋及鋼零部件有強腐蝕作用的巖土層。筋及鋼零部件有強腐蝕作用的

11、巖土層。 簡單地說，有孤石、妨礙物的地層；簡單地說，有孤石、妨礙物的地層； 有硬夾層；石灰?guī)r地層；有硬夾層；石灰?guī)r地層；“上軟下硬、軟上軟下硬、軟 硬突變的地層；遇水軟化的持力層和強硬突變的地層；遇水軟化的持力層和強 腐蝕巖土層，不宜或慎用管樁。腐蝕巖土層，不宜或慎用管樁。 靜壓法：除了與錘擊法六條一樣外，還有兩靜壓法：除了與錘擊法六條一樣外，還有兩條也要留意：條也要留意：現(xiàn)場地表土層松軟且地面承載力特征值現(xiàn)場地表土層松軟且地面承載力特征值 100kPa 100kPa又未經(jīng)處置的場地；又未經(jīng)處置的場地；樁端持力層為中密密實砂土層且其覆樁端持力層為中密密實砂土層且其覆 蓋層幾乎全是稍密中密砂土層

12、；蓋層幾乎全是稍密中密砂土層； 靜壓樁在石灰?guī)r巖面起伏不大的情況下靜壓樁在石灰?guī)r巖面起伏不大的情況下可以壓下去，雖然樁端嵌固深度不大，但樁可以壓下去，雖然樁端嵌固深度不大，但樁身可以做到根本不破爛，假設用錘擊法施工，身可以做到根本不破爛，假設用錘擊法施工，樁的破損率可到達樁的破損率可到達60%60%以上。以上。 廣東省規(guī)范送審稿在巖土工程勘察這一章中專門對表土層勘察要求提出了一點要求：靜壓樁施工對表土層承載力有較高要求，勘察時應采用輕便動力觸探、取土樣、規(guī)范貫入實驗等手段準確查明表層3m土層的承載才干。 在該條的條文闡明中指出：勘察時應準確查明表層3m土層的承載力，是指我省常見的表土層，對于深

13、厚、松軟的素填土層那么應另當別論。 5.2節(jié)內(nèi)對壓樁機的接地壓強作了限制：壓樁機長船型履靴的接地壓強不宜大于100kPa；短船型履靴的接地壓強不宜大于120kPa。 強風化泥巖以及含泥量較多的強風化、強風化泥巖以及含泥量較多的強風化、全風化花崗巖層做持力層的管樁根底，收錘全風化花崗巖層做持力層的管樁根底，收錘或終壓時發(fā)現(xiàn)不了什么問題，甚至做靜載荷或終壓時發(fā)現(xiàn)不了什么問題，甚至做靜載荷實驗單樁豎向抗壓承載力也能到達設計要實驗單樁豎向抗壓承載力也能到達設計要求，但過了二三十天，假設這根樁再做靜載求，但過了二三十天，假設這根樁再做靜載荷荷實驗，發(fā)現(xiàn)單樁豎向抗壓承載力降低，樁的實驗，發(fā)現(xiàn)單樁豎向抗壓承

14、載力降低，樁的沉降量加大；假設對這些原先沉降量加大；假設對這些原先“已到達設計要已到達設計要求的樁進展復壓復打，又可以下去，求的樁進展復壓復打，又可以下去，有的可下去幾十厘米，有的甚至可再下去有的可下去幾十厘米，有的甚至可再下去1 14m4m。強風化泥質(zhì)粉砂巖也有這種軟化景象。強風化泥質(zhì)粉砂巖也有這種軟化景象。 究其緣由，主要是樁尖附近有水，強究其緣由，主要是樁尖附近有水，強風化泥巖遇水就軟化，含泥較多的強風化風化泥巖遇水就軟化，含泥較多的強風化花崗巖體遇水發(fā)生崩解，于是樁端土承載花崗巖體遇水發(fā)生崩解，于是樁端土承載力大大降低。水的來源有兩種：主要是外力大大降低。水的來源有兩種：主要是外界流入

15、的水，還有是超孔隙水壓力作用下界流入的水，還有是超孔隙水壓力作用下漸漸滲流出來的孔隙水。針對外界流入的漸漸滲流出來的孔隙水。針對外界流入的水產(chǎn)生了一個管樁內(nèi)腔底部灌注封底混凝水產(chǎn)生了一個管樁內(nèi)腔底部灌注封底混凝土的做法，堵住樁尖不密封而引起漏水的土的做法，堵住樁尖不密封而引起漏水的缺陷。減少孔隙水最好的方法就是控制沉缺陷。減少孔隙水最好的方法就是控制沉樁率。樁率。 但這個封底的方法也不是萬能的，有些管但這個封底的方法也不是萬能的，有些管樁雖灌了封底混凝土，但樁尖土還是軟化，有樁雖灌了封底混凝土，但樁尖土還是軟化，有些實心方樁也會發(fā)生類似的情況。些實心方樁也會發(fā)生類似的情況。 值得一提的是：不是

16、一切的強風化泥巖和值得一提的是：不是一切的強風化泥巖和強風化花崗巖層都會發(fā)生易軟化的景象，有的強風化花崗巖層都會發(fā)生易軟化的景象，有的地域雖然也以強風化泥巖作持力層，但沒有發(fā)地域雖然也以強風化泥巖作持力層，但沒有發(fā)生持力層軟化的問題，因此要多積累地域閱歷。生持力層軟化的問題，因此要多積累地域閱歷。 強風化泥質(zhì)粉砂巖也有軟化的問題，只不強風化泥質(zhì)粉砂巖也有軟化的問題，只不過軟化的程度較少，下沉量普通不超越過軟化的程度較少，下沉量普通不超越20cm。 打樁錘擊力屬沖擊動力，預應力管樁較耐打，打樁錘擊力屬沖擊動力，預應力管樁較耐打，在強力沖擊下具有較強的穿透才干，大量工程實際在強力沖擊下具有較強的穿

17、透才干，大量工程實際闡明，運用闡明，運用D45D45以上重型柴油錘可使其穿透以上重型柴油錘可使其穿透5 56m6m厚厚的密實砂層或河卵石層，樁尖進入的密實砂層或河卵石層，樁尖進入N50N50的強風化巖的強風化巖層層1 12m2m或密實卵石層或密實卵石層1 12m2m。 壓樁力那么屬靜力，呵斥樁的穿透才干相對較壓樁力那么屬靜力，呵斥樁的穿透才干相對較小，但也并非僅能穿透脆弱土層，實際證明壓樁力小，但也并非僅能穿透脆弱土層，實際證明壓樁力4000kN4000kN的靜壓樁也可穿透的靜壓樁也可穿透2 23m3m厚的密實砂層，樁厚的密實砂層，樁尖到達尖到達N N5050的強風化巖外表。的強風化巖外表。

18、從總體上看，當?shù)刭|(zhì)條件大致一樣時，靜壓樁從總體上看，當?shù)刭|(zhì)條件大致一樣時，靜壓樁的樁長通常要比錘擊樁短的樁長通常要比錘擊樁短1 12m2m，有時甚至短，有時甚至短3 34m4m。 根據(jù)廣東運用管樁的長期閱歷，巖土工程勘察中較注重規(guī)范貫入實驗。標貫試驗好似模擬打樁，其測試成果較適宜錘擊式預應力管樁的運用。 標貫實驗錘重為63.5kg150P，落距76cm30吋，前15cm入土的錘擊數(shù)不算，然后測出下面入土30cm深度的錘擊數(shù)，這就是實測的標貫擊數(shù)N，假設實測值乘上觸探桿長度校正系數(shù)，就是修正后的標貫值N。修正后的規(guī)范貫入擊數(shù)修正后的規(guī)范貫入擊數(shù) N N 可按以下公式計算：可按以下公式計算： N

19、=N N =N式中式中 N N修正后的規(guī)范貫入擊數(shù)；修正后的規(guī)范貫入擊數(shù)； N N實測規(guī)范貫入擊數(shù)；實測規(guī)范貫入擊數(shù)； 觸探桿長度校正系數(shù)，可按下表采用。觸探桿長度校正系數(shù)，可按下表采用。 桿桿 長長m m336 69 91212151518182121校正系數(shù)校正系數(shù)1.001.000.920.920.860.860.810.810.770.770.730.730.700.70桿桿 長長m m242427273030333336363939 42 42校正系數(shù)校正系數(shù)0.670.670.640.640.610.610.580.580.550.550.520.52 0.4 0.49 9 國家規(guī)

20、范國家規(guī)范 GB50021GB50021，假設用，假設用規(guī)范貫入擊數(shù)來劃分巖土類別時，采用的是實測標規(guī)范貫入擊數(shù)來劃分巖土類別時，采用的是實測標準貫入擊數(shù)準貫入擊數(shù)NN，如，如N 50N 50為強風化巖；為強風化巖；5050N30N30為全風化巖；為全風化巖；NN3030為殘積土，與我們打樁壓樁時為殘積土，與我們打樁壓樁時所指的強風化巖容易混淆。所指的強風化巖容易混淆。 錘擊管樁樁端的強風化持力層是指錘擊管樁樁端的強風化持力層是指N N50506060的的強風化巖層，而且樁端可進入這種強風化巖層強風化巖層，而且樁端可進入這種強風化巖層1 12m2m，但不能打入中風化巖層；，但不能打入中風化巖層

21、； 靜壓管樁最多可壓至靜壓管樁最多可壓至N N5050的強風化巖層的外表。的強風化巖層的外表。 這是每個設計和施工人員首先要明確的根本概念！這是每個設計和施工人員首先要明確的根本概念！ 采用實測的標貫值來預估錘擊管樁的入土深度，采用實測的標貫值來預估錘擊管樁的入土深度，誤差是很大的，緣由是：誤差是很大的，緣由是：按巖土規(guī)范規(guī)定：按巖土規(guī)范規(guī)定：NN 50 50 就是強風化巖層。就是強風化巖層。但是，假設樁長為但是，假設樁長為21m21m時，那么修正系數(shù)時，那么修正系數(shù)0.70.7，N N3535； 假設樁長為假設樁長為30m30m時，那么修正系數(shù)時，那么修正系數(shù)0.610.61，N N3030

22、； 假設樁長為假設樁長為39m39m時，那么修正系數(shù)時，那么修正系數(shù)0.520.52，N N2525； 而大噸位的柴油錘可以將管樁打入而大噸位的柴油錘可以將管樁打入N N50605060的強的強風化巖層風化巖層1212米，顯然與當米，顯然與當NN50 50 時的強風化巖層時的強風化巖層存在著較大的層面差距，樁愈深，差距越大，也就是存在著較大的層面差距，樁愈深，差距越大，也就是說預估的樁長誤差更大。說預估的樁長誤差更大。 總之，我們可以根據(jù)國家規(guī)范總之，我們可以根據(jù)國家規(guī)范 GB50021GB50021規(guī)定，巖土稱號和狀規(guī)定，巖土稱號和狀態(tài)可按現(xiàn)場實測的規(guī)范貫入擊數(shù)來劃分。但根態(tài)可按現(xiàn)場實測的規(guī)

23、范貫入擊數(shù)來劃分。但根據(jù)我們的閱歷，估算打樁深度時那么應采用修據(jù)我們的閱歷，估算打樁深度時那么應采用修正正后的規(guī)范貫入擊數(shù)后的規(guī)范貫入擊數(shù)N N。錘擊式管樁可打入。錘擊式管樁可打入N50N50的強風化巖層的強風化巖層1 12m2m，靜壓管樁可壓入，靜壓管樁可壓入N N40405050的強風化巖層。因此，用修正后的標貫擊數(shù)的強風化巖層。因此，用修正后的標貫擊數(shù)可較正確地確定管樁的樁端持力層及預估沉樁可較正確地確定管樁的樁端持力層及預估沉樁的深度。的深度。 廣州市某大工程所用的建筑工程巖土勘察，由十廣州市某大工程所用的建筑工程巖土勘察，由十個勘測單位擔任來完成，其中，九個單位只提供實測個勘測單位擔

24、任來完成，其中，九個單位只提供實測的標貫擊數(shù)的測試成果，只需一個著名建筑設計院的的標貫擊數(shù)的測試成果，只需一個著名建筑設計院的勘察隊伍還提供修正后的標貫值。勘察隊伍還提供修正后的標貫值。 施工單位根據(jù)實測的標貫擊數(shù)來預估樁長，其結(jié)施工單位根據(jù)實測的標貫擊數(shù)來預估樁長，其結(jié)果全部偏短，實踐施工時用樁量比預估用樁量添加了果全部偏短，實踐施工時用樁量比預估用樁量添加了許多。而根據(jù)修正后的標貫擊數(shù)來預估樁長，實踐施許多。而根據(jù)修正后的標貫擊數(shù)來預估樁長，實踐施工時的用樁量與預估用樁量根本一致。工時的用樁量與預估用樁量根本一致。 所以，勘察、設計、施工、監(jiān)理、管樁消費廠的所以，勘察、設計、施工、監(jiān)理、管

25、樁消費廠的技術(shù)人員在預估樁長時一定要采用修正后的標貫值。技術(shù)人員在預估樁長時一定要采用修正后的標貫值。 管樁根底設計應根據(jù)承載才干和變形控制的管樁根底設計應根據(jù)承載才干和變形控制的要求進展以下計算或驗算：要求進展以下計算或驗算：1 1根據(jù)樁基的運用功能和受力特性進展樁基根據(jù)樁基的運用功能和受力特性進展樁基 的豎向抗壓或抗拔承載力計算和程度的豎向抗壓或抗拔承載力計算和程度 承載力計算；承載力計算；2 2樁身強度驗算；樁身強度驗算；3 3計算承臺內(nèi)力并驗算其承載力，確定承臺計算承臺內(nèi)力并驗算其承載力，確定承臺 高度和配筋；高度和配筋；4 4當樁端平面以下存在脆弱下臥層時，應做當樁端平面以下存在脆弱

26、下臥層時，應做 下臥層承載力驗算；下臥層承載力驗算；5 5對于樁中心距小于或等于對于樁中心距小于或等于4 4倍樁徑的群倍樁徑的群 樁根底，可視做一假想實體深根底進展樁根底，可視做一假想實體深根底進展 根底下地基承載力驗算和沉降計算；根底下地基承載力驗算和沉降計算；6 6當建筑物對樁基的沉降或程度位移要求當建筑物對樁基的沉降或程度位移要求 嚴厲時，尚應作沉降或程度變位驗算；嚴厲時，尚應作沉降或程度變位驗算；7 7當運用條件要求限制混凝土裂痕時，尚當運用條件要求限制混凝土裂痕時，尚 應作抗裂或裂痕寬度驗算。應作抗裂或裂痕寬度驗算。 當然，首先要計算上部構(gòu)造傳至承臺底當然，首先要計算上部構(gòu)造傳至承臺

27、底面上的荷載效應，包括豎向力、程度力和彎面上的荷載效應，包括豎向力、程度力和彎矩等。矩等。 管樁根底設計計算內(nèi)容較多，但單樁管樁根底設計計算內(nèi)容較多，但單樁豎向抗壓承載力特征值確實定是靜壓管樁豎向抗壓承載力特征值確實定是靜壓管樁根底設計的最重要內(nèi)容之一。根底設計的最重要內(nèi)容之一。 靜壓管樁單樁豎向抗壓承載力特征值靜壓管樁單樁豎向抗壓承載力特征值確定的主要方法有以下三種：確定的主要方法有以下三種： 經(jīng)過實驗樁確定單樁承載力；經(jīng)過實驗樁確定單樁承載力； 經(jīng)過半閱歷公式計算確定單樁承載力；經(jīng)過半閱歷公式計算確定單樁承載力； 經(jīng)過靜壓樁機的復壓來檢驗或確定單樁經(jīng)過靜壓樁機的復壓來檢驗或確定單樁 承載力

28、。承載力。 當管樁樁基設計等級為甲級且地質(zhì)條件較復雜當管樁樁基設計等級為甲級且地質(zhì)條件較復雜時，或當?shù)剡\用管樁的歷史較短、設計閱歷缺乏時，時，或當?shù)剡\用管樁的歷史較短、設計閱歷缺乏時，單樁豎向抗壓承載力特征值應在設計階段經(jīng)過靜載試單樁豎向抗壓承載力特征值應在設計階段經(jīng)過靜載試驗樁確定。選擇靜載實驗樁的位置應思索工程地質(zhì)條驗樁確定。選擇靜載實驗樁的位置應思索工程地質(zhì)條件的代表性和根底部位的重要性，靜載實驗樁數(shù)不得件的代表性和根底部位的重要性，靜載實驗樁數(shù)不得少于少于3 3根。樁的豎向靜載荷實驗方法應按有關根。樁的豎向靜載荷實驗方法應按有關 規(guī)范執(zhí)行。靜載實驗普通可得到規(guī)范執(zhí)行。靜載實驗普通可得到

29、單樁的極限抗壓承載力，再除以平安系數(shù)后就可得到單樁的極限抗壓承載力，再除以平安系數(shù)后就可得到單樁豎向抗壓承載力特征值。單樁豎向抗壓承載力特征值。 當根據(jù)地基土的物理目的與承載力參數(shù)等閱歷關系確定當根據(jù)地基土的物理目的與承載力參數(shù)等閱歷關系確定單樁豎向抗壓承載力特征值單樁豎向抗壓承載力特征值RaRa時，幾乎全部的國家、行業(yè)地時，幾乎全部的國家、行業(yè)地基規(guī)范，以及除廣東以外各地方的管樁規(guī)程，均按以下公式基規(guī)范，以及除廣東以外各地方的管樁規(guī)程，均按以下公式計算：計算： Ra=Upqsia li + qpa Ap Ra=Upqsia li + qpa Ap 式中：式中： Up Up管樁樁身外周長；管樁

30、樁身外周長； qsia qsia管樁第管樁第i i層土巖的側(cè)摩阻力特征值；層土巖的側(cè)摩阻力特征值； li li 管樁穿越第管樁穿越第i i層土巖的厚度；層土巖的厚度； qpa qpa管樁的端阻力特征值；管樁的端阻力特征值； Ap Ap樁尖程度投影面積；當為開口型樁尖時，仍樁尖程度投影面積；當為開口型樁尖時，仍 按封口型樁尖的程度投影面積計算。按封口型樁尖的程度投影面積計算。 其實，前一項為哪一項各層土的樁周摩擦力總和，后一項為哪其實，前一項為哪一項各層土的樁周摩擦力總和，后一項為哪一項總的樁端一項總的樁端支承力。支承力。廣東的靜壓管樁承載力計算公式如下：廣東的靜壓管樁承載力計算公式如下： Ra

31、 =Upqsia li + p qpa Ap Ra =Upqsia li + p qpa Ap 式中式中 Up Up靜壓樁樁身外周長；靜壓樁樁身外周長； qsia qsia靜壓樁第靜壓樁第i i層土巖的側(cè)摩阻力層土巖的側(cè)摩阻力特征值；特征值； li li靜壓樁穿越第靜壓樁穿越第i i層土巖的厚度；層土巖的厚度； qpa qpa靜壓樁的端阻力特征值；靜壓樁的端阻力特征值； Ap Ap樁尖程度投影面積樁尖程度投影面積; ;當為開口型樁尖當為開口型樁尖時，仍時，仍 按封口型樁尖的程度投影面積計算；按封口型樁尖的程度投影面積計算； p p靜壓樁端阻力修正系數(shù)；靜壓樁端阻力修正系數(shù)； 當入土樁長當入土樁

32、長L16mL16m時取時取1.01.0； 當當9mL9mL16m16m時取時取1.101.101.301.30； 當當L L9m9m時宜經(jīng)過試壓樁實驗確定。時宜經(jīng)過試壓樁實驗確定。 在一些覆蓋層為軟土、下部沖堆積黏性土或在一些覆蓋層為軟土、下部沖堆積黏性土或殘積土、全風化巖層較厚的地質(zhì)條件下，假設用殘積土、全風化巖層較厚的地質(zhì)條件下，假設用二二倍的承載力特征值施壓，樁長可達倍的承載力特征值施壓，樁長可達303050m50m，此，此時，假設搞一些不同長度的試樁，再過時，假設搞一些不同長度的試樁，再過2424小時后小時后用用2Ra2Ra的壓力復壓，從而可確定合理的樁長。這是的壓力復壓，從而可確定合

33、理的樁長。這是靜壓法施工的特征，利用軟土的固結(jié)才干，有時靜壓法施工的特征，利用軟土的固結(jié)才干，有時往往用很小的壓樁力可獲得較大的承載力。往往用很小的壓樁力可獲得較大的承載力。 軟土的固結(jié)才干，是很難計算確定的，目前軟土的固結(jié)才干，是很難計算確定的，目前往往是用現(xiàn)場實驗來加以確定的。另外，如何利往往是用現(xiàn)場實驗來加以確定的。另外，如何利用其較強的固結(jié)才干，也是很有學問的。用其較強的固結(jié)才干，也是很有學問的?，F(xiàn)場實驗的方法是：現(xiàn)場實驗的方法是： 由于錘擊時是無法知道錘擊力的，錘擊樁只可由于錘擊時是無法知道錘擊力的，錘擊樁只可采用高應變動測儀配合測試，但要經(jīng)過采用高應變動測儀配合測試，但要經(jīng)過24h

34、24h間歇后進間歇后進行復打。復打時測得的承載力可作為樁的極限力。行復打。復打時測得的承載力可作為樁的極限力。 靜壓樁那么方便得多，由于可以用壓力表上的靜壓樁那么方便得多，由于可以用壓力表上的壓壓力值讀數(shù)可換算成壓樁力。將樁壓入一定深度，記力值讀數(shù)可換算成壓樁力。將樁壓入一定深度，記下當時的壓樁力，然后停壓休憩下當時的壓樁力，然后停壓休憩24h24h再進展復壓，此再進展復壓，此時復壓的壓力值，普通可以作為此樁的極限承載時復壓的壓力值，普通可以作為此樁的極限承載力，即力，即2 2倍的單樁承載力特征值。這個取值是留有安倍的單樁承載力特征值。這個取值是留有安全余地的，由于在深沉軟粘土層中，隨著時間的

35、增全余地的，由于在深沉軟粘土層中，隨著時間的增長，固結(jié)力還會有一定的增長，我們是按施壓長，固結(jié)力還會有一定的增長，我們是按施壓24h24h后后的固結(jié)力來確定樁的承載力。的固結(jié)力來確定樁的承載力。 大約五六年前，中山有一個工地，設計采用大約五六年前，中山有一個工地，設計采用500-500-125AB125AB級管樁，級管樁，Ra=2500kNRa=2500kN，N=50N=50的強風化巖層深埋約的強風化巖層深埋約40m40m。40m40m以上的覆蓋層，整體上屬于脆弱土層，下面是可塑粘土以上的覆蓋層，整體上屬于脆弱土層，下面是可塑粘土層及層及3-5m3-5m全風化巖層。先用全風化巖層。先用2Ra2

36、Ra即即5000kN5000kN作為最大壓樁力進作為最大壓樁力進行施壓，最終沉樁長行施壓，最終沉樁長40m40m。 第一次實驗：配樁第一次實驗：配樁35m35m，壓到樁頂至地面，此時，記下，壓到樁頂至地面，此時，記下終壓力為終壓力為2000kN2000kN，24h24h后進展復壓，發(fā)現(xiàn)后進展復壓，發(fā)現(xiàn)5000kN5000kN的壓樁力也的壓樁力也壓不動。此時，土的時效系數(shù)高達壓不動。此時，土的時效系數(shù)高達2.52.5倍。倍。 第二次實驗：配樁第二次實驗：配樁33m33m，壓到地面，壓樁力為，壓到地面，壓樁力為1500kN1500kN，24h24h后復壓，終壓力也大過后復壓，終壓力也大過5000k

37、N5000kN。此時時效系數(shù)高達。此時時效系數(shù)高達3.33.3倍以上。倍以上。 最后決議：配樁最后決議：配樁33m33m，送樁，送樁2m2m，以樁長作為終壓控制標，以樁長作為終壓控制標準，記下的終壓力值只作為參考。準，記下的終壓力值只作為參考。3-13-1、靜壓樁的機理、靜壓樁的機理 靜壓法施工是經(jīng)過靜力壓樁機的靜壓法施工是經(jīng)過靜力壓樁機的施壓機構(gòu)以壓樁機自重和樁架上的配施壓機構(gòu)以壓樁機自重和樁架上的配 重作反力將預制方樁或預應力管樁壓重作反力將預制方樁或預應力管樁壓入土巖層中的一種沉樁工藝，靜入土巖層中的一種沉樁工藝，靜壓樁的樁端持力層可選擇在硬塑堅壓樁的樁端持力層可選擇在硬塑堅硬粘土層；中

38、密密實的砂土層、河硬粘土層；中密密實的砂土層、河卵石層；全風化巖層或強風化巖層卵石層；全風化巖層或強風化巖層中，其上覆土層普通來說較脆弱。中，其上覆土層普通來說較脆弱。 靜壓樁在靜壓力的作用下沉入地基土中靜壓樁在靜壓力的作用下沉入地基土中時，樁側(cè)外表與樁周土體之間的摩擦力是滑時，樁側(cè)外表與樁周土體之間的摩擦力是滑動摩阻力，這種滑動摩阻力很小，而且在同動摩阻力，這種滑動摩阻力很小，而且在同一土層中，根本堅持不變，不隨樁身入土深一土層中，根本堅持不變，不隨樁身入土深度的增長而累計增大，而是隨樁端處的土體度的增長而累計增大，而是隨樁端處的土體軟硬程度即樁端處土體的抗沖剪阻力的大小軟硬程度即樁端處土體

39、的抗沖剪阻力的大小而動搖，所以靜壓樁的壓樁力主要來自樁尖而動搖，所以靜壓樁的壓樁力主要來自樁尖向下穿透土層時直接沖剪樁端土體的阻力，向下穿透土層時直接沖剪樁端土體的阻力，壓樁貫入阻力曲線反映的主要是樁尖阻力的壓樁貫入阻力曲線反映的主要是樁尖阻力的變化規(guī)律。變化規(guī)律。 2019 2019年廣州某靜壓方樁工地，遇到一年廣州某靜壓方樁工地，遇到一條寬度不大的地質(zhì)破碎帶，靜壓樁的入土條寬度不大的地質(zhì)破碎帶，靜壓樁的入土深度到達深度到達80m80m左右，樁穿越的土層都是破碎左右，樁穿越的土層都是破碎軟化的風化土。當樁入土深度為軟化的風化土。當樁入土深度為10m10m時，壓時，壓樁機儀表上顯示的壓樁力約為

40、樁機儀表上顯示的壓樁力約為630kN630kN，以后，以后往下壓，壓樁力不斷堅持在往下壓，壓樁力不斷堅持在630kN630kN這個數(shù)這個數(shù)值，直到樁尖碰到值，直到樁尖碰到80m80m下面的硬巖面時才狂下面的硬巖面時才狂飆直升。這是佐證上述觀念的一個很有說飆直升。這是佐證上述觀念的一個很有說服力的工程實例。服力的工程實例。 靜壓樁沉樁穿越的土層普通是脆弱松散的，含靜壓樁沉樁穿越的土層普通是脆弱松散的，含水量較高，孔隙比較大。當預制樁在垂直靜壓力作水量較高，孔隙比較大。當預制樁在垂直靜壓力作用下沉入地基土中時，樁尖直接使土體產(chǎn)生沖剪破用下沉入地基土中時，樁尖直接使土體產(chǎn)生沖剪破壞，同時樁周土體也產(chǎn)

41、生剪切擠壓破壞，孔隙水受壞，同時樁周土體也產(chǎn)生剪切擠壓破壞，孔隙水受此沖剪擠壓作用構(gòu)成不均勻水頭，產(chǎn)生了超孔隙水此沖剪擠壓作用構(gòu)成不均勻水頭，產(chǎn)生了超孔隙水壓力，擾動了土體構(gòu)造，使樁周一定范圍內(nèi)的土體壓力，擾動了土體構(gòu)造，使樁周一定范圍內(nèi)的土體抗剪強度降低，粘性土發(fā)生嚴重軟化，粉土砂土發(fā)抗剪強度降低，粘性土發(fā)生嚴重軟化，粉土砂土發(fā)生稠化，此時樁身容易下沉。一旦壓樁終止并隨著生稠化，此時樁身容易下沉。一旦壓樁終止并隨著時間的推遲，樁周土的觸變時效和固結(jié)時效表達出時間的推遲，樁周土的觸變時效和固結(jié)時效表達出來，土體中的孔隙水壓力逐漸散失，土體發(fā)生固來，土體中的孔隙水壓力逐漸散失，土體發(fā)生固結(jié)，土的

42、抗力逐漸恢復，甚至超越其原始強度。結(jié)，土的抗力逐漸恢復，甚至超越其原始強度。 這時樁身與樁周土之間的摩擦力，已不是施工這時樁身與樁周土之間的摩擦力，已不是施工下沉時的滑動摩阻力而是變成承載時的靜摩阻力，下沉時的滑動摩阻力而是變成承載時的靜摩阻力，靜壓樁才獲得工程意義上的豎向抗壓極限承載力。靜壓樁才獲得工程意義上的豎向抗壓極限承載力。根據(jù)粗略統(tǒng)計分析，靜壓樁的豎向抗壓極限承載力根據(jù)粗略統(tǒng)計分析，靜壓樁的豎向抗壓極限承載力中，樁端所能提供的端承力，不論持力層是粘性土中，樁端所能提供的端承力，不論持力層是粘性土層、粉土層、砂土層還是風化巖層，約為終壓力值層、粉土層、砂土層還是風化巖層，約為終壓力值的

43、的404045%45%，其他部分要靠樁側(cè)周圍土體抗剪強度，其他部分要靠樁側(cè)周圍土體抗剪強度的的恢復來補充，假設樁身較長且樁周土體摩阻力的恢恢復來補充，假設樁身較長且樁周土體摩阻力的恢復值又大，那么該靜壓樁的端承力、樁側(cè)摩阻力的復值又大，那么該靜壓樁的端承力、樁側(cè)摩阻力的綜合即樁的極限承載力就有能夠大于施工終壓時的綜合即樁的極限承載力就有能夠大于施工終壓時的壓樁力；假設樁身較短，樁側(cè)提供的摩阻力就小，壓樁力；假設樁身較短，樁側(cè)提供的摩阻力就小，那么，樁的極限承載力就會小于樁的終壓力值。那么，樁的極限承載力就會小于樁的終壓力值。 有人以為靜壓樁施工時壓多少力就能得到有人以為靜壓樁施工時壓多少力就能

44、得到多少承載力，或者以為靜壓樁的單樁承載力多少承載力，或者以為靜壓樁的單樁承載力特征值就是施工終壓力的一半。這是一個特征值就是施工終壓力的一半。這是一個認識上的誤區(qū)。認識上的誤區(qū)。 其實靜壓樁的單樁極限承載力與施工的終其實靜壓樁的單樁極限承載力與施工的終壓力不能完全等同起來，有時可以等同，大部壓力不能完全等同起來，有時可以等同，大部分情況不能等同，由于兩者是兩個不同性質(zhì)的分情況不能等同，由于兩者是兩個不同性質(zhì)的力，但又有一定的聯(lián)絡，廣東對這兩者的關系力，但又有一定的聯(lián)絡，廣東對這兩者的關系的研討花了較大的力氣，得出了兩者之間關系的研討花了較大的力氣，得出了兩者之間關系的閱歷公式。的閱歷公式。廣

45、東地域閱歷公式廣東地域閱歷公式 當當6m L 9m6m L 9m時，時， Qu Qu2Ra2Ra 0.60 0.600.800.80Pze Pze 9m 9m L 16m L 16m時，時， Qu Qu2Ra2Ra 0.70 0.701.001.00PzePze 16m 16m L 25m L 25m時，時， Qu Qu2Ra2Ra 0.85 0.851.001.00Pze Pze L L 25m 25m時，時， Qu Qu2Ra2Ra 1.00 1.001.151.15Pze Pze 式中：式中：L L 靜壓樁的入土深度；靜壓樁的入土深度； Qu Qu 入土部分的靜壓樁豎向極入土部分的靜壓樁

46、豎向極限承載力；限承載力； Pze Pze 終壓力值；終壓力值； Ra Ra 單樁豎向承載力特征值。單樁豎向承載力特征值。注解：本公式適宜于端承摩擦樁或摩擦端承樁，注解：本公式適宜于端承摩擦樁或摩擦端承樁，不適用于摩不適用于摩 擦樁或端承樁。擦樁或端承樁。 舉例：當舉例：當 L L6m6m的超短樁時，取的超短樁時，取QuQu0.6Pze 0.6Pze 那么那么 RaRaQu/2Qu/20.3Pze0.3PzePze/3.3Pze/3.3 假設假設 PzePze3300kN3300kN，那么，那么 RaRa1000kN1000kN假設按假設按2 2倍的關系計算：倍的關系計算： 那么那么RaRa3

47、300/23300/21650kN1650kN 設計師假設按設計師假設按RaRa1650kN1650kN來設計的話，怎來設計的話，怎樣樣施工都達不到這個要求，假設恣意提高壓樁施工都達不到這個要求，假設恣意提高壓樁力，那么管樁樁身就會破損。力，那么管樁樁身就會破損。1 終壓力值決議靜壓樁的實踐承載力特別是當樁較短時L9m: Qu=(0.600.80)Pze Ra=(0.300.40)Pze大終壓力只能得到較低的承載力2 要到達常規(guī)設計承載力，通常的思緒： 一是提高終壓力值； 二是添加復壓次數(shù)。 A A 關于提高終壓力值的問題關于提高終壓力值的問題 普通來說，提高終壓力可提高普通來說，提高終壓力可

48、提高單樁承載力，但終壓力不能恣意提單樁承載力，但終壓力不能恣意提高，受樁身允許抱壓壓樁力的限制。高，受樁身允許抱壓壓樁力的限制。用同樣的壓樁力壓短樁時，達不到用同樣的壓樁力壓短樁時，達不到長樁所能到達的承載力，因此，只長樁所能到達的承載力，因此，只需降低短樁的設計承載力。因此廣需降低短樁的設計承載力。因此廣東省規(guī)范東省規(guī)范 送審稿開頭就講：靜壓送審稿開頭就講：靜壓樁是一種設計和施工必需親密配合樁是一種設計和施工必需親密配合才干順利完成的樁根底。才干順利完成的樁根底。B B 關于添加復壓次數(shù)問題關于添加復壓次數(shù)問題 大量的工程實際闡明：延續(xù)復壓次大量的工程實際闡明：延續(xù)復壓次數(shù)太多，對管樁根底承

49、載力的提高并不數(shù)太多，對管樁根底承載力的提高并不太明顯，但對壓樁機和樁身損害太大，太明顯，但對壓樁機和樁身損害太大，得不償失。所以不提倡多次滿載延續(xù)復得不償失。所以不提倡多次滿載延續(xù)復壓法，而是提倡超載施壓法，普通復壓壓法，而是提倡超載施壓法，普通復壓1 13 3次，個別短樁復壓次，個別短樁復壓3 35 5次。但超載次。但超載施壓的壓樁力也不能大于樁身允許抱壓施壓的壓樁力也不能大于樁身允許抱壓力的力的1.11.1倍，穩(wěn)壓時間普通不宜超越倍，穩(wěn)壓時間普通不宜超越5 5秒。秒。 1 在壓樁機允許范圍內(nèi)盡量提高終壓力值，在壓樁機允許范圍內(nèi)盡量提高終壓力值，以便得到較高的單樁承載力；以便得到較高的單樁

50、承載力；2 終壓力值受樁身允許抱壓壓樁力的限制，終壓力值受樁身允許抱壓壓樁力的限制，不得超越不得超越1.1倍的樁身允許抱壓壓樁力；倍的樁身允許抱壓壓樁力；3 同樣的終壓力值壓長樁和短樁，所得的單同樣的終壓力值壓長樁和短樁，所得的單樁承載力是不一樣的，從設計角度思索，樁承載力是不一樣的，從設計角度思索，長樁的設計承載力應取大一些，短樁的設長樁的設計承載力應取大一些，短樁的設計承載力應取小一些；從施工角度思索，計承載力應取小一些；從施工角度思索，長樁的終壓力在二倍單樁承載力特征值左長樁的終壓力在二倍單樁承載力特征值左右，短樁特別是超短樁，終壓力應定為單右，短樁特別是超短樁，終壓力應定為單樁承載力特

51、征值的三倍左右；樁承載力特征值的三倍左右；4 終壓時延續(xù)復壓的次數(shù)不宜超越終壓時延續(xù)復壓的次數(shù)不宜超越5次，穩(wěn)壓次，穩(wěn)壓時間大機不宜超越時間大機不宜超越5秒；秒；5 當施工時實踐樁長比設計估算成樁長度短很當施工時實踐樁長比設計估算成樁長度短很多時，施工方應及時通告設計方共同研討，多時，施工方應及時通告設計方共同研討，假設要補樁應立刻補樁。假設要補樁應立刻補樁。 總之，設計施工雙方對整個壓樁機理總之，設計施工雙方對整個壓樁機理 和壓樁過程，思緒要明晰，理念要正確，相和壓樁過程，思緒要明晰，理念要正確，相互要協(xié)作，要有總體全局觀念，這樣才干?；ヒ獏f(xié)作，要有總體全局觀念，這樣才干保證靜壓樁的工程質(zhì)量

52、。證靜壓樁的工程質(zhì)量。4-14-1、靜壓樁機的選擇；、靜壓樁機的選擇；4-24-2、對靜壓管樁樁身的特殊要求；、對靜壓管樁樁身的特殊要求；4-34-3、樁身抱壓允許壓樁力；、樁身抱壓允許壓樁力；4-44-4、管樁接頭的焊接；、管樁接頭的焊接；4-54-5、終壓控制條件；、終壓控制條件；4-64-6、管樁根底基坑的開挖；、管樁根底基坑的開挖；4-74-7、壓樁施工存在的一些問題、壓樁施工存在的一些問題目前市場上運用的靜力壓樁機有以下四種方式：目前市場上運用的靜力壓樁機有以下四種方式： 抱壓式液壓壓樁機抱壓式液壓壓樁機 頂壓式液壓壓樁機頂壓式液壓壓樁機 抱壓頂壓結(jié)合式液壓壓樁機抱壓頂壓結(jié)合式液壓壓

53、樁機 抱壓振動液壓壓樁機抱壓振動液壓壓樁機 運用最多的是抱壓式液壓壓樁機，常用的運用最多的是抱壓式液壓壓樁機，常用的壓樁力為壓樁力為200200噸、噸、300300噸、噸、400400噸、噸、500500噸甚至噸甚至600600噸，可壓直徑噸，可壓直徑300mm300mm600mm600mm的管樁。的管樁。4-14-1、靜壓樁機的選擇、靜壓樁機的選擇抱壓式靜力壓樁機抱壓式靜力壓樁機頂壓式液壓壓樁機頂壓式液壓壓樁機壓樁機的選擇：壓樁機的選擇：簡易的選擇方法：簡易的選擇方法： 壓樁機總分量為壓樁機總分量為 1.11.1倍樁身抱壓允許壓樁力再加大倍樁身抱壓允許壓樁力再加大4040噸。噸。 由于壓樁機

54、的壓力在送樁時最大，而由于壓樁機的壓力在送樁時最大，而送樁送樁時的靜壓力就是時的靜壓力就是1.11.1倍樁身抱壓允許壓樁倍樁身抱壓允許壓樁力，力，這些壓力都需求經(jīng)過樁機的分量作為反壓這些壓力都需求經(jīng)過樁機的分量作為反壓力來力來實現(xiàn)，其中實現(xiàn)，其中4040噸是兩只短船的分量，它不噸是兩只短船的分量，它不能起能起反壓的作用，所以要添加上去。反壓的作用，所以要添加上去。 靜壓用管樁比錘擊用管樁要求嚴厲一些，主靜壓用管樁比錘擊用管樁要求嚴厲一些，主要是對管樁的橢圓度和樁身平整度的要求：要是對管樁的橢圓度和樁身平整度的要求： A：樁身合縫處的直徑與其相垂直方向的：樁身合縫處的直徑與其相垂直方向的 直徑之

55、差不宜大于直徑之差不宜大于5mm； B：鋼模板環(huán)向銜接處的樁身混凝土應平：鋼模板環(huán)向銜接處的樁身混凝土應平 整，不得有明顯的竹節(jié)狀。整，不得有明顯的竹節(jié)狀。 抱壓式液壓壓樁機的最大施壓力不宜大于抱壓式液壓壓樁機的最大施壓力不宜大于樁身抱壓允許壓樁力。樁身抱壓允許壓樁力就樁身抱壓允許壓樁力。樁身抱壓允許壓樁力就是用抱壓式壓樁機抱住樁身施壓時樁身允許的是用抱壓式壓樁機抱住樁身施壓時樁身允許的最大壓樁力。最大壓樁力。 頂壓式壓樁機的最大施壓力或抱壓式壓樁頂壓式壓樁機的最大施壓力或抱壓式壓樁機送樁時的施壓力可比樁身抱壓允許壓樁力大機送樁時的施壓力可比樁身抱壓允許壓樁力大10%10%。 對樁身抱壓力加以

56、限制的目的是為了防止對樁身抱壓力加以限制的目的是為了防止樁身被夾破夾裂。樁身被夾破夾裂。樁身抱壓允許壓樁力閱歷估算公式如下：樁身抱壓允許壓樁力閱歷估算公式如下： 實心方樁：實心方樁： Pjmax 1.05 fc A 空心方樁：空心方樁： Pjmax 1.00 fc A PC 樁：樁： Pjmax 1.00 fc A PHC 樁：樁： Pjmax 0.95 fc A 式中式中 ： Pjmax靜壓樁樁身抱壓允許壓樁力；靜壓樁樁身抱壓允許壓樁力； fc混凝土軸心抗壓強度設計值；混凝土軸心抗壓強度設計值； A 靜壓樁截面面積。靜壓樁截面面積。 頂壓或送樁時的終壓力可比頂壓或送樁時的終壓力可比PJmax

57、大大10% 方方 樁：樁： PJmax 1.05 fc A PJmax 1.05 fc A P CP C樁：樁： PJmax 1.00 fc A PJmax 1.00 fc A PHCPHC樁：樁：PJmax 0.95 fc A PJmax 0.95 fc A 頂壓或送樁時的終壓力可頂壓或送樁時的終壓力可比比PJmaxPJmax大大10%10% 砼強度砼強度 PJmax 等級等級 樁規(guī)格樁規(guī)格 (mm) C30 C35 C60 (PC) C70 (PC) C80 (PHC) 300 300 0 1580 350 350 1840 2150 400 400 2400 2810 30070 0 1

58、610 1720 40090 2410 2790 2990 40095 2500 28 90 3100 500100 3450 3990 4280 500125 4050 4680 5020 550100 3890 4490 4820 550120 4460 5150 5530 600110 4560 5380 5770 600130 5280 6100 6540 管樁的接長可采用樁頂端板圓周坡口槽焊管樁的接長可采用樁頂端板圓周坡口槽焊接或機械嚙合接頭銜接法。焊接宜采用手工電接或機械嚙合接頭銜接法。焊接宜采用手工電弧焊；當天氣晴朗無風或采取一定的技術(shù)措施弧焊；當天氣晴朗無風或采取一定的技術(shù)措施

59、后，也可采用二氧化碳氣體維護焊。后，也可采用二氧化碳氣體維護焊。 焊接接樁不斷是影響管樁根底質(zhì)量的一個焊接接樁不斷是影響管樁根底質(zhì)量的一個薄弱環(huán)節(jié)，一是坡口尺寸偏小，二是焊縫不飽薄弱環(huán)節(jié)，一是坡口尺寸偏小，二是焊縫不飽滿，有的甚至點焊幾下就草草了事，留下了質(zhì)滿，有的甚至點焊幾下就草草了事，留下了質(zhì)量隱患，尤其對抗拔樁，危害性更大。量隱患，尤其對抗拔樁，危害性更大。 管樁的銜接，全國幾乎管樁的銜接，全國幾乎99.9%99.9%以上運用以上運用電焊焊接法，但接頭電焊不斷是管樁根底電焊焊接法，但接頭電焊不斷是管樁根底質(zhì)量的一個薄弱環(huán)節(jié)，所以要高度注重焊質(zhì)量的一個薄弱環(huán)節(jié)，所以要高度注重焊接任務。接任

60、務。 焊接接樁和鋼樁尖的焊接所采用的焊焊接接樁和鋼樁尖的焊接所采用的焊機、焊條、電流、工藝、質(zhì)量等要求應符機、焊條、電流、工藝、質(zhì)量等要求應符合行業(yè)規(guī)范合行業(yè)規(guī)范JGJ-81JGJ-81 的有關規(guī)定。的有關規(guī)定。 焊接應逐層進展，層數(shù)不得少于焊接應逐層進展，層數(shù)不得少于2 2層，層，400400以上管樁宜為以上管樁宜為2 2層層3 3道；第道；第1 1層焊縫應采用不大于層焊縫應采用不大于44的焊條施焊，內(nèi)層焊渣必需清理干凈后方能施焊外的焊條施焊，內(nèi)層焊渣必需清理干凈后方能施焊外一層。焊縫應延續(xù)豐滿。一層。焊縫應延續(xù)豐滿。樁尖的銜接：樁尖的銜接： 樁尖焊法，目前工地上多數(shù)工程的樁尖樁尖焊法，目前