循環(huán)流化床鍋爐添加石灰石脫硫后排放與灰平衡計(jì)算

1、文章編號(hào) :1004-7204(2000 01-0033-07 工(, 上海 200237摘要 :循環(huán)流化床鍋爐添加石灰石脫硫是其特出優(yōu)點(diǎn)之一 , 它具有脫硫效率高 , 脫硫 成本低 , 操作簡(jiǎn)單 、 無水污染等特點(diǎn) 。 本文通過實(shí)例分析總結(jié)了循環(huán)流化床鍋爐添加 石灰石脫硫后排放與灰平衡計(jì)算方法 。關(guān)鍵詞 :循環(huán)流化床鍋爐 ; 石灰石脫硫 ; S O 2排放 ; 石灰石投入量 ; 灰平衡 ; 鍋爐出 口煙氣含塵量 ; NOx 排放中圖分類號(hào) :X 506 文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼 :A0 前言循環(huán)流化床鍋爐之所以在近年來能得到很大的發(fā)展 , 除了其燃料適應(yīng)性廣 、 負(fù)荷調(diào)節(jié)性能好 、 燃燒效率高 (接近或達(dá)

2、到煤粉爐效率 外 , 一個(gè)重要的原因是它具有優(yōu)良的環(huán)保性能 。 一方面 , 由于低溫燃燒和分級(jí)送風(fēng) , 有效抑制了 NOx 的生成 ; 另一方面 , 通過爐內(nèi)添加石灰石脫硫減少了 S Ox 的排放 。與煤粉燃燒鍋爐的爐內(nèi)噴鈣脫硫相比 ,循環(huán)流化床鍋爐爐內(nèi)加鈣 (石灰石 脫硫的脫硫效率更高 、 運(yùn)行費(fèi)用更低 、 更具有商業(yè)應(yīng)用價(jià)值 。 煤粉燃燒鍋爐的爐內(nèi)噴鈣脫硫在 Ca/S 比為 2. 03. 5時(shí) , 脫硫效率僅 50%左右 ,而循環(huán)流化床鍋爐爐內(nèi)加鈣脫硫在 Ca/S 比為 1. 82. 5時(shí) , 脫硫效率一般可達(dá) 90% 。與常規(guī)鍋爐的尾部煙氣脫硫 (FG D 相 比 , 循環(huán)流化床鍋爐爐內(nèi)

3、加鈣脫硫具有設(shè)備 投資省 、 占地面積小 、 能耗低 、 操作簡(jiǎn)單 、 無水 污染等優(yōu)點(diǎn) 。 尾部煙氣脫硫雖然也是一種實(shí) 用化 、 工業(yè)化的脫硫方式 , 并在發(fā)達(dá)國(guó)家得以 較為普遍地使用 , 但其設(shè)備投資巨大 , 至少在 目前 , 它還不太適合我國(guó)的國(guó)情 。循環(huán)流化床鍋爐具有優(yōu)良的環(huán)保性能已 為大家所熟知 , 但是 , 對(duì)循環(huán)流化床鍋爐的工 程設(shè)計(jì)人員來說 , 僅有定性的認(rèn)識(shí)是不夠的 , 還需進(jìn)行定量分析 。定量分析不僅包括 S O 2排放 、 石灰石投入量的定量計(jì)算 , 而且還涉及 到鍋爐自身的問題 , 其中最重要的一個(gè)問題 是加入石灰石后灰平衡的計(jì)算 。所以 , 對(duì)加 入石灰石后灰平衡計(jì)算

4、方法進(jìn)行系統(tǒng)的 、 全 面的研究不僅是必要的 , 而且是必須的 。 下面 , 我們將對(duì)循環(huán)流化床鍋爐的爐內(nèi) 加鈣脫硫進(jìn)行排放和灰平衡的定量分析 , 并 以兩種參考煤種的實(shí)際計(jì)算數(shù)據(jù)來分析其影 響程度 。收稿日期 :1999-08-20作者簡(jiǎn)介 :周一工 (1965- , 男 , 上海鍋爐有限公司 , 主任設(shè)計(jì)師 , 高級(jí)工程師 。 3 32000年第 1期 環(huán)境技術(shù) 1 參考煤種基本數(shù)據(jù)1. 1 煤種 , 中等發(fā)熱量 , 較高含硫量 , 低水 份的煙煤C y :55.29 H y :3.16 O y :5.39 N y :0.91 S y :1.83 W y :1.49 A y :31.93V

5、 r :38.38Q y dwS ZS MA ZS =6g/M J理論空氣量 V 0=5. 634Nm 3/kg理論煙氣容積 V 0y =5. 963Nm 3/kg爐膛 (=1. 2 煙氣容積 V =7. 1198 Nm 3/kg預(yù)熱器出口 (=1. 4 煙氣容積 V = 8. 2566Nm 3/kg鍋爐設(shè)計(jì)效率 =89%,q 4=2. 75, 飛灰 份額 a yh =0. 65Ca/S 比為 2. 0時(shí) , 脫硫效率 S O2=90% 1. 2 煤種 , 低發(fā)熱量 、 高含硫量 、 高水份的 煤矸石C y :15.58 H y :1.32 O y :2.36 N y :0.3 S y :4.

6、16 W y :12.0 A y :64.28V r :28.4Q y dw :1400Kcal/kg (5862K J/kg 折算硫份 S S =7. 1g/M J折算灰份 A S =224. 6g/M J理論空氣量 V 0=1. 7950Nm 3/kg理論煙氣容積 V 0y =2. 0645Nm 3/kg 爐膛 (=1. 2 煙氣容積 V =2. 4223 Nm 3/kg預(yù)熱器出口 (=1. 4 煙氣容積 V = 2. 9308Nm 3/kg鍋爐設(shè)計(jì)效率 =80%,q 4=10, 飛灰份 額 a yh =0. 4Ca/S 比為 2. 8時(shí) , 脫硫效率 S O2=97%煤種 和煤種 都是我

7、們?cè)谘h(huán)流化床 鍋爐設(shè)計(jì)中使用過的燃料 , 煤種 具有比較 廣泛的代表性 , 而煤種 是高硫燃料中比較 , 因此 , , 計(jì)算中不設(shè)定鍋爐容量 , 以每公斤入爐燃 料 (注意 , 非計(jì)算燃料 為基數(shù)進(jìn)行計(jì)算比較 。 2 脫硫前后 S O 2排放量2. 1 脫硫前 S O 2排放量燃料中的硫在燃燒過程中生成 S O 2, 其 化學(xué)反應(yīng)過程非常復(fù)雜 , 涉及有機(jī)硫釋放 , 黃鐵礦硫分解 , 硫的還原及氧化等過程 , 但從 定量計(jì)算 S O 2排放的角度 , 可將化學(xué)方程式 簡(jiǎn)化為 :S +O 2 S O 232 64如燃料中的 S 全部生成 S O 2, 則每公斤 煤生成的 S O 2為 1000

8、y10032=20S y (g/kg S O 2的排放量 (理論值 G 0S O2為G 0S O2=yV 100=y(100-q 4 V 2 g/Nm 3*V 是計(jì)算燃料消耗量為基數(shù)進(jìn)行計(jì) 算的 , 此處的計(jì)算應(yīng)轉(zhuǎn)換成每公斤入爐燃燒 的煙氣容積 , 其理由是燃料在爐內(nèi)燃燒時(shí) S O 2的生成比碳的燃燒容易得多 , 所以可以 認(rèn)為未燃盡碳部分的燃料中含硫也是全部氧 化的 。然而 , 實(shí)際上 , 煤的灰份中含有的金屬氧 化物 CaO 、 MgO 、 Fe 2O 3等與煙氣中的 S O 2接觸 時(shí) , 會(huì)生成部分硫酸鹽 。換言之 , 煤灰中的 金屬氧化物具有一定的脫硫作用 。 根據(jù)有關(guān) 資料 , 煙

9、氣中 S O 2的排放系數(shù)43 環(huán)境技術(shù) 2000年第 1期K=63+34. 5×(0. 99 Aj %Aj 為灰的堿度 , 其經(jīng)驗(yàn)計(jì)算公式為 Aj =0. 1. yh A ZS (7CaO +3. 5MgO + Fe 2O 3根據(jù)一些煤粉爐調(diào)查報(bào)告提供的數(shù)值 , K 值 的 范 圍 一 般 在 70%92%, 均 82%。, , K 值 , 一方面 , 循環(huán) ; 另一方 面 , 循環(huán)流化床鍋爐的低溫燃燒更有利于脫 硫能力的發(fā)揮 , 且灰粒在爐內(nèi)的停留時(shí)間也 比煤粉爐長(zhǎng)得多 , 綜合以上兩方面因素 , 我 們可以認(rèn)為循環(huán)流化床鍋爐的 K 值與煤粉 爐大致相當(dāng) 。因此 ,S O 2的實(shí)

10、際排放量 G S O2應(yīng)為 :G S O 2 =K G 0S O2=y(100-q 4 V g/Nm 3對(duì)煤種 和煤種 , 我們?nèi)?K =82%進(jìn) 行計(jì)算 , 則煤種 ,G S O2=3. 738g/Nm 3=3738mg/Nm 3煤種 ,G S O2=25. 864g/Nm 3=25864mg/Nm 3可見 , 即使是煤種 ,S O 2的實(shí)際排放量 也大大高于環(huán)保控制標(biāo)準(zhǔn) (1200mg/Nm 3 , 因 此脫硫是必須的 。2. 2 脫硫后 S O 2排放量加石灰石脫硫后 , 煤灰中金屬氧化物參 與脫硫的能力大大減弱 , 因此 , 除了個(gè)別地區(qū) 煤灰中 CaO 含量很高的情況外 , 一般自脫

11、硫 部分忽略不計(jì) , 即將自脫硫部分作為計(jì)算裕 量考慮 。 在以下的石灰石添加量計(jì)算中也是 采用的這一原則 。脫硫后 S O 2的實(shí)際排放量 G S O2為 :G S O 2 =(1-S O2G 0S O2=500S y (1-S O (100-q 4 V g/Nm 3對(duì)煤種 , S O2=90%,G S O2=0. 456g/Nm 3 =456mg/Nm 3對(duì)煤種 S O2= =Nm 3 =,灰中金屬氧化物的自脫硫能力 。首先 , 列出脫硫反應(yīng)化學(xué)方程式CaC O 3 CaO +C O 2S +O 2 S O 2CaO +S O 2+2O 2 CaS O 4即完全反應(yīng)時(shí) 1m ol CaC

12、O 3與 1m ol S 相 匹配反應(yīng)生成 1m ol CaS O 4。1kg 燃料的石灰石投入量 G A 為 :G A =32 (Sy100/CaCO3 kg/kgCaCO3為石灰石中 CaC O 3含量 。需要說明的是 , 石灰石中還含有少量的 MgO 等有一定脫硫能力的金屬氧化物 , 但一 方面它們含量較少 (一般小于 5% , 另一方 面它們的脫硫能力比 CaO 差 , 因此在石灰石 投入量計(jì)算中這部分忽略不計(jì) 。CaCO3根據(jù)石灰石種類 、 特性的不同而不 同 , 一般在 85% 95%范圍內(nèi) , 我們?nèi)?CaCO 3 =93%對(duì)煤種 和煤種 的石灰石投入量進(jìn) 行計(jì)算 。煤種 :G

13、A =0. 123kg/kg煤種 :G A =0. 391kg/kg石灰石是目前最常用的一種脫硫劑 。 90%以上的循環(huán)流化床鍋爐在脫硫時(shí)都選用 石灰石作脫硫劑 , 因此以上的計(jì)算以投入石 灰石為基礎(chǔ)進(jìn)行 。對(duì)使用其它種類脫硫劑 (如 白 云 石 (CaC O 3 MgC O 3 、 熟 石 灰 (Ca (OH 2 、 生石灰 (CaO 以及在石灰中加入各 種添加劑 要根據(jù)具體情況進(jìn)行分析和試驗(yàn) 5 3 2000年第 1期 環(huán)境技術(shù) 研究 , 以得出脫硫劑投入量的計(jì)算方法 。 4 加入石灰石前后灰平衡計(jì)算灰平衡計(jì)算不僅與排放計(jì)算密切相關(guān) , 而且它還是鍋爐傳熱計(jì)算的基礎(chǔ) , 鍋爐性能 計(jì)算的前

14、提 , 因此 , 正確分析加入石灰石后的 灰平衡計(jì)算方法是十分重要的 , 況 灰平衡計(jì)算方法 。4. 1 加入石灰石情況下的灰平衡計(jì)算1kg 析 , , , 由于 , 計(jì)算中也不考慮分離器排灰 。圖 1 循環(huán)流化床鍋爐灰平衡圖 f 為分離效率 , 它取決于分離器的形式 和結(jié)構(gòu) 。n 為循環(huán)倍率 ,n =1-fa yh A y /100進(jìn)煤中的含灰量 G j =A y /100床底部排灰量 G l =(1-yh A y/100飛出流化床灰量 G f =n +a yh A y /100=1 -fa yh A y /100循環(huán)灰量 G C =n =f G f =1-f a yh A y /100未分

15、離灰量G W =(1-f G f =a yh A y /100對(duì)煤種 和煤種 進(jìn)行灰平衡計(jì)算 。 在 設(shè)計(jì)中我們選定煤種 采用高效旋風(fēng)分離 器 , 分離效率 f =99%, 煤種 采用阻力較小 63 環(huán)境技術(shù) 2000年第 1期的撞擊式分離器 , 分離效率 f =95%, 為便于 分析比較 , 對(duì)煤種 采用 f =99%的灰平衡 也進(jìn)行計(jì)算 。煤種 (f =99%煤種 (f =95%煤種 (f =99%n 20. 554. 25. 45 G jG l 0. 3857 G f 755. 142125. 71 G C 20. 54. 88525. 45 G W 0. 20750. 25710. 2

16、71注 :在設(shè)計(jì)中 , 煤種 采用 f =99%的高效旋 風(fēng)分離器是不可行的 , 因其煤質(zhì)太差 , 燃 料消耗量極大 , 如采用高循環(huán)倍率 (高效 旋風(fēng)分離器 , 則總循環(huán)灰量太大 , 一方面 阻力太大 , 廠用電大量增加 , 另一方面 , 循 環(huán)回路 (包括爐膛 、 分離器 、 回料器等 的 磨損將非常嚴(yán)重 。在此 , 順便介紹一下煤種 的使用背景 。 從燃料的熱量利用角度講 , 煤種 的利用是 很不合算的 , 燃料的低熱值 、 高硫分特性使其 設(shè)備投資費(fèi)用和運(yùn)行費(fèi)用大大增加 , 但基于 以下兩個(gè)原因 , 項(xiàng)目的技術(shù)經(jīng)濟(jì)分析能夠成 立 , 一是解決礦區(qū)高硫矸石的堆放和污染問 題 , 不僅矸石

17、燃料根本不要花錢 , 而且可獲得 環(huán)保專項(xiàng)投資 ; 二是脫硫后的大量灰渣因其 高鈣 、 低碳 、 中溫活性 , 具有良好的灰渣綜合 利用性能 , 換言之 , 灰渣很值錢 。因此 , 總體 上講 , 該項(xiàng)目不但具有良好的環(huán)保性能 , 在經(jīng) 濟(jì)上也是合算的 。 該項(xiàng)目面臨的最大問題是 尾部煙氣除塵 , 不僅需要巨大投資 , 而且排放 仍難以滿足環(huán)保標(biāo)準(zhǔn) 。 在后面的計(jì)算中可以 看到這一問題的嚴(yán)重性 。4. 2 加入石灰石后的灰平衡計(jì)算進(jìn)行加入石灰石后灰平衡計(jì)算首先需要 解決石灰石的飛逸份額 a sf 。 石灰石的飛逸份 額與石灰石自身特性 、 石灰石粒徑分布 、 石灰 石給料方式 、 床速等諸多因

18、素有關(guān) 一般情況 下 (d 50=0. 30. 5mm , sf0. 750. 85。 向爐內(nèi)加入的 CaC O 3(100g/m ol , 床內(nèi) 經(jīng)分解和硫酸鹽化反應(yīng)后主要成份變?yōu)?CaO (56g/m ol 和 CaS O 4(136g/m ol , 因此重量的變 化是客觀的存在 。另外 , 石灰石中 CaC O 3以 外的物質(zhì)在爐內(nèi)也可能存在復(fù)雜的化學(xué)反應(yīng) 過程 , 但因各種成份反應(yīng)后重量有增有減 , 總體變化不大 , 含量又相對(duì)很少 , 所以在重量 計(jì)算中可以認(rèn)為它們是惰性的 。反應(yīng)后石灰石的重量 G B 為 :G B =(1-CaCO3G A +CaCO3 G A( -S O2+ S

19、 O 2(S對(duì)煤種 和煤種 進(jìn)行計(jì)算 :煤種 :G B =0. 9256G A =0. 1138kg/kg 煤種 :G B =0. 8485G A =0. 3318kg/kg 從以上的實(shí)際數(shù)據(jù)也可以看出 , 灰平衡 計(jì)算中石灰石反應(yīng)后重量的變化是不可忽略 的 。下面是加入石灰石后灰平衡計(jì)算公式 : n =1-f(a yh A y /100+a sf G B G j =A y /100+G AG l =(1-a yh A y /100+(1-a sf G BG f =n +a yh A y /100+a sf G B =1-f (a yh A y /100+a sf G B G c =n =f

20、G f =1-f(a yh A y /100+a sf G B G w =(1-f G f =a yh A y /100+a sf G B 同樣 , 我們?nèi)?a sf =0. 8對(duì)加入石灰石后 7 3 2000年第 1期 環(huán)境技術(shù) 環(huán)境技術(shù) 2000 年第 1 期 38 的煤種 和煤種 進(jìn)行灰平衡計(jì)算 。 煤種 ( f = 99 % n Gj Gl G f Gc G w 29. 55 0. 4423 0. 1346 29. 85 29. 55 0. 2985 煤種 ( f = 95 % 9. 93 1. 0328 0. 4521 10. 45 9. 93 0. 5225 煤種 ( f = 99

21、 % 51. 73 1. 0328 0. 4521 52. 25 51. 73 0. 5225 級(jí)分離回歸了主流派地位 。隨著技術(shù)的發(fā) 展 ,越來越證明單級(jí)分離是循環(huán)流化床鍋爐 最優(yōu)越的技術(shù)形式 , 因此 , 從發(fā)展考慮 , 掌握 了單級(jí)分離的灰平衡計(jì)算方法就已能適應(yīng)循 環(huán)流化床鍋爐設(shè)計(jì)的需要 。 5 加入石灰石前后鍋爐出口煙氣含塵量的 變化 鍋爐出口煙氣含塵量計(jì)算需考慮進(jìn)入尾 部煙道后煙氣的轉(zhuǎn)彎和飛灰沉降 。典型的設(shè) 計(jì)是僅考慮一處 ,即空預(yù)器出口灰斗的沉降 。 沉降率 一般可按 5 % 7 %計(jì)算 。另一種 可能的設(shè)計(jì)是除空預(yù)器出口外 , 省煤器出口 也有煙氣的轉(zhuǎn)彎和飛灰沉降 , 這主要發(fā)

22、生在 尾部煙道相對(duì)高度不夠 , 空預(yù)器需拉開布置 的情況下 。此時(shí)省煤器灰斗和空預(yù)器灰斗的 總沉降率可按 8 %12 %計(jì)算 。 鍋爐出口煙氣含塵量計(jì)算中不僅要考慮 灰份的因素 , 而且還需考慮飛灰中未燃盡碳 的份額 。Cfh 為飛灰含碳量 。Cfh 的值是性能 設(shè)計(jì)中給定的 , 作為計(jì)算固體不完全燃燒熱 損失 ( q4 的主要依據(jù) 。 鍋爐出口煙氣含塵量g 為 1 ( 1 - Gw 1 - Cfh g = 1000 × 100 - q4 V 100 ( G 1 - w = × 5 Nm3 10 g/ ( 100 - q4 V ( 1 - Cfh 取 = 10 % ,Cfh

23、 = 5 %對(duì)煤種 和煤種 加石灰石前后鍋爐出口煙氣含塵量進(jìn)行計(jì) 算。 煤種 加石灰石前 加石灰石后 24. 5 35. 2 3 將加入石灰石前后灰平衡計(jì)算的數(shù)據(jù)進(jìn) 行對(duì)比就會(huì)發(fā)現(xiàn) , 向床內(nèi)加入石灰石嚴(yán)重改 變了灰平衡 ,顯然 ,這將對(duì)鍋爐性能產(chǎn)生重大 影響 ,它不僅影響到鍋爐的效率計(jì)算 、 傳熱計(jì) 算 ,而且影響受熱面的磨損情況 ,可能迫使設(shè) 計(jì)中降低受熱面的煙氣流速 , 使鍋爐的結(jié)構(gòu) 設(shè)計(jì)發(fā)生變化 , 同時(shí)還會(huì)影響到鍋爐島輔機(jī) 的選型 ,如風(fēng)機(jī) 、 出渣機(jī) 、 除塵器等 ,還會(huì)改變 整臺(tái)機(jī)組的廠用電率 。 4. 3 灰平衡計(jì)算的一點(diǎn)說明 以上進(jìn)行的灰平衡計(jì)算是以高溫單級(jí)分 離為基礎(chǔ)考慮的

24、 , 中溫單級(jí)分離也可適用 。 對(duì)有飛灰再循環(huán)系統(tǒng)的灰平衡計(jì)算也可參照 以上的計(jì)算方法 ,但是 ,并不是說以上的計(jì)算 方法是通用的 ,它不適用于兩級(jí)分離的情況 。 兩級(jí)分離的灰平衡計(jì)算更復(fù)雜 , 并存在一些 不可確定的因素 。如石灰石顆粒的一次飛逸 份額和二次飛逸份額的關(guān)系問題目前仍是一 個(gè)不可知的領(lǐng)域 。 所幸的是 ,單級(jí)分離 ,尤其是高溫單級(jí)分 離是循環(huán)流化床鍋爐的主流派設(shè)計(jì) , 目前世 界上 95 %以上的循環(huán)流化床鍋爐都是采用 單級(jí)分離的 。 兩級(jí)分離技術(shù)的開發(fā)雖然對(duì)循 環(huán)流化床鍋爐的發(fā)展作出了一些有益的嘗 試 ,并有一些實(shí)際應(yīng)用的例子 , 尤其在我國(guó) , 90 年代初兩級(jí)分離的循環(huán)流

25、化床鍋爐一度 煤種 93. 1 187. 7 3 曾作為主導(dǎo)產(chǎn)品 ,現(xiàn)在這種狀況已經(jīng)改變 ,單 3 注 : 加入石灰石后煙氣容積 V會(huì)有所變 化 , 但變化不大 , 變化范圍小于 2 % , 因此以上的計(jì)算未考慮容積變化的因 素。 2000 年第 1 期 環(huán)境技術(shù) 39 從以上數(shù)據(jù)可以看出 , 加入石灰石脫硫 引起鍋爐出口煙氣含塵量很大的變化 , 這將 直接影響除塵器的除塵方式和效率選擇 , 尤 其是煤種 加石灰石后的煙氣含塵量 , 對(duì)除 塵來說簡(jiǎn)直是一個(gè)可怕的巨大數(shù)字 。值得慶 幸的是 ,盡管目前我國(guó)的循環(huán)流化床鍋爐主 要燃用劣質(zhì)燃料 , 但象煤種 這樣的 “超級(jí)” 劣質(zhì)燃料也是很少使用的

26、。 與除塵有關(guān)的另一個(gè)問題是 , 加入石灰 石后飛灰的堿性增大 ,比電阻率改變 ,對(duì)靜電 除塵器的除塵效率大有影響 , 這是循環(huán)流化 床鍋爐出給靜電除塵器的研究課題 。 6 加石灰石脫硫?qū)?NOx 及其它污染物排放 流化床鍋爐的工程設(shè)計(jì)人員來說 , 可以不考 慮添加石灰石脫硫?qū)?NOx 排放增加的影響 。 研究表明 ,添加石灰石脫硫會(huì)造成 N2O 、 CO 、 、 排放的下降 。 HF HCl 7 結(jié)論 7. 1 對(duì)含硫量較高的煤來說 , 脫硫是必須 的。 7. 2 可根據(jù)燃料特點(diǎn) , 計(jì)算脫硫深度 、 脫硫 后 SO2 排放和石灰石投入量 。 7. 3 加入石灰石嚴(yán)重改變了循環(huán)流化床鍋 爐的灰平衡 ,將對(duì)鍋爐的性能 、 結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)及輔 機(jī)選型 、 廠用電耗等產(chǎn)生重大影響 。 7. 4 加入石灰石脫硫引起鍋爐出口煙氣含 的影響 眾所周知 , 循環(huán)流化床鍋爐因其低溫燃 燒和分級(jí)送風(fēng) ,NOx 排放量很低 , 僅為煤粉 燃燒鍋爐的 1/