懸空支架及滿堂支架現(xiàn)澆方案

1、廈門市島外快速路（集美公鐵立交孚蓮路段）一期工程C標(biāo)段主線2#橋現(xiàn)澆箱梁支架方案編制： 復(fù)核： 審核： 中鐵一局集團第一工程有限公司廈門市島外快速路一期工程C標(biāo)段項目經(jīng)理部二00八 年 三 月主線2#橋現(xiàn)澆箱梁支架方案一、工程概況西環(huán)快速路（集美公鐵立交-孚蓮路段）一期工程C標(biāo)段石厝立交起點樁號ZK1+083.9，終點樁號ZK2+160.305。本項目起點與已通車的集美大道（國道319-鷹廈鐵路立交段）工程公鐵立交相接，石厝立交共設(shè)有主線1#橋、主線2#橋和F匝道橋等三座橋。主線2#橋（ZK1+690.8ZK1+911.2）位于石厝村，原始地貌主要為殘坡積臺地，地形變化起伏較大，橋梁墩身高度隨

2、地形變化大。主線2號橋采用兩聯(lián)預(yù)應(yīng)力混凝土等截面箱型連續(xù)梁，其中左幅橋跨布置為524m+330m，右幅橋跨布置為430m+330m，橋梁總長為220.4米。梁體采用等高度預(yù)應(yīng)力混凝土箱梁，為單箱雙室箱形斜腹板式截面，梁高1.6m，箱梁頂板寬13.0m,懸臂長1.9m，箱底寬7.8m，頂板厚0.25m,底板厚0.22m，腹板厚0.4m。梁體在各支點處設(shè)置橫隔梁，中橫梁厚2.0m，端橫梁厚1.2m。橋面橫坡通過箱梁剛性旋轉(zhuǎn)形成。 二計算依據(jù)1、廈門島外快速路（集美公鐵立交-孚蓮路段）一期工程設(shè)計施工圖2、路橋施工計算手冊 周水興 編著3、公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范 （JTTO41-2000）4、鋼結(jié)構(gòu)設(shè)

3、計規(guī)范 （GB50017-2003）5、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范 （JGJ130-2001）6、建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范 （GB50009-2001）三、箱梁施工整體方案主線2#橋（ZK1+690.8ZK1+911.2）位于石厝村，原始地貌主要為殘坡積臺地，其中ZK1+780ZK1+900段屬于臺間沖洪積洼地，地形變化起伏較大，橋梁墩身高度隨地形變化大（墩高為6.1812.013米），因此箱梁施工時根據(jù)高度采用不同的支架結(jié)構(gòu)。結(jié)合實際要求以及地形布置情況，2#橋箱梁現(xiàn)澆支架采用以下方案：對于0#臺3#墩之間采用碗扣式滿堂支架，3#墩8#臺之間則采用鋼管樁支墩、貝雷梁承重的梁式支架。箱梁內(nèi)外

4、模直線部分均采用竹膠板，倒角部分則采用鋼模板。四、箱梁支架施工方案1、地基處理（1）碗扣支架基礎(chǔ)首先、清理0#臺3#墩范圍內(nèi)的表層植被，并清除表層土找平；其二、原狀土經(jīng)找平后大面積用壓路機壓實，小面積則用打夯機夯實，并進行地基承載力試驗，地基承載力應(yīng)達到不小于180kpa的要求；其三、原地面找平壓實后，滿鋪一層10cm厚的碎礫石墊層并壓實，要求設(shè)成的坡度，以便排水；其四、澆注20cm厚C15混凝土進行基礎(chǔ)硬化；其五、砼硬化在每跨內(nèi)其寬度要大于箱梁投影尺寸，每側(cè)各1.0米。并在每跨范圍內(nèi)設(shè)置好橫向排水坡（或排水溝），其流水匯入縱向排水邊溝中排走，邊溝與墊層間用砂漿防護，以防雨水沖刷砂礫墊層；其六

5、、地基經(jīng)混凝土硬化處理完畢，不得有車輛通行，強度滿足后即可搭拼支架；其八、因本段部分位置縱向高差較大，根據(jù)碗扣支架搭設(shè)要求，在地基處理時可分段設(shè)成臺階狀。 （2）鋼管樁擴大基礎(chǔ)在3#墩8#臺的每個墩位以及跨中處，根據(jù)計算資料澆注混凝土擴大基礎(chǔ)，后搭拼鋼管樁立柱。左幅6#墩7#墩跨箱梁的平面投影部分在池塘里。用片石、砂礫土換填34m厚，并用壓路機壓實，再在頂面澆注混凝土擴大基礎(chǔ)。2、梁式支架搭設(shè)（1）采用鋼管樁支墩，樁頂橫梁采用2I32a工字鋼，縱梁采用貝雷梁拼裝；底腹板下橫向分配梁采用斷面尺寸為1015cm 方木，間距45cm；翼緣板下橫向分配梁采用I14型鋼，間距為90cm，主要用于搭設(shè)翼緣

6、板支架。（2）鋼管樁支墩的標(biāo)高以該斷面最底點控制，然后用鋼楔塊或方木進行調(diào)整縱橫坡度，達到支墩與梁以面接觸，避免點接觸。（3）縱梁采用14片貝雷梁，其中10片位于箱梁底板區(qū)域，主要承受箱梁腹板及頂?shù)装搴奢d；兩側(cè)翼緣板下分別放置兩片貝雷梁，主要承受翼緣板以及支架的荷載。（4）梁式支架基礎(chǔ)首先進行開挖，并測出地基承載力。然后布置鋼筋網(wǎng)片澆注砼擴大基礎(chǔ)?；A(chǔ)砼澆注時要控制好標(biāo)高。（5）梁式支架拆除卸架采用木楔子。支墩拼裝時，要保證支腿與砼基礎(chǔ)以面接觸密貼，嚴(yán)禁點受力。（6）貝雷梁吊裝就位后，要將縱梁及支墩橫向聯(lián)接成一整體，增加其穩(wěn)定性。2、 碗扣支架搭設(shè)（1）碗扣式支架設(shè)計計算模型為9090120c

7、m的結(jié)構(gòu)。材料的檢查。搭設(shè)之前預(yù)先檢查碗扣件，不得使用以有挖癟、彎曲、腐蝕等以及有損傷和明顯缺陷的部件。碗扣的銷子必須使用專用的銷子。檢查碗扣件的材質(zhì)說明書，是否符合規(guī)定。（2）支架搭拼的順序應(yīng)逐孔搭拼。搭拼時應(yīng)掛線以控制標(biāo)高及線型。（3）底板下采用長寬高9090120cm，墩頂橫隔梁下采用長寬高6090120cm，翼緣板下采用長寬高9090120cm的立體格構(gòu)。（4）拼裝注意事項。碗扣支架搭設(shè)之前，先按技術(shù)放線布置好底托，然后搭拼支架。第一層拼好后，必須由工程技術(shù)人員抄平檢查平整度，如高差不符合要求，必須用底托調(diào)平。在立桿上必須加設(shè)縱橫向剪刀撐，一般以每隔四排為易，傾斜角度為4560，剪刀撐

8、用3米和6米鋼管搭配使用；支架拼裝時用線墜或水平尺控制立桿的垂直度，防止立桿偏心受力。頂托及底托外露部分不超過30cm，自由端超過30cm長的桿件要增加水平桿鎖定；頂托螺扣伸出長度不大于35cm；縱向方木（或鋼管）接頭不能有空隙，且不能懸空，若有空隙用扒釘十字交叉連接，大方木間用木楔塞緊，且用釘子頂牢；若有懸空可采用不小于1.5m長的810cm方木兩端支撐在頂托上，且方木間用扒釘連接?？v向鋼管間若有空隙，用粗鋼筋焊接或用直扣件將兩鋼管連接成一體，鋼管接頭布置必須錯開；橫向方木接頭采用搭接并用鐵釘聯(lián)結(jié)。3 、模板、鋼筋安裝根據(jù)技術(shù)控制標(biāo)高鋪好底板下方木，經(jīng)技術(shù)檢查合格后，方可鋪底模及側(cè)模。底側(cè)模

9、鋪好之后，放線抄平并檢查其平整度。檢查合格后綁扎底板、腹板鋼筋，安裝預(yù)應(yīng)力管道以及鋼絞線，完成后安裝腹板內(nèi)模及頂板鋼筋。4、箱梁砼澆注底板、腹板砼澆注時，先澆注底板及倒角砼，后澆注腹板及頂板砼。為防止翻漿，先澆注箱梁的底板及倒角砼，然后退回開始澆注腹板和頂板砼。底板砼澆筑時砼由箱梁腹板處入模，及時對箱內(nèi)底板砼進行人工找平處理。腹板砼澆注要斜向分段，水平分層的方法進行，水平分層厚度在2040cm間。由于腹板、中橫梁和端橫梁處鋼筋和波紋管較密集，因此振搗時要責(zé)任到人以防漏筋；過振使波紋管漏漿。特別要加強錨下、支座、腹板及橫梁，這些鋼筋較密的部位振搗、防止漏振?，F(xiàn)場值班技術(shù)員要加強重要部位的檢查力度

10、，發(fā)現(xiàn)質(zhì)量隱患及時糾正。澆注底板砼時需要注意隨時檢查底板砼厚度是否滿足要求。頂板及翼緣板砼澆注時，由高至低、橫向全斷面推進。先用插入式振搗密實，在用平板振動器振搗第二遍局部找平，同時用木抹子及時收面，最后進行拉毛處理。頂板及翼緣板砼澆筑時間間隔應(yīng)盡可能縮短，以防止頂板砼收縮產(chǎn)生橫向裂縫。5、混凝土養(yǎng)護(1)、梁體混凝土澆筑完畢后，應(yīng)在收漿后盡快予以覆蓋和灑水養(yǎng)護，在灑水養(yǎng)護困難時可使用混凝土養(yǎng)護劑進行養(yǎng)護。養(yǎng)護時不得損壞或污染混凝土的表面。(2)、混凝土的灑水養(yǎng)護時間，一般為7d，可根據(jù)空氣的溫度、濕度和水泥品種，摻用的外加劑等情況，酌情延長或縮短養(yǎng)護時間。若用養(yǎng)護劑進行養(yǎng)護按照產(chǎn)品說明進行操

11、作即可。(3)、混凝土的灑水養(yǎng)護次數(shù)，以能保持混凝土表面和模板外面處于濕潤狀態(tài)為度，一般宜間隔1.52小時為度。(4)、混凝土在養(yǎng)護期間若有臺風(fēng)、暴雨，混凝土表面需進行特殊防護。6、預(yù)應(yīng)力張拉施工(1)、預(yù)應(yīng)力機具及設(shè)備張拉機具設(shè)備應(yīng)與錨具配套使用，并應(yīng)在進場時進行檢查和校驗。對長期不使用的張拉機具設(shè)備，應(yīng)在使用前進行全面校驗。(2)、施加預(yù)應(yīng)力前的準(zhǔn)備工作施工現(xiàn)場應(yīng)具備經(jīng)批準(zhǔn)的張拉程序和現(xiàn)場施工說明書。對設(shè)計提供的預(yù)應(yīng)力伸長值進行復(fù)核計算，對不符合要求的要會同監(jiān)理、設(shè)計、業(yè)主進行更正。檢查管道是否暢通，將墊板喇叭口清理干凈，錨具、夾具安裝正確。預(yù)應(yīng)力鋼絞線已經(jīng)穿束完畢。現(xiàn)場具備預(yù)應(yīng)力施工技術(shù)

12、并懂得正確操作的施工人員。施工現(xiàn)場已具備確保全體操作人員和設(shè)備安全的必要預(yù)防措施。與梁體同條件養(yǎng)護的試件強度達到設(shè)計強度的85%以上，且齡期不小于7天。(3)、施加預(yù)應(yīng)力張拉順序：按設(shè)計圖紙要求對稱張拉。張拉方式：采用應(yīng)力控制為主，伸長量校核的雙控、雙端張拉工藝。張拉工序：00.1K（畫標(biāo)線）0.2K1.04K持荷5min回油K錨固初始張拉力（取張拉力的10%）是把松馳的預(yù)應(yīng)力鋼材拉緊，此時千斤頂充分固定。把松馳的預(yù)應(yīng)力鋼絞線拉緊后，應(yīng)在預(yù)應(yīng)力兩端精確地標(biāo)以記號，預(yù)應(yīng)力鋼絞線的延伸量或回縮量即從該記號起量，張拉力和延伸量的讀數(shù)在張拉過程中分階段讀出。7、孔道壓漿（1）施工設(shè)備真空泵、壓力表和控

13、制盤；壓力瓶，可作為防護屏障防止稀漿混合料進入真空泵而損壞真空泵；干凈的加筋泌水管，能夠承受較大的負(fù)壓；氣密閥及氣密錨帽；(2)、工藝流程在水泥漿出口及入口處接密封閥門。將真空泵連接在非壓漿端上，壓漿泵連接在壓漿端上，以串聯(lián)的方式將負(fù)壓容器、三向閥門和錨具蓋帽連接起來，其中錨具蓋帽和閥門用一段透明的喉管連接。在壓漿前關(guān)閉所有排氣閥門（連接至真空泵的除外）并啟動真空泵10min。顯示出真空負(fù)壓力的產(chǎn)生，應(yīng)能達到負(fù)壓力0.1Mpa。如未能滿足此數(shù)據(jù)則表示波紋管未能完全密封。需在繼續(xù)壓漿前進行檢查及更正工作。在保持真空泵運作的同時，開始往壓漿端的水泥漿入口壓漿。注意，在壓漿過程中真空壓力將會下降（約

14、0.03Mpa）。從透明的喉管中觀察水泥漿是否已填滿波紋管。繼續(xù)壓漿直至水泥漿到達安裝在負(fù)壓容器上方的三相閥門。操作閥門以隔離真空泵及水泥漿，將水泥漿導(dǎo)向廢漿桶的方向。繼續(xù)壓漿直至所溢出的水泥漿形成流暢及一致性，沒有不規(guī)則的擺動。關(guān)閉真空泵，關(guān)閉設(shè)在壓漿泵出漿處的閥門。將設(shè)在壓漿蓋帽排氣孔上的小蓋打開。打開壓漿泵出漿處和閥門直至所溢出的水泥漿形狀均勻。在壓漿蓋帽的排氣管上安裝小蓋，并保持壓力在0.4Mpa下繼續(xù)壓漿半分鐘。關(guān)閉設(shè)在壓漿泵出漿處的閥門，關(guān)閉壓漿泵。8、封錨孔道壓漿完畢即可澆注梁體封錨混凝土。封錨混凝土需嚴(yán)格按照設(shè)計圖紙施工，在安裝封端鋼模板前需對梁端混凝土表面進行鑿毛并清理干凈。

15、五、梁式支架結(jié)構(gòu)檢算1梁式支架結(jié)構(gòu)簡化單跨箱梁采用兩跨梁式支架進行現(xiàn)澆，支架受力結(jié)構(gòu)按照簡支梁考慮，按最大跨度15米考慮?？v梁采用14片貝雷梁，其中10片位于箱梁底板區(qū)域，主要承受箱梁腹板及頂?shù)装搴奢d；兩側(cè)翼緣板下分別放置兩片貝雷梁，主要承受翼緣板以及支架的荷載。梁式支架結(jié)構(gòu)布置如下：2箱梁結(jié)構(gòu)尺寸箱梁結(jié)構(gòu)標(biāo)準(zhǔn)斷面為：標(biāo)準(zhǔn)斷面面積為：S1-1=6.8873m2；變化段斷面面積為：S2-2=10.1417m2；端橫梁斷面面積：S3-3=14.7431m2；3、箱梁荷載計算：箱梁混凝土比重按26KN/m3，分項系數(shù)自重荷載取值為1.2 ，施工荷載取值為1.4。箱梁自重荷載:（1）腹板及頂?shù)装搴奢dq

16、1=6.887326-28=151.1KN/m；q2=10.141726-28=235.7KN/m；q3=14.743126-28=355.3KN/m。（2）翼緣板荷載：q1=q2=q3=0.5394226=28KN/m。施工荷載：Q=2.5KN/m2；振搗荷載：Q=2.0KN/m2；模型及支撐荷載Q=1.0KN/m2。則腹板及頂?shù)装褰Y(jié)構(gòu)計算荷載為：q1=151.11.2+(2.5+2.0+1.0)1.49=250.6KN/m；q2=235.71.2+(2.5+2.0+1.0)1.49=352.1KN/m；q3=355.31.2+(2.5+2.0+1.0)1.49=495.7KN/m。則翼緣板

17、結(jié)構(gòu)計算荷載為：q1=28.01.2+(2.5+2.0+1.0)1.43.8=62.9t/m。4、腹板及頂?shù)装逑驴v梁檢算：根據(jù)梁式支架結(jié)構(gòu)以及荷載分布，計算結(jié)構(gòu)簡化如下圖所示：腹板及頂?shù)装逑驴v梁采用10片貝雷梁，貝雷梁自重荷載為：，貝雷梁截面特性為：慣性矩，截面抵抗矩；根據(jù)計算得出：最大變形為： Fmax=13.6mmL/500=30mm，滿足。梁端支點反力為：R=753+1850=2603KN；則每片貝雷梁支點反力P=260.3KN。 最大彎矩：Mmax=4940.5KN.m；則強度計算為： ，強度滿足。5、翼緣板下縱梁檢算：根據(jù)梁式支架結(jié)構(gòu)以及荷載分布，計算結(jié)構(gòu)簡化如下圖所示：翼緣板下縱梁

18、采用兩側(cè)各2片貝雷梁，貝雷梁自重荷載為：，。單片貝雷梁截面特性為：慣性矩，截面抵抗矩；根據(jù)計算得出：最大變形為： fmax=8.0mmL/500=30mm，滿足。梁端支點反力為：R=107.6+430.5=538.1KN；則每片貝雷梁支點反力P=134.5KN。 最大彎矩：Mmax=1292KN.m；則強度計算為： ，強度滿足。6、鋼管樁支墩檢算貝雷縱梁采用5根鋼管樁進行支撐，鋼管樁采用2I32a型鋼連接作分配梁，貝雷梁安放在樁頂分配梁上。 （1）樁頂分配梁檢算樁頂分配梁采用2I32a型鋼，其自重荷載為：，其截面特性為：慣性矩，截面抵抗矩；承受荷載分別為：P=260.3KN，P=134.5KN

19、。根據(jù)結(jié)構(gòu)受力計算得出：最大變形為： fmax=1.2mmL/500=7mm，滿足。支點反力為：R1=140.4+310.4=450.8KN；R2=349.2+437.4=786.6KN；R3=347.6+347.6=695.2KN。 最大彎矩：Mmax=182KN.m；則抗彎強度計算為： ，滿足。最大剪力為：，則分配梁抗剪強度計算為：，滿足。（2）鋼管樁受力檢算鋼管樁采用5根鋼管，截面面積，慣性矩，截面抵抗矩；則回轉(zhuǎn)半徑，桿件計算長度按最高鋼管樁11米計算，即；則長細比，查表得整體穩(wěn)定系數(shù)為；根據(jù)箱梁及施工荷載計算樁頂分配梁最大支點反力為：R2=786.6KN，鋼管應(yīng)力為：，強度滿足要求。7

20、、地基承載力檢算鋼管樁采用混凝土擴大基礎(chǔ)，擴大基礎(chǔ)基坑開挖后，測定地基承載力達到200Kpa后，再澆注80cm厚C20混凝土擴大基礎(chǔ)。經(jīng)計算單根鋼管最大受力為786.6KN，考慮混凝土基礎(chǔ)應(yīng)力按450角擴散（如下圖），則地基應(yīng)力為：，地基承載力滿足要求。六、碗扣式滿堂支架1、箱梁結(jié)構(gòu)尺寸 2、荷載組合自重荷載：頂板和底板P頂、底=26（0.25+0.22）=12.22 Kpa 腹板P腹=261.6=41.6Kpa 翼緣板P翼=260.3=7.8Kpa施工荷載：P施=2.5 KPa振搗荷載：P振=2.0 Kpa模型及支撐荷載(其它)： P其=1.0 Kpa則，荷載組合為：底板底板P=Pii=12

21、.221.2+2.51.4+2.01.4+1.01.2=22.164Kpa 腹板P=Pii=41.61.2+2.51.4+2.01.4+1.01.2=57.42Kpa翼緣板P=Pii=7.81.2+2.51.4+2.01.4+1.01.2=16.86Kpa說明： 分項系數(shù)取值：新澆筑混凝土自重取1.2；施工荷載取1.4；振搗荷載取1.4；模板自重取1.23、箱梁底板段支架模板計算碗扣采用9090120cm（橫縱高）的布距，頂托上采用1015cm的方木作為縱向分配梁，其上采用1010cm方木作為橫向分配梁（凈距25cm），底模采用12mm的竹膠板。(1)竹膠板（取1mm板條為計算單元） 竹膠板彈

22、性模量E竹=5103 MPa 竹膠板允許應(yīng)力竹=80 MPa 慣性矩I=bh3=1123=144 mm4 截面抵抗矩W=bh2=1122=24 mm3 1mm寬板條所受荷載q=P0.001=22.1640.001=22.16410-3 KN/m 竹膠板下1010cm方木凈距為25cm時：M=ql2=22.16410-30.252=0.17310-3 KN.m =竹=80Mpa = 滿足(2) 橫向分配梁1010cm方木 其中心間距為350mm，跨度按L=0.9m計算 順紋彎應(yīng)力 彈性模量E= q=22.1640.35=7.76KN/m M=0.79KN.m I= W= = 滿足(3) 縱向分配

23、梁采用1015cm方木方木中心間距為900mm跨度按L=0.9米計算q=22.1640.9=19.95KN/mW= =4、箱梁腹板下支架模板計算碗扣采用6090120cm（橫縱高）的布距，頂托上采用1015cm的方木作為縱向分配梁，其上采用1010cm方木作為橫向分配梁（凈距10cm），底模采用12mm的竹膠板。(1)竹膠板（取1mm板條為計算單元） 竹膠板彈性模量E竹=5103 MPa 竹膠板允許應(yīng)力竹=80 MPa 慣性矩I=bh3=1123=144 mm4 截面抵抗矩W=bh2=1122=24 mm3 1mm寬板條所受荷載q=P0.001=57.420.001=57.4210-3 KN/

24、m 竹膠板下1010cm方木凈距為10cm時：M=ql2=57.4210-30.102=0.07210-3 KN.m =竹=80Mpa = ，滿足(2) 橫向分配梁1010cm方木 其中心間距為200mm，跨度按L=0.9m計算 順紋彎應(yīng)力 彈性模量E= q=57.420.20=11.48KN/m ，滿足。(3) 縱向分配梁采用1015cm方木方木中心間距為900mm，跨度為 L=0.6米：q=57.420.9=51.68KN/mW=5、翼緣板下支架模板計算碗扣采用9090120cm（橫縱高）的布距，頂托上采用1015cm的方木作為縱向分配梁，其上采用1010cm方木作為橫向分配梁（凈距25c

25、m），底模采用12mm的竹膠板。 其模板支架形式布置同頂?shù)装宥?，由于荷載小于頂?shù)装宥?，所以以上支架模板形式可滿足要求。6、箱梁側(cè)模支架計算 側(cè)模采用12mm厚竹膠板，竹膠板后采用1010cm方木作為橫向分配梁（凈距20cm），后面1010cm方木作為橫向分配梁（凈距0.9m），用483.5mm鋼管斜撐與豎向分配梁上，斜撐間距為40cm。(1)計算模板側(cè)壓力 F=0.22ct012v1/2 =0.22261.01.15 =59.4KN/m2 c混凝土的重力密度（KN/m3）； t0新澆混凝土的初凝時間（h），可按實測確定。當(dāng)缺乏實驗資料時，可按t0計算；（T混凝土初凝溫度,取20度） 1外加劑影

26、響系數(shù)，不摻外加劑時取1.0；摻有緩凝作用的外加劑時取1.2 2混凝土塌落度影響系數(shù)，當(dāng)塌落度小于30mm，取0.85；50-90mm時，取1.0，110150mm時，取1.15； v混凝土澆注速度，取 2.5（m/h），F(xiàn)=cH=261.6=41.6KN/m2取上述兩值的最小值、故最大側(cè)壓力為F=41.6KN/m2有效壓頭高度(2)竹膠板（取1mm板條為計算單元） 竹膠板彈性模量E竹=5103 MPa 竹膠板允許應(yīng)力竹=80 MPa 慣性矩I=bh3=1123=144 mm4 截面抵抗矩W=bh2=1122=24 mm3 1mm寬板條所受荷載q=P0.001=41.60.001=4.610-

27、3 KN/m 竹膠板下1010cm方木凈距為20cm時：M=ql2=41.610-30.22=0.2110-3 KN.m ，滿足(3) 橫向分配梁1010cm方木 其中心間距為300mm，跨度按L=0.9m計算 順紋彎應(yīng)力 彈性模量E= q=41.60.3=12.48KN/m M=1.26KN.m I= W= =，滿足。(4) 豎向分配梁采用1010cm方木，方木中心間距為900mm跨度按L=0.4米計算q=41.60.9=37.44KN/mW= 15.0KN）抗滑移滿足要求。7、箱梁內(nèi)模支架計算內(nèi)模采用12mm厚竹膠板，竹膠板后采用510cm方木作為橫向框架（凈距25cm），510cm方木后

28、采用1010cm方木作為縱向分配梁（凈距40cm）將框架連成一體。(1) 荷載取值荷載有頂板荷載及側(cè)模荷載，取兩者大值側(cè)模荷載計算。由于側(cè)壓力有效壓頭為2.28m，而側(cè)模高度1.33m則，側(cè)壓力F=261.33=34.58KN/m2(2)竹膠板（取1mm板條為計算單元） 竹膠板彈性模量E竹=5103 MPa 竹膠板允許應(yīng)力竹=80 MPa 慣性矩I=bh3=1123=144 mm4 截面抵抗矩W=bh2=1122=24 mm3 1mm寬板條所受荷載q=P0.001=34.580.001=34.5810-3 KN/m 竹膠板下510cm方木凈距為25cm時：M=ql2=34.5810-30.25

29、2=0.2710-3 KN.m =竹=80Mpa = 滿足(3) 橫向分配梁510cm方木 其中心間距為300mm，側(cè)面跨度按L=0.4m計算 順紋彎應(yīng)力 彈性模量E= q=34.580.3=10.374KN/m M=0.21KN.m I= W= = 滿足8、支架穩(wěn)定性計算（1）支架局部穩(wěn)定性計算計算箱梁標(biāo)準(zhǔn)斷面下的支架局部穩(wěn)定性標(biāo)準(zhǔn)斷面支架縱向步距為90cm，在箱梁標(biāo)準(zhǔn)斷面分段求出各段面積，如圖所示：Q1=qiii=42.73(KN/m)Q2=qiii=20.26(KN/m)Q3=qiii=39.6(KN/m)則，底板一排支架受力圖如下：支點反力如下：單位：KN即最大支點反力F=26KN碗扣

30、支架采用483.5mm的鋼管慣性距，截面積截面抵抗距W=回轉(zhuǎn)半徑mm長細比鋼管屬于a類構(gòu)件，查表得整體穩(wěn)定系數(shù)：=0.807由風(fēng)荷載設(shè)計值產(chǎn)生的立桿段彎矩Mw，可按下式計算：Mw=0.851.4Mwk=0.851.4Wklah2/10 建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范(JGJ130-2001) 式（)Wk 風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值，1.16KN/m2（計算過程見支架整體穩(wěn)定性計算）la立桿縱距，取0.9米h立桿步距，取1.2米所以，Mw=0.851.41.160.91.22/10=0.18KN.m穩(wěn)定性計算：（組合風(fēng)荷載進行計算） （滿足）計算箱梁段橫梁下的支架局部穩(wěn)定性支架縱向步距為60cm，支架布

31、置形式及底板上承重面積如圖所示，Q=qiii=35.3(KN/m)則，底板一排支架受力圖如下：支點反力如下：單位：KN即，最大支點反力F=32.7KN穩(wěn)定性計算：（組合風(fēng)荷載進行計算） （滿足）（2）支架整體穩(wěn)定性計算作用于支架上的水平風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值按下列公式進行計算：Wk=0.7zsW0 (建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范(JGJ130-2001) 式)z風(fēng)壓高度變化系數(shù)，按離地面5米，地面粗糙程度按C類(有密集建筑群的城市市區(qū))，查建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(GB50009-2001)表7.21，取值0.74s支架風(fēng)荷載體型系數(shù)，按桁架體型系數(shù)計算，即stw=s查建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(GB50009-2001)表第32項規(guī)定 擋風(fēng)系數(shù)=An/A=306.24/150=2.0 An為桁架桿