對輥成型減速器說明書

1、課程設(shè)計設(shè)計題目：對輥成型減速器內(nèi)裝：1.設(shè)計計算說明書一份2.減速器裝配圖一 X3.輸入軸軸零件圖一 X4低速軸齒輪零件圖一 X學(xué)院：徐海學(xué)院班級：機械13-3班設(shè)計者：秦曰指導(dǎo)教師：黃某某教師完成日期：2016年8月15日設(shè)計題目：NGW （2K-H負(fù)號機構(gòu)）行星減速裝置設(shè)計、意義與目的NGW2K-H負(fù)號機構(gòu)行星傳動裝置減速器與普通輪系傳動裝置相比 擬具有重量輕、體積小、傳動比大、承載能力大與傳動效率高等優(yōu)點。同時；設(shè)計繁鎖、結(jié)構(gòu)復(fù)雜、加工制造精度高等要求又是其缺點。但隨著人們對其傳動的深入了解，結(jié)構(gòu)設(shè)計的完善，加工手段的不斷提高，2K-H負(fù)號機構(gòu)行星傳動裝置日益成為礦山機械廣泛采用的一類

2、傳動裝置， 在采掘機械上表 現(xiàn)尤為突出。本次課程設(shè)計，安排學(xué)生在完成了本科機自專業(yè)所有根底課、 專業(yè)課學(xué)習(xí)的 根底后進(jìn)展，訓(xùn)練學(xué)生，達(dá)到應(yīng)具有完成此類機械傳動裝置設(shè)計、 加工工藝編制 的一般水平。在教師的指導(dǎo)下，通過本次課程設(shè)計，達(dá)到分析、解決問題、動手設(shè)計與其 他相關(guān)能力的鍛煉提高，為后續(xù)畢業(yè)設(shè)計打好根底。二、要求與安排1、學(xué)習(xí)行星傳動運動學(xué)原理，掌握 2K-H機構(gòu)的傳動比計算、受力分析、 傳動件浮動原理。2、學(xué)習(xí)、應(yīng)用、熟悉掌握 CAD技能，達(dá)到能熟練、靈活運用的程度。3、 參考、運用有關(guān)書籍、刊物、手冊、圖冊，了解 2K-H行星傳動裝置減 速器的根本結(jié)構(gòu)與技術(shù)組成的關(guān)鍵點。4、按所給有關(guān)

3、設(shè)計參數(shù)進(jìn)展該傳動裝置減速器的設(shè)計。1齒數(shù)的選擇：傳動比與裝配條件、同心條件、鄰界條件的滿足。2了解各構(gòu)件的作用力與力矩的分析，進(jìn)展“浮動機構(gòu)的選擇。3參考設(shè)計手冊根據(jù)齒輪、軸、軸承的設(shè)計要點進(jìn)展有關(guān)設(shè)計計算。4按有關(guān)制圖標(biāo)準(zhǔn)，繪制完成教師指定的行星傳動裝置減速器總圖、 部件圖、零件圖，書寫、整理完成設(shè)計計算說明書。5、對于所設(shè)計的典型零件結(jié)合所學(xué)有關(guān)加工工藝知識編寫一個零件加工工6行星傳動裝置減速器總圖選擇適宜比例采用A1號圖面繪制，主要技術(shù)參數(shù)特征、技術(shù)要求應(yīng)表達(dá)清楚，在指導(dǎo)教師講授、指導(dǎo)下標(biāo)注、完成 總圖所需的尺寸、明細(xì)與圖紙的編號等各類要求。按零件圖要求完成零件圖紙的 繪制，提出技術(shù)要

4、求，上述圖紙總量不應(yīng)少于折合：A0圖紙一 X。三、設(shè)計題目主要參數(shù)：預(yù)期壽命 10年，平均每天工作1216小時四、傳動比的計算與分配1計算總傳動比輸入轉(zhuǎn)速 取輸出轉(zhuǎn)速n仁總傳動比為542傳動比分配根據(jù)傳動比X圍取取低速級行星齒輪傳動比i3=6。對于前兩級二級直齒 減速器，為保證其上下級大齒輪浸油深度大致相近，其傳動比一般要滿足式：可得：第一級直齒傳動比i仁4;第二級直齒傳動比i2=3(3) 傳動裝置的運動、動力參數(shù)計算各軸轉(zhuǎn)速n1 = 960r/minni 960叫= 240r/minnz 240= 80r/min® 80=-= r/TTiin = 17,78r/min各軸功率P =

5、 pnj, = 315 X 0,99 = 311.85kwp f = p= 311-85 x 0.99 二 30873fcwP =卩以乍片 n齒=308.73 X 0.99 = 305.64kw各軸轉(zhuǎn)矩7 = 9550 X (”) = 9550 X311.85、= 3102.26/V*m960T, = 9550 x = 9550 X308.73= 12284.88.= 9550 x心=9550 x305.73X= 36496.52小砒804齒形為漸開線直齒，外嚙合最終加工為磨齒，7級精度；內(nèi)嚙合為最終加工為插齒，7級精度，采用不變位齒輪傳動。五、齒輪傳動的設(shè)計計算一高速級直齒圓柱齒輪的根本參數(shù)

6、與強度計算1.選擇齒輪的材料，確定許用應(yīng)力小齒輪選用20CrMnTi滲碳淬火，齒面硬度5862HRC取硬度值60HRC大齒輪選用40Cr調(diào)質(zhì)，齒面硬度241286HBW 取硬度值260HBW小齒輪傳遞轉(zhuǎn)矩為Ti=3102260N mm(2)試選載荷系數(shù)K由表8-18，取齒寬系數(shù)© d由表8-19，查得彈性系數(shù)Ze(5)對于標(biāo)準(zhǔn)直齒輪,由圖9-2查得節(jié)點區(qū)域系數(shù)Zh齒數(shù)比u=ii=4 確定齒輪齒數(shù)。初選 Zi=20，取 =77(8)重合度端面重合度為1111a 1.88- 3.2(+)1.88 3.2+ 1.7乙Z22384軸向重合度為£ 機 Zdan B =0由圖8-3查得

7、重合度系數(shù) 乙=0.87(9)許用接觸應(yīng)力ZN HlimSh由圖8-4e、a查得接觸疲勞極限應(yīng)力為c Hlim1=715MPa, c Hlim2=567MPa小齒輪與大齒輪的應(yīng)力循環(huán)次數(shù)分別為Ni=60maLh=60X 960X 1.0 x 10X 300X 14=2.42 X 109N 2= N1/i 1=2.42 X 108/3.64=6.6 X 108由圖8-5查得壽命系數(shù)Zn=1.00, Z n2=1.03,由表8-20取安全系數(shù) S=1.0，如此小齒輪的許用接觸應(yīng)c H1= Zn1 c Hlim1/S H= =746MPa大齒輪的許用接觸應(yīng)力(T H2= ZN2C Hlim2/SH=

8、609MPa取(T H=746MPa初算小齒輪的分度圓直徑dit,得3. 確定傳動尺寸(1) 計算載荷系數(shù)由表8-21查得使用系數(shù)Kxdit ni60 100069.55960, cl,m / s 3.5m / s60 1000查得齒向載荷分配系數(shù)如此載荷系數(shù)為Kt計算出的進(jìn)展修正,由圖8-6查得動載荷系數(shù) 瓦=1.27,由圖8-7 %=1.64，由表8-22查得齒間載荷分配系數(shù) 心=1.02，$ K.K Kf.KK=u p a(2) 對I進(jìn)展修正因K與Kt有較大差異，故需對由(3)確定模數(shù)md 165按表 8-23，取 m=8mm(4) 計算傳動尺寸中心距為分度圓直徑為心= 16Sm?nd2

9、 = mz，2 = 619mmb = 0jd = 106mm取石=100mmb1 b? + (510)mm取打=110mm4. 校核齒根彎曲疲勞強度齒根彎曲疲勞強度條件為2KTl。嚴(yán)碩斥卩小叫(1) K、T m和di同前(2) 齒寬 b= =110mm(3) 齒形系數(shù)Yf和應(yīng)力修正系數(shù)Ys。由圖 8-8 查得 Yfi=2.66，Yf2=2.18，由圖 8-9 查得 Ysi=1.59，Ys24由圖8-10查得重合度系數(shù)丫5許用彎曲應(yīng)力由圖8-4f、b查得彎曲疲勞極限應(yīng)力為c FLmi=296MPa, c FLim2=211MPa由圖8-11查得壽命系數(shù)Yni= Yn2=1,由表8-20查得安全系

10、數(shù)Sf=1.40，故1 x 296NaFlim21 X 211 _s-=1.40 MP" I51MPQ2KT、% =碩耳衛(wèi)iG = 76M旳 < aFrY Y* F21 52 竹7 = %】廠廠=71MPg < aF2f Flf515.計算齒輪傳動其他幾何尺寸齒頂高齒根高虬=心"m = 1 x 8mm = 8mm"=（/!+ lm = （1 十 0.25） x Sttith = lOmm全齒高 = + =B + 10mm = 18mm頂隙c = c * nt = 0.25 x 8mm = 2mm齒頂圓直徑為% = di + 2嘰=16S + 2 x Q

11、m/n = 181mm% = d2 + 2 = 619 + 2 x = 635mm齒根圓直徑為 = d = 165 - 2 X 10mm = 145mm df? = d2 - 2h = 619 - Z x 10mm = 609mm二中間直齒圓柱齒輪的根本參數(shù)與強度計算1.選擇齒輪的材料，確定許用應(yīng)力小齒輪選用20CrMnTi滲碳淬火，齒面硬度5862HRC取硬度值60HRC大齒輪選用40Cr調(diào)質(zhì)，齒面硬度241286HBW 取硬度值260HBW小齒輪傳遞轉(zhuǎn)矩為T2=122848800N mm (2)試選載荷系數(shù)K由表8-18，取齒寬系數(shù)© d由表8-19，查得彈性系數(shù)Ze(5) 對于

12、標(biāo)準(zhǔn)直齒輪,由圖9-2查得節(jié)點區(qū)域系數(shù)Zh齒數(shù)比u=i2=3 確定齒輪齒數(shù)。初選2:；=24,取乙=72(8)重合度端面重合度為1.88-3.2（丄 + 丄）乙乙1.88-3.2 + 丄1.712570軸向重合度為£ 機 Zitan B =0由圖8-3查得重合度系數(shù)Ze =0.86(9)許用接觸應(yīng)力ZN Hlim HSh由圖8-4e、a查得接觸疲勞極限應(yīng)力為c Hlim3=715MPa, c Hlim4=567MPa小齒輪與大齒輪的應(yīng)力循環(huán)次數(shù)分別為N 3=60r2aLh=60X 263.7 X 1.0 x 10X 300X 14=6.65 X 109N= N3/i 2=2.375

13、X 108,如此由圖8-5查得壽命系數(shù)Zn3=1.03, Zn4=1.09,由表8-20取安全系數(shù)Sh=1.40小齒輪的許用接觸應(yīng)力c H3= Z N3 c Hlim3/S H大齒輪的許用接觸應(yīng)力C H4= Z N4 C Hlim4/S H取c H=736MPa初算小齒輪的分度圓直徑dat,得d3t2ZeZhZ3 2 1.4 10845420 0.62.8 12.8189.8 2.5 0.88923mm241.34mm3. 確定傳動尺寸 (1)計算載荷系數(shù)由表8-21查得使用系數(shù)Kxd3t n260 1000241.34 263.7,m/ s60 10003.33m/ s由圖8-6查得動載荷系

14、數(shù)=1.19,由圖8-7弘=1.39，由表8-22查得齒間載荷分配系數(shù) 心=1.05 ,(2)對“竊進(jìn)展修正因K與Kt有較大差異，故需對由即查得齒向載荷分配系數(shù)如此載荷系數(shù)為Kt計算出的"割進(jìn)展修正,(3) 確定模數(shù)m4243m=z=nir,1 = 8-57Tnm按表 8-23，取 m=10mm(4) 計算傳動尺寸中心距為a2 = 864分度圓直徑為£ = 10 x 24mm = 243m?n= mxA = 10 x 72771m = 720mmb - 0屛寸=0.6049 x 243mm = 147mm取打47 mm=153m tn4. 校核齒根彎曲疲勞強度齒根彎曲疲勞強

15、度條件為2KT2 aF hmd FSf 【叫(4) K、T2、m 和 d3 同前(5) 齒寬 b= =147mm(6) 齒形系數(shù)Yf和應(yīng)力修正系數(shù)Ys。由圖 8-8 查得 Yf3=2.4，Y：4=2.19，由圖 8-9 查得 Ys3=1.67，Ys44由圖8-10查得重合度系數(shù)丫5許用彎曲應(yīng)力由圖8-4f、b查得彎曲疲勞極限應(yīng)力為c FLim3=296MPa, c FLim4=211MPa由圖8-11查得壽命系數(shù)Yn3n=1.09,由表8-20查得安全系數(shù)Sf=1.00，故NaFlim3 1 X 296iorMPa = 296A/PaSf0】F4NaFiimA 1x211MPa = 211MP

16、a1.002KT7% =喬込SGSi = S7MPa § 0】F1% = °樣廠廠=85wp«冬0池IF3I S35. 計算齒輪傳動其他幾何尺寸齒頂高h(yuǎn) = h ' m = 1 x 10m?n = 10m?Q d齒根高h(yuǎn)f= (ha+ c jm = (1 + 0.2S)x 10mm = 12.5mm全齒高頂隙ha = + 片= 10 += 22.Smmc = c n = 0 25 x 10mm = 2.5mm齒頂圓直徑為d = d., + 2h = 243 + Z x 10mm 264-C?J J(td A d. + 2h = 702 + 2 x 10mm

17、 722mm n4 A(t齒根圓直徑為= d.2hj = 243 - 2 x 125mm = 218mmd.A = d . 2hr = 702 - 2 x 12.5mm = 677mm三低速級行星齒輪傳動1. 配齒計算：查表7-3選擇行星輪數(shù)目本設(shè)計采用不等角度變位齒輪嚙合，提高了齒輪的承載能力，配齒方案ig二4*5時，現(xiàn)考慮到該行星齒輪傳動的外廓尺寸，應(yīng)當(dāng)選取第一級中心齒輪數(shù)為Za23,和行星齒輪數(shù)為nw = 30齒數(shù)選擇滿足以下條件：傳動比條件，取i = 1 += 4.434對內(nèi)齒輪齒數(shù)進(jìn)展圓整后，此時實際的傳動比與給定的傳動比稍有變化，但是必須控制在其傳動比誤差 X圍內(nèi)。實際傳動比為打&

18、#39;其傳動比誤差山=罟=皿根據(jù)同心條件各齒輪模數(shù)一樣條件可求得行星齒輪 C的齒數(shù)為所求得的Zc適用于非變位或高度變位的行星齒輪傳動=C = 34安裝條件（整數(shù)）2. 材料選擇與熱處理方式太陽輪與行星輪：選用20CrMnTi滲碳淬火，齒面硬度5862HRC取值60HRC由圖8-4得接觸疲勞極限應(yīng)力竹伽-1S91MPa彎曲疲勞極限應(yīng)力3. a-c齒輪按接觸強度初算按彎曲強度的初算公式輸入轉(zhuǎn)矩 T3=364965200N mm查表10-2得 算式系數(shù)Km=1.22，使用系數(shù)= 125，綜合系數(shù)勺$ '五, 載荷分布不均勻系數(shù) = 1，如此= 1 + 15= 13，齒形系數(shù)5=紉如此模數(shù)聞

19、S応m = fc 3；斜 14町0肝叫嚙合齒輪中心畐I中 a-c 標(biāo)準(zhǔn)中心距 a 為 % = .,7n(Z t + ZJ = 0,5 X 14 X (23 + 28)J7im = 357mm行星輪太陽輪內(nèi)齒輪耐=Zfjm = 28 x 1Z jn = 23 x 14厶Zjm = 79 x 14mm = 1106m7Ti分度圓直徑一也)忸叫m = 0Sx14nwi = 7 mm齒頂高齒根高h(yuǎn)fl 二 hfl =m = 1.2 x 14mm = 16.8mm齒全高fti = hfll + hn-3L|hha2 + hf 產(chǎn).734mm齒頂圓直徑外嚙合處 +叫=392 + 2叭廠色+ 2% = 1】

20、2伽曲內(nèi)嚙合虬廠心+ 2% = 11% + 2冥艱叭 + "鷗 322 + 2 X ：1732mm齒根圓直徑外嚙合= cij -2h<1 = 392 - 2 x 1Ed口 = d-j - 2hp = 1092mm內(nèi)嚙合d2 =-店北=1106 -% =心-25 = 322 - 2 x 7mm=305.裝配條件的驗算對于所設(shè)計的雙級2X-A型的行星齒輪傳動應(yīng)滿足如下裝配條件1鄰接條件 按公式驗算其鄰接條件，即2%7Tdqr<2arsin-低速級的= 422514，肚=357和門卩3代入上式，如此得滿足鄰接條件*7 jL。7 1 72同心條件按公式Q和低速級= 23,z= 2

21、8,Zb = 79，滿足同心條件3安裝條件按公式驗算其安裝條件，即得空匕-空存-34 （整數(shù)）np3滿足安裝條件6. 傳動效率的計算2X-A型的根本行星齒輪傳動效率為在轉(zhuǎn)化機構(gòu)中，其損失系數(shù)以等于嚙合損失系數(shù)和軸承損失系數(shù)叫:之P = F =91= 5.35xx和。即m其嚙合損失系數(shù)阮之和為Mm+%i卩處巾轉(zhuǎn)化機構(gòu)中中心輪bl與行星齒輪cl之間的嚙合損失轉(zhuǎn)化機構(gòu)中中心輪al與行星齒輪cl之間的嚙合損失式中Z1齒輪副中小齒輪的齒數(shù)Z2齒輪副中大齒輪的齒數(shù)岸口 = 076 4- 084 15=15X0.08=0.00106379內(nèi)嚙合重合度h = 084 + 091 = 178x 1.78 x 0

22、.08 xn_ i k2879J=0.00051572X如此如此bnxa4 51 "4J+rx 0.00106379 二 0.9991綜上所述，總的傳動效率為 帀山二尬1由此可見，該行星齒輪傳動 效率高，滿足使用要求。六、齒輪傳動強度的校核計算校核齒面接觸應(yīng)力的強度計算，大小齒輪的計算接觸應(yīng)力中的較大H值均小于其相應(yīng)的許用接觸應(yīng)力 Hp，即H Hp1使用系數(shù)'查表6-7的© = 1,002動載荷系數(shù)考慮齒輪的制造精度，運轉(zhuǎn)速度對輪齒內(nèi)部附加動載荷影響的系數(shù)，查圖6-6 可得©1X1223齒向載荷分布系數(shù)'、考慮沿齒寬方向載荷分布不均勻?qū)X面接觸應(yīng)力

23、影響的系數(shù)，該系數(shù) *帥主 要與齒輪加工誤差，箱體軸孔偏差，嚙合剛度，大小齒輪軸的平行度，跑合情況rb 2i& 2_ 3% = 115 + 0,18 x1 + 6.7 x （了） x Q-） x 0.31 x 10 b= 1.219等有關(guān)查表6-84齒間載荷分配系數(shù)''齒間載荷分配系數(shù)是考慮同時嚙合的各對齒輪間載荷分布不均勻影響的系數(shù)。它與齒輪的制造誤差，齒廓修形，重合度等因素有關(guān)。查表6-9可得% =仙5行星齒輪間載荷分配不均勻系數(shù)1考慮在各個行星齒輪間載荷分配不均勻?qū)X接觸應(yīng)力影響的系數(shù)。它與轉(zhuǎn)臂X和齒輪與箱體精度，齒輪傳動的結(jié)構(gòu)等因素有關(guān)。查表取KHp = 1&#

24、39;26節(jié)點區(qū)域系數(shù)勾考慮到節(jié)點處齒廓曲率對接觸應(yīng)力的影響，并將分度圓上的切向力折算為節(jié)圓上的法向力的系數(shù)。由圖6-9得523687彈性系數(shù)考慮材料彈性模量 E和泊松比 對接觸應(yīng)力影響的系數(shù)，查表6-10可得= 189.8v'/V/mm28重合度系數(shù)7 f) Q11查圖6-10得|79螺旋角系數(shù)考慮螺旋角造成的接觸線傾斜對接觸應(yīng)力影響的系數(shù)。Z cos ，取Z10最小安全系數(shù)考慮齒輪工作可靠性的系數(shù)，齒輪工作的可靠性要求應(yīng)根據(jù)重要程度，使用場合等。查表6-14得"10011接觸強度計算的壽命系數(shù)考慮齒輪壽命小于或大于持久壽命條件循環(huán)次數(shù)時，它與一對相嚙合齒輪的材料，熱處理，

25、直徑，模數(shù)和使用潤滑劑有關(guān)。查表6-12得如"110012潤滑油膜影響系數(shù) % %齒面間的潤滑油膜影響齒面的承載能力。查表6-14得盜謨R0 904413齒面工作硬化系數(shù)匸查圖6-20得 " 1014接觸強度尺寸系數(shù)查表6-15得 = 100no oq分度圓上的切向力T3 29154.97T= 12165.50667/V m°%3L Ft = 78433.51N如此根據(jù)公式計算低速級外嚙合齒輪副中齒面接觸應(yīng)力，即勿=ZZ卒件+ "%vKfpKHabdu= 714MPa外嚙合齒輪副中許用接觸應(yīng)力為aHpamiNTLVRWXHmln1591 x 1.1 x

26、0.891 x 0.951 x 0.858=1215mpa滿足接觸疲勞強度條件2.外嚙合齒輪副中彎曲強度的校核K1齒向載荷分布系數(shù)邛2按公式計算®廠（%） = 1182齒間載荷分配系數(shù)按公式計算K九-KFa - 1.00K3行星齒輪間載荷分配系數(shù)印查表得陥=出Y2.4434太陽輪、行星輪齒形分布系數(shù)柑查圖6-22得'5太陽輪、行星輪應(yīng)力修正系數(shù)丫卸查圖6-24得仏11698$和廠九6重合度系數(shù)匚查表得F廠0 7477螺旋角系數(shù)巾查圖 6-25 得 " 1+008齒形系數(shù)'查表 6-17 得 = 5-0.01 = 0.9109太陽輪、行星輪的相對齒根圓角敏感系

27、數(shù)查圖 6-33 得 = 1 YIT2 = 110最小安全系數(shù)查表6-11得：根據(jù)公式計算齒根彎曲應(yīng)力%=細(xì)卩旳心w= lllMPa% =喬詁腫丹©KyK邛心小71=112MPa取打f = H2MPa按公式計算許用彎曲應(yīng)力'aFlim咕=藥;如飾匕沁胸出丫附一 1'°°,齒輪的應(yīng)力修正齒數(shù)FlimaFP c STTSrelTRelTx-GSSMPaa-c滿足齒根彎曲強度條件嚙合齒輪副中彎曲強度校核可以忽略， 主要表現(xiàn)為接觸強度的計算, 與高速級外嚙合齒輪副中的強度相似。匕=125，氣=127，K邯= |Kw(r = 1.133 Zw = 2,368

28、 ZE = W9.8N/mm7 = 0.858 Zff=l校核上1.201州血= 1519MM£附=1.075 ZLZVZH = 11.0 Zz= LOO? ? ? ?5 = 322 u =百=2821計算內(nèi)齒輪cl的接觸許用應(yīng)力=384MPabau=136計算行星齒輪的許用接觸應(yīng)力aHlimNTLVRWXau = 1437AfPu滿足接觸疲勞強度條件七、軸的設(shè)計與計算1、電動機的選擇：YR 系列：IP23 YR400-6 P=315KW n=984r/min2、軸的設(shè)計1高速軸：高速軸的傳遞功率P廣皿藥轉(zhuǎn)速nt = 960r/mm. 小齒輪分度圓直徑d| = 184mm齒輪寬度b&

29、gt; = 110mm高速軸的材料選用45鋼，調(diào)質(zhì)處理，由表9-8取C=135_ 戸 s/31T85d 、1計算軸的最小直徑并加大3% -5以考慮鍵槽的影響d芒瑟二:：沁二匚氐；】：、'£：=,取d=90mm確定各軸段的直徑和長度2段為 273mmdj = 90mm L, = 180mm第二段軸裝軸承端蓋，用以使軸承軸向定位以與密封，取其長度= lOSinm,L2 = 245mmL= 20 2 mmd4 = i5emmR = 92(2)中間軸:中間軸的傳遞功率P2 = 308'73kw'轉(zhuǎn)速F =小齒輪分度圓直徑d2 = 619m m ,大齒輪分度圓直徑 =

30、243mm齒輪寬度 b? = lOOmmb- = 153mm中間軸的材料選用45鋼，調(diào)質(zhì)處理，由表9-8取C=100取 d=117mm確定各軸段的直徑和長度1 段:% = 117mm L1 = 117.5mmL； = 148,5mmd3 = 144mmL* = 36mmd4 = 126mmL4 = 96mmd 片=L： = 95.4mm低速軸:低速軸的傳遞功率= 2U5&4kg轉(zhuǎn)速乃=小齒輪分度圓直徑d4 = 720mm,齒輪寬度町=147mm,中間軸的材料選用45鋼，調(diào)質(zhì)處理，由表9-8取C=105105 乎辭=143,8mm取 d=153mm確定各軸段的直徑和長度d. = lS3mni Lt = 124mm d4 = 175.5mm = 163mm d5=L