朱溪河大橋施組方案

1、朱溪河大橋施工組織設計（簡本）一、工程概況1工程簡介朱溪河右線大橋中心里程樁號YDK413+063，全長287.10m，主跨128m，采用（72.85+128+72.85）m連續(xù)剛構跨越朱溪河。橋址地處川陜交界的大巴山山脈北部、秦嶺褶皺系南緣，漢江水系任河西岸之中，低山河谷區(qū)。橋址所在地為朱溪河，兩岸地形主要為陡峭的坡面山地和山間狹小的深切“V”字型溝谷相連，多懸崖峭壁，地面平均自然坡度為25°50°。局部為陡崖相對高差約130米，山坡有落石，河內有少量滾石，大量卵石。橋址處人煙稀少，安康端有毛壩關至瓦廟的公路通過，重慶端為坡面山地。橋型布置見圖1。圖1 朱溪河右線大橋橋型

2、布置圖2.橋梁設計概況基礎設計情況：0#、3#臺采用明挖基礎，C25抗侵蝕混凝土；1#、2#墩采用嵌固基礎，頂、底板及四壁為C30抗侵蝕鋼筋混凝土，中間用C15抗侵蝕片石混凝土填芯。墩臺設計情況：0#、3#臺采用T型橋臺，臺身及托盤C30混凝土（抗侵蝕），頂帽C40鋼筋混凝土（抗侵蝕），支承墊石C50鋼筋混凝土，臺頂 C30鋼筋混凝土；1#、2#墩采用鋼筋混凝土矩形空心墩，兩墩墩頸處縱向寬均為7.6m，壁厚1.1m，墩身縱向內外坡均為直坡；橫向寬6.7m，壁厚1.2m，墩身橫向外坡為30:1，內坡為60:1。墩身底部5m采用C35鋼筋混凝土（抗侵蝕），中部采用C35鋼筋混凝土，頂部6m采用C5

3、5鋼筋混凝土。梁部設計情況：1）梁體構造（1）梁體為單箱單室、變高度、變截面箱梁，梁體全長273.4m，其中主跨對稱各33個節(jié)段，即兩端各1#16#節(jié)段（節(jié)段長度4×3.0m6×3.5m6×4.0m）和17#合攏段（長2.0m）；邊跨共19個節(jié)段，即1#17#節(jié)段（節(jié)段長度4×3.0m6×3.5m7×4.0m）、18#合攏段（長2.0m）和19#直線段（長3.7m）。邊跨端部25.7m梁段和中跨中部34m梁段為等高梁段，梁高4.4m；主墩處梁高8.8m，其余變高梁段為圓曲線，梁底下緣圓曲線半徑為R214.273m，梁底板頂面圓曲線半徑

4、為R235.28m。箱梁頂板寬8.5m，箱寬6.1m。梁體邊跨梁端頂板厚度為80cm，主墩附近處頂板厚度為55cm，其余梁段頂板厚度為50cm；梁體邊跨梁端底板厚度為80cm，等高梁段底板厚度為50cm，其余變高梁段底板厚度由50cm漸變至90cm；梁體邊跨梁端腹板厚度為70cm，等高梁段腹板厚度為40cm，其余變高梁段腹板厚度由40cm70cm按折線變化。（2）梁體在端部、主墩處共設6道橫隔板，橫隔板中部設有進入孔。（3）梁體設置接觸網支架處截面懸臂端部加厚至55cm，加厚處寬度為0.85m。接觸網支架預埋件設置在15、4、6、17塊件的懸臂板中。（4）連續(xù)剛構梁上設置雙側人行道角鋼欄桿，人

5、行道寬度為1.80m，梁上不另設避車臺。（5）連續(xù)剛構梁端部支座采用LQZ球形支座，0#臺和3#臺支座均為LQZ5000-DX-e1000.02和LQZ5000-SX-e1000.02各一個，支座高均為128mm，在支承墊石頂用22mm厚的環(huán)氧砂漿墊層找平。支座應根據實際合攏溫度及收縮徐變值設置預偏量。（6）箱梁兩側腹板上設置有直徑為100mm的通風孔。2）預應力體系梁體按三向預應力設計，縱向、橫向、豎向均設預應力。（1）縱向：梁體縱向預應力鋼束采用12-75高強度、低松馳鋼絞線，其抗拉強度標準值為fpk1860MPa，彈性模量為EP195GPa，公稱直徑為15.2mm；預應力鋼束均采用兩端張

6、拉，錨具采用OVM15-12錨具錨固，張拉千斤頂采用YCW250B型；波紋管采用內徑85mm、外徑99mm的OVMSBG-85型塑料波紋圓管成孔。全梁鋼束共260束，其中主墩處頂板束128束，腹板下彎束40束；跨中頂板束2束，底板束38束，腹板上彎束4束；邊跨頂板束16束，底板束20束，腹板上彎束12束。最長束126m，最短束12m。全梁共設有20個備用孔道。（2）橫向：梁體頂板橫向預應力鋼束采用4-75高強度、低松馳鋼絞線，其抗拉強度標準值為fpk1860MPa，彈性模量為EP195GPa，公稱直徑為15.2mm，技術標準應符合GB 5224的規(guī)定；采用單端張拉，張拉端采用BM15-4扁形錨

7、具錨固，固定端采用P型BM15-4扁形錨具錨固；張拉千斤頂采用YCW100B型；采用OVMSBGB-72型扁形塑料波紋圓管成孔，管內尺寸為72mm×22mm。（3）豎向：梁體腹板豎向預應力采用25mmPSB830精扎螺紋鋼筋，其抗拉強度標準值為fpk830MPa，彈性模量為EP200GPa；采用單端張拉方式，張拉端設在梁頂，采用JLM-15型錨具錨固；采用YC60B型千斤頂張拉；采用內徑35mm（=0.5mm）塑料波紋管成孔。除在主墩附近的腹板內采用3排布置，其余均采用腹板內2排布置的方式。3）普通鋼筋（1）箱梁環(huán)框受力鋼筋及箱梁縱向分布鋼筋采用未經高壓穿水處理的HRB335鋼筋，聯

8、系鋼筋采用HPB235鋼筋。4）混凝土及水泥漿強度等級（1）梁體：C55混凝土；（2）擋碴塊：C30混凝土；（3）管道壓漿水泥漿：M40微膨脹水泥漿，并摻入JH-MCI-2005阻銹劑；（4）封錨端采用C55補償收縮混凝土，封錨前采用液態(tài)JH-MCI-2005A阻銹劑涂刷錨頭。3主要技術標準序號 指 標參 數1鐵路等級級2橋上線路單線，線路平面為直線，線路縱坡10.33設計速度140 Km/h4牽引類型電力5設計活載中活載6重車方向安康至重慶下行方向為重車方向7軌道結構采用60 Kg/m重型鋼軌，按無縫線路設計，鋪設型混凝土軌枕8橋跨布置采用（7212872）m預應力混凝土連續(xù)剛構，主橋長27

9、3.4m9橋梁建筑限界橋限2（GB146.183）10設計洪水頻率1/100，檢算洪水頻率:1/300二、施工總體方案1、臨建設施建設施工場地在本工區(qū)施工場地十分有限，在本著少用，最好不用農田的原則，在朱溪河右線大橋橋中線附近上游沿鄉(xiāng)級公路的岸邊及河灘地用漿砌片石砌筑一道擋墻，回填石碴并整平，作為生產用地。詳細布置見附圖2“朱溪河右線大橋施工平面布置圖”，主要臨建設施面積見表1。表1朱溪河右線大橋臨建設施表序號名 稱面 積（）序號名 稱面積（）1水泥、外加劑庫605油庫152拌和站506鋼加工車間1003木工房157電工及機修房504配電房258砂石堆料場130圖2 朱溪河右線大橋施工平面布置

10、圖施工道路根據1橋墩周邊地勢地貌，選取以安康方向擋土墻為起點，沿峭壁的內側向毛壩方向以爆破為主挖掘機配合出碴的施工方法修筑便道至控制點D2-42-7附近。便道結構為泥結碎石路面；路面寬3.5m4.5m、靠山內側設30cm×30cm排水溝，防止雨水匯集沖刷路基邊坡，確保安全。爆破施工開始前，首先確定危險區(qū)的邊界，并設置明顯的標志；為確保附近高壓電線不被損壞采取須定向爆破、多次爆破、分層爆破、多循環(huán)等爆破方法施工，確保高壓電線的安全；危險區(qū)邊界設置崗哨，使所有通路經常處于監(jiān)視之下。爆破前10分鐘禁止車輛和行人進入，同時發(fā)出聲響和視覺信號，使危險區(qū)域的人員都能清楚聽到和看到及時撤離到危險區(qū)

11、域以外。破爆后，爆破員按規(guī)定的等待時間后進入爆破點，檢查有無冒頂、危石、盲炮等現象。如果有，及時處理，未處理前在現場設立危險警戒或標志。對滾落到現有公路上的石渣和碎石及時安排挖掘機（或裝載機）轉運至規(guī)定的棄碴場，確保公路交通的暢通。2#橋墩便橋（道）:根據土質和現場地勢，采取以挖掘機為主,爆破配和的施工方法順毛瓦公路沿坡直下至朱溪河邊,靠近2#墩坡面設擋土墻，墻腳填高0.8m后（也可保護擋土墻）修筑便道寬3.5m4.5m可直接到達2橋墩基坑下,修建“之”字型便道至2橋墩墩頂，石碴順滑至河床下游，汽車運至急需回填處；同時選取安康端擋墻至重慶方向跨徑最小斷面處修筑便橋。橋寬3.5m，采用50工字鋼

12、做橋梁，兩邊焊接安全護欄；重慶端橋頭和橋中采用C2O混凝土砌筑簡易橋墩，安康端直接利用擋墻加固后做便橋橋墩?；炷涟韬险驹谥煜由嫌慰拷煜佑揖€大橋的河灘地段，在回填的場地上設混凝土拌合站一座，拌合站設JS750攪拌機2臺，JS1000攪拌機1臺。砂石料場及外加劑庫緊靠混凝土拌合站?；炷敛捎肏B60混凝土輸送泵從攪拌機下直接輸送至墩位。2.施工用水、用電及通訊條件水：本橋僑址所在地朱溪河右線大橋，為常年流水，施工用水就近取用，在其上游設蓄水池，供生產區(qū)用。生活用水引山上的泉水凈化后使用。本橋用電采用從毛壩關隧道出口630KVA變壓器接入。通訊：工區(qū)內通訊條件較好，有中國移動、聯通通訊信號，

13、另接入地方有線通訊網。3、基礎施工工藝1#墩樁號YDK412+999.00，基坑底標高為：490.89，頂標高為505.89，結構尺寸為：920×1200×1500；2#墩樁號YDK413+127.00，基坑底標高為：479.21，頂標高為499.21，結構尺寸為：920×1320×1800。兩墩基礎周邊為C30砼，內為C15片石混凝土。本橋1#、2#墩嵌巖基礎屬大體積混凝土基礎，主要施工方法為：施工時分段開挖及時采用鋼筋混凝土護壁，做好防、排水工作；基礎采用四次澆注成型，第一次澆注基礎底板混凝土，第二次澆注基礎四側薄壁部分，第三次然后進行C15片石混凝

14、土填心，第四次進行頂板混凝土澆注，采取布置冷卻管和其它措施來降低混凝土的水化熱；最后進行基坑頂面的回填。工藝流程施工準備基坑開挖鋼筋混凝土護壁及錨網噴防護基坑排水基坑檢驗基底墊層混凝土澆筑竣工驗收及測量放線底板鋼筋加工及安裝基礎底板混凝土澆筑底板混凝土的養(yǎng)護基礎四側壁鋼筋、模板安裝基礎四側壁混凝土澆筑C15片石混凝土填心頂板鋼筋加工及安裝、墩身鋼筋預埋基礎頂板混凝土澆注混凝土的養(yǎng)護及基坑頂面回填。基坑開挖及臨時防護基坑開挖根據實際地質、氣候等選擇垂直開挖、護壁加固、錨網噴支護開挖的方法。用人工按照確定好的尺寸分段開挖基坑，及時護壁。基坑下口的開挖的大小應滿足基礎施工的要求，開挖作業(yè)方式以爆破為

15、主，利用墩旁塔吊人工配合出碴，所有棄渣運輸至指定的棄渣地點。基坑開挖鉆爆設計（如圖3所示）圖3 2#墩嵌巖基礎鉆爆設計圖嵌巖基礎混凝土澆筑嵌固基礎是由周邊C30混凝土和芯部為C15片石混凝土組成，在施工時分四步進行：先澆筑基坑底部的C30混凝土；在基坑底部混凝土達到施工強度后再在周邊立模，澆筑嵌巖基礎側面薄壁的C30混凝土，再施工芯部C15片石混凝土，最后進行頂口部分的混凝土施工。嵌固基礎分次澆筑施工順序如圖4所示。圖4 1#、2#墩嵌巖基礎混凝土分次澆筑施工布置圖嵌固基礎冷卻水管布置嵌固基礎底、頂板分別埋設三層冷卻管，每層冷卻管配一臺潛水泵，在混凝土初凝時由專人負責往冷卻管內注入涼水降溫，冷

16、卻水流速應大于15L/min，冷卻水采用地表河水，持續(xù)養(yǎng)生7天。通過冷卻排水，帶走混凝土體內的熱量。嵌固基礎底、頂板冷卻管布置如圖5所示。嵌固基礎大體積混凝土養(yǎng)護期要適當延長至不小于14天，養(yǎng)護期要加強溫度觀測，每2小時量測冷卻管出口的水溫和混凝土表面溫度，以便調節(jié)冷卻水流量和覆蓋草袋厚度，使基礎承臺各部溫差小于25。養(yǎng)護結束揭去草袋后，混凝土的表面溫度與氣溫之差變應小于15，否則，應繼續(xù)覆蓋。圖5 2#墩底板冷卻水管布置圖4、墩臺身施工工藝（1）模板設計情況朱溪河右線大橋主墩1#、2#墩墩身采用翻模施工，QTZ-40墩旁塔吊作為起重設備。墩身外模采用新制鋼模，內模采用舊鋼模改制而成，墩身內模

17、收分模板采用木模。墩身模板內外模共分三節(jié)，每節(jié)高分別為1.5m、4.5m、1.5m，模板共計高7.5m。墩身內外模設20圓鋼對拉桿，對拉桿外套25優(yōu)質PVC管，墩身外模設14槽鋼組外帶，外帶水平方向布置，對拉桿布置間距為1.2m×1.0m（最大）。墩身外模設圍欄，墩內設48鋼管腳手架平臺，墩身施工作業(yè)人員上下爬梯布置在墩外，采用萬能桿件拼裝。墩身翻模施工每次澆筑混凝土高度為6m。墩身模板分塊布置如圖6所示。圖6 墩身外模分塊布置及混凝土分節(jié)澆筑布置圖示（2）設備情況本橋主墩墩身施工主要用到的機械設備清單如下表示：序號名稱規(guī)格單位數量備注1塔吊QTZ40臺22混凝土輸送泵HB-60臺2

18、3插入式震搗器50 臺204砂輪打磨機臺65切割機GQ40-1臺26鋼筋截斷機臺17鋼筋調直機GJ4-14臺18鋼筋彎曲機40B臺19電焊機BX-1 630臺410電焊機BX-1 400臺411閃光對焊機DU-25A臺112電碴壓力焊機MH-36-2臺113潛水泵臺614車絲機ZT-B2-50A臺115倒鏈5t臺816倒鏈2t臺817混凝土布料機臺218汽車吊機QY-16臺1（3）墩身翻模施工工藝流程墩身施工工藝流程為：施工準備 拼裝施工腳手架 嵌巖基礎頂面混凝土鑿毛測量放線墩身模板試拼墩座鋼筋綁扎墩座模板安裝檢查合格墩座混凝土澆筑結合面鑿毛、清理、檢查墩身底部鋼筋綁扎墩身底部模板安裝（外模安

19、裝4.5m節(jié)，內模安裝至底倒角）檢查合格墩身底部混凝土澆筑（至底倒角）養(yǎng)護墩身外模安裝（安裝1.5m節(jié)）檢查合格墩身鋼筋綁扎墩身內模安裝（安裝1.5m節(jié)）檢查合格墩身外模4.5m節(jié)翻模墩身外模1.5m節(jié)安裝墩身鋼筋綁扎檢查合格墩身內模安裝墩身混凝土澆筑重復翻模施工竣工、進入下一工序施工。墩身施工工藝框圖見下圖示。墩座砼灌注外模1.5m節(jié)安裝外模4.5m節(jié)安裝鋼筋綁扎內模安裝混凝土澆筑混凝土養(yǎng)護拆模、整修模板、刷脫模劑、調整收分塊、立模、混凝土外表面修整鋼筋安裝制作模板進入下一循環(huán)墩座模板安裝墩座冷卻水管安裝墩座鋼筋安裝外模翻模內模翻模檢查校正鋼筋及模板混凝土澆筑混凝土養(yǎng)護進入下一工序施工冷卻水

20、管制作（4）混凝土澆筑墩身混凝土澆筑采用輸送泵放置在混凝土攪拌站下，輸送管通過簡易便橋過河或通過暗挖過路的方式，通過墩底混凝土輸送管預留孔進入墩內，然后輸送至墩頂的方式進行混凝土的澆筑施工。混凝土輸送管布置在墩內中心，墩頂布置一臺混凝土布置機，通過布料機進行混凝土的澆筑施工。墩身混凝土澆筑施工如圖6所示。（5）墩座冷卻水管布置墩座混凝土屬大體積混凝土范圍，為了降低大體積混凝土的水化熱，避免水化熱的早期集中釋放，削減混凝土的溫度峰值，減小溫度梯度，避免混凝土產生早期的危害性收縮裂縫。我們通過在墩座內部埋設冷卻水管的方式組織施工。冷卻水管埋設如圖7所示。圖7 墩座冷卻水管布置圖（6）混凝土養(yǎng)生朱溪

21、河右線大橋墩身施工期間正值冬季，應采取切實可靠的措施以確?；炷潦┕べ|量。為減小混凝土內外溫差，混凝土澆筑前，當日平均氣溫低于50C時應在鋼模板支架外側包裹棚布進行封閉養(yǎng)生，當日平均氣溫低于00C時還應在棚布內生火爐加溫方式養(yǎng)生?；炷翝仓戤吥ㄆ胶螅瑧⒓磳斆孢M行覆蓋養(yǎng)生，覆蓋以一層塑料薄膜+一層棉被或草簾方式。應特別加強對邊角部位等的覆蓋養(yǎng)生。拆模后，墩身外側應及時包裹塑料薄膜，且示天氣等情況決定是否需要外裹棚布。當氣溫較高時還應加強灑水養(yǎng)生。墩身混凝土的養(yǎng)護時間以墩身內外溫差小于250C且不少于7天為宜（墩底抗侵蝕混凝土養(yǎng)護時間不少于14天）。指派專人負責養(yǎng)護工作，氣溫較高時加強灑水，

22、氣溫較低時應加強加溫保溫養(yǎng)護措施?，F場施工作業(yè)人員應密切關注天氣變化情況，當天氣變化時應相應采取措施進行墩身混凝土的保溫養(yǎng)生工作。5、梁部施工工藝（1）0號塊托架設計主梁0#塊托架采用在墩內外焊接三角支撐的方式布置，如圖8所示。圖80#墩托架布置圖0#塊內、外支架各桿件均采用型鋼，端模及側模支架與接身連接部分加焊牛腿，確保連接牢固。0#塊內支架均采用48鋼管支架，鋼管支架適當布置剪刀支撐。（2）0號塊施工工藝0#塊澆筑工藝：0#塊施工采用在墩身頂部設預埋件，焊牛腿拼托架，并以托架為平臺，在其上進行模板、鋼筋和預應力筋施工。托架、模板、模板支撐盡可能采用墩身施工中遺留下來的型鋼、模板等材料。大面

23、模板采用墩身模板。整個0#塊擬分兩次澆注，第一次澆注混凝土高度為4.6m。第一次澆注混凝土方量約222.8m3（含墩頂部約35.9m3）。第二次澆注混凝土高度為4.2m，混凝土方量約164m3。橋面擋碴塊要等全橋合攏后統一澆注，但橋面橫向排水坡在澆注0#塊時同時成型。0#塊分次澆筑混凝土分界線示意圖如圖9所示。圖90#塊分次澆筑分界示意圖模板安裝：模板安裝應分步進行，先安裝底板底模及墩外端模支架，然后安裝堵頭模板，綁扎底板及隔墻鋼筋，底板及腹板橫、豎向預應力管道及鋼筋，再裝箱內底、側模并拼內箱模板內支撐，然后拼裝外側模底節(jié)，并裝拉桿，進行首次混凝土澆注。首次混凝土澆注完，再安裝堵頭模板、隔墻鋼

24、筋及預應力管道，拼裝中箱內支撐至頂板底模，外側模，拼裝外側模支架并拼裝外側模翼緣板底模，最后拼裝頂板鋼筋及頂板預應力管道，安裝翼緣板側模并進行第二次混凝土澆注。A、底模支架及底模先在中箱內底模托架上安裝并固定分配梁，在分配梁上拼裝底模支架，然后檢查托架標高，如符合要求，則在其上安裝底模。墩外底模支架按圖進行安裝，然后在其上安裝底模，底模支架及底模標高均要按設計院提供的有關數據重點控制。墩外底模均應考慮伸出堵頭模板外一定的長度，以便于支承堵頭模板。且墩外底模下端與墩身相接處模板應伸出一部分，留足與墩身的搭接長度。底模擬采用墩身模板改制。底模安裝要平整，并與支架聯成整體。B、內箱模板因混凝土分兩次

25、澆注，故在底模拼裝完成之后，內箱模板也分兩次進行。首先拼裝底板鋼筋，在鋼筋上安裝馬凳，馬凳下端支承在底?；炷翂|塊上。再在馬凳上安裝內箱模板底板和部分側模，側模高度要高出混凝土澆注面約10cm。內箱模板采用組合鋼模加木模，并在模板上留足振搗孔，以便于混凝土振搗。首次混凝土澆注之后，將內箱側模接高，并在箱內安裝鋼管腳手支架，鋼管腳手支架主要目的是支撐頂板底模，并穩(wěn)定內箱側模，使其相對位置滿足設計要求。外箱側模同內箱側模要求相同。內外箱側模之間用對拉筋緊固。內加撐桿定位，確?；炷帘诤?。人洞模板采用木模，其定位要牢固，防止在混凝土澆注和振搗時發(fā)生旋轉扭動。C、錨塊處的模板錨塊處模板安裝時要求專門定

26、位并檢查，模板上預應力管道孔中心應與錨具孔中心重合，傾角要達到設計要求，錨墊板與模板之間要貼死，不得有縫隙，避免混凝土澆注過程中漏漿。錨塊模板上方要留有振搗孔，便于混凝土澆注過程中對錨塊混凝土的振搗，確保錨墊板下混凝土的質量。錨塊模板采用木模制成盒狀，并與錨墊板之間用圓釘釘緊定位，錨塊模板與側模之間也要密貼定位。D、堵頭模板堵塞頭模板用木?；蛑衲z板加工，其尺寸應嚴格滿足梁體橫截面的要求。堵頭模板上應按設計院的鋼筋布置圖和預應力管道布置圖鉆孔，孔徑應比相應的鋼筋直徑大12，比預應力管道大35，但不應有過大的縫隙，防止混凝土澆注過程中產生漏漿。堵頭模板應采用雙根腳手鋼管作背帶，在兩側模之間加支撐固

27、定。堵頭模板加工要精確，定位要準確，特別是預應力孔道及鋼筋孔眼位置要認真檢查，確保其大小、數量、位置正確。使用前要有值班技術人員驗收簽證。E、其它要求模板加工進場后都要進行驗收。在現場嚴禁堆放，防止變形，特別是帶拐角的模板。模板與墩身相連處應將對拉螺桿緊固達到設計要求并使模板與墩身混凝土密貼，以防混凝土澆注中產生漏漿。因混凝土澆注方量大，高度大，對底側模要求要有足夠的強度、剛度，對支架要有足夠的強度、剛度和穩(wěn)定性。施工中應重點檢查。梁內預埋件預應力管道和錨板：梁體內設有豎向、橫向和縱向三向預應力，其孔道縱橫交錯，比較復雜。施工中對縱向預應力管道要設足夠數量的定位網片，以保證縱向預應力束位置與設

28、計位置相符。特別是腹板內的縱向預應力束，曲線半徑小，定位網的位置及間距在豎曲線處應加密，定位網應多方向固定，確保預應力管道在混凝土澆注中不上浮，不下沉、不偏移。錨板應與錨塊模板之間貼緊，并加圓釘固定。壓漿孔和排氣孔應用濕棉紗堵塞，并用封箱膠帶封口，防止在混凝土澆注中漏漿。螺旋筋應在安裝前與錨板之間電焊固定，保證其位置正確。塑料波紋管與錨具接頭位置要用膠布纏緊，再加封箱膠帶纏包。排氣孔和壓漿孔應用壓漿管道引至混凝土澆注面以上，便于下一步作業(yè)。豎向預應力管道底端在橫向每兩根之間用壓漿管串聯，并在兩根的梁面端分別設一壓漿管。壓漿管和壓漿孔應密封可靠，并有足夠的強度，確保在混凝土澆注時混凝土的沖擊下不

29、產生變形、破裂，在壓漿時在梁面由任意一根壓漿，從另一根排氣。豎向預應力筋因跨兩次混凝土澆注的結合面，在澆注和振搗過程中易破壞,故其制孔不能用金屬波紋管，而采用薄壁高頻焊接鋼管，且在澆注首次混凝土前將25預應力筋安裝到位。掛籃施工預埋件（后錨固等）掛籃預埋件、預埋孔較多，受力和精度要求很高，施工中應作為重點。掛籃預埋件有掛籃走道預埋件，掛籃后錨固反拉預埋件，掛籃吊帶孔，掛籃下縱梁吊帶孔等預埋件。其它施工預埋件檢查設備預埋件:剛構梁部人行道欄桿U型螺栓。腹板內通風孔。翼板下斷水槽預埋件。梁部檢查設備圍欄預埋件、扶梯預埋件及底板上泄水孔預埋件、萬能桿件爬梯預埋件等?；炷恋酿B(yǎng)生混凝土澆筑完畢，抹面收

30、光后應對底板及頂板混凝土外露部分覆蓋養(yǎng)生。養(yǎng)生以一層塑料薄膜外加一層棉被方式蓄熱養(yǎng)生。（3）梁部懸澆工藝主梁梁體分節(jié)段進行施工，其中主墩墩頂0號塊長12m，采用墩頂托架現澆。施工中兩個T型剛構各劃分為16對梁段用掛籃進行懸臂澆注，其梁段長度從根部至中跨跨中分別為4×36×3.56×4m，累計懸臂長度為57m。中跨合攏后邊跨有1個3.7m直線段至邊跨合攏。中跨和邊跨的1號到16號及邊跨17號段均采用掛籃懸臂澆注，邊跨直線段19號段采用支架法現澆，邊跨18號合攏段、中跨17號合攏段采用掛籃底模平臺現澆。設計要求每套掛籃、機具、人群及其它施工荷載總重不超過750KN，懸

31、臂澆注最大重量為1535KN。全橋共有三個合攏段，其中中跨為17號塊，邊跨為18號塊，合攏段均為2m。掛籃結構簡介掛籃采用菱形掛籃，主要由下幾部分組成：主縱桁架、橫梁、行走系統、掛籃底模、懸吊系統、錨固系統、模板及模板支撐系統、限位系統等部分組成。圖10 菱形掛籃布置示意圖、掛籃的主桁架系統：掛籃主桁采用菱形桁架。桁架幾何形成及尺寸如圖所示：主縱桁架是掛籃懸臂承重結構，是由槽鋼拼裝而成的菱形結構。主桁架縱梁、豎壓桿為232槽鋼，斜壓桿為236，斜拉桿均為230槽鋼，各桿之間用=16mm鋼板，22高強螺栓連接。、 掛籃的后錨固系統后錨是主桁架的自錨平衡裝置，由錨固扁擔梁、豎向預應力筋、連接錨桿、

32、千斤頂等組成每根主桁縱梁尾部用4根32精軋螺紋鋼筋作為連接錨桿，與箱梁內的豎向預應力筋相連，后錨固系統的布置形式如下圖所示。單根主梁設置2個錨固點，一只掛籃共設置4個錨固點。、掛籃的吊掛系統懸吊系統是固定模板支架和操作平臺的，由底籃前懸吊、后懸吊和模板懸吊三大部分組成。底籃前懸吊由6根32精軋螺紋鋼筋作吊桿錨固于前上橫梁；后懸吊由6根32精軋螺紋鋼筋作吊桿，2根錨固于已澆塊段底板上，2根錨固于已澆塊段外倒角上，2根錨固于后上橫梁上。圖11 菱形掛籃后錨系統、吊掛系統布置圖內模支架安裝于3組內滑梁上，內滑梁的后端由3根32精軋螺紋鋼筋錨固于已澆塊段上，前端3根吊桿錨固于前上橫梁。其吊桿在箱梁截面

33、上的布置分別如圖所示：、行走系統及主梁前支點行走系統包括主梁后反壓、滑道和牽拉設備，在主桁架下鋪設雙排鋼軌和組合滾輪，在主桁縱梁上安裝組合滾輪，拆除后錨固，由手拉葫蘆帶動慢速向前移動。掛籃走行到位后、混凝土澆注前，主縱梁前支點處用千斤頂將主梁頂起，滑道墊梁加密，并將滾軸換成方墊塊、掛籃的模板系統掛籃的底模采用定型鋼模板，規(guī)格為1.2m×3.2m。鋪設在底模縱梁上，縱梁支承于前后下橫梁上。側模分內模和外模兩大部分，外側模及內頂模采用大塊竹膠板模板，內側模采用組合鋼模，隨梁高的降低逐漸減少。內外模均用10×10方木或10槽鋼作加勁桁架使之形成一個整體。外側模及箱梁翼緣板用鋼管支

34、架支撐，支架采用48×3的鋼管腳手架搭設，支架橫橋向步距最大為0.8m，順橋向步距亦為0.8m。鋼管支架與支撐于前后下橫梁上的縱梁焊連，形成穩(wěn)定的結構，隨掛籃同步起落。外側模與底模之間采用側模夾底模的方式。內模由內側模、內頂模及內頂模支撐桁架三部分組成。因每澆筑一段箱梁均須修改一次高度，采用組合鋼模，便于裝拆和修改。頂模采用大塊竹膠板，用10×10cm方木加工成整體桁架進行支撐，防止模板受力后變形。桁架支承在3根內滑梁上。內外側模用16拉桿對拉于214鋼帶上，鋼帶間距1m×0.7m。連續(xù)剛構懸澆梁段的總體施工方法連續(xù)剛構總體上的施工順序是：先進行0#塊現澆，然后拼

35、裝掛籃對稱懸澆至16#塊，再進行中跨合攏段施工，接著進行邊跨17#塊段懸澆，同時進行邊跨墩頂19#塊的支架上現澆施工，最后澆注邊跨合攏段18#塊。連續(xù)剛構懸澆梁段中，中跨1到16號塊、邊跨1到17號塊的施工均是重復作業(yè)，其標準循環(huán)基本相同，具體方法和步驟是：掛籃走行定位模板安裝鋼筋和預應力體系安裝掛籃標高及吊桿拉力調整混凝土澆注與養(yǎng)生預應力張拉與壓漿掛籃走行。掛籃走行定位在0號塊或上一梁段混凝土澆注且完成脫模、縱向預應力筋張拉（可在壓漿前移走行掛籃）后，即可拆除掛籃后錨固，走行掛籃，掛籃走行時底模平臺及外側模同步走行。預應力管道及預應力筋安裝預應力鋼鋼鉸線兩端暫時按預留張拉長度900考慮，根據

36、施工中張拉設備情況再進行調整，且在施工中要考慮穿束時預留與牽引束的連接長度。預應力粗鋼筋按設計長度及訂貨長度現場嚴格對號使用，其中豎向預應力筋因其長度無法整根通長加工，在現場要用連接器接長。預應力筋下料必須使用砂輪切割機下料，嚴禁采用電焊和氣割。預應力鋼筋的下料必須由分部技術部門出下料單，按預應力下料通知單尺寸和數量下料。預應力下料時現場值班技術人員一定要仔細放線并有專人進行認真的復核。預應力下料必須填寫下料日志，在工程日志中應對預應力下料時間，人員、長度和數量、下料方法及批次編號作詳細的記錄。0#塊預應力管道及預應力筋的布置0#塊是三向預應力結構，其縱、橫向預應力束都采用采用高強度、低松弛7

37、5鋼鉸線。其中頂板、腹板縱向預應力束采用12-75鋼鉸線，塑料波紋管制孔。波紋管內徑85mm，外徑99mm。0#塊沒有底板縱向預應力鋼鉸線。豎向預應力采用25mm粗鋼筋，薄壁高頻焊接鋼管制孔。焊管內徑35mm。而橫向預應力筋采用4-75鋼鉸線，塑料波紋管制孔。采用72×22mm扁波紋管制孔。另設78根橫向25mm預應力粗鋼筋，其錨具及制孔與豎向預應力筋相同。縱向預應力：0#塊頂板縱向預應力束共有70束，均為通過束。縱向預應力腹板束共有20束，均為通過束。橫向預應力：橫向預應力鋼鉸線設在頂板，共有23束。橫向粗鋼筋共有78根。豎向預應力粗鋼筋共有144根，對稱布置在兩道縱向腹板內，每道

38、腹板內布置三排，排與排之間的距離為200、220，其最外側一排至腹板外表面的距離為100。因主筋的保護層是50，故在安裝過程中應注意保證預應力束埋設位置準確、保持預應力筋之間相互平行，順直，防止預應力張拉后導致表面裂縫。預應力管道的安裝預應力筋安裝時要根據混凝土澆注次數分兩次安裝，在第一次混凝土澆注要安裝腹板內豎向預應力筋和部分橫向預應力筋，安裝時根據設計圖紙和混凝土澆注高度確定埋設的根數。預應力管道在安裝前用砂輪切割機下料，下料長度要按設計管道長度下料，對于縱向通過束波紋管，波紋管應穿過端模，以防止施工過程中產生漏漿。接頭處的波紋管端頭不得內卷，以免影響穿束，波紋管的接頭每端旋入長度宜為該直

39、徑的2.5倍。預應力管道接頭處必須用不短于400的接頭套管套接，接頭時應保證接縫位于套管中間，然后用扎絲捆緊，其外用膠布纏嚴，防止露漿。波紋管安裝前，宜先將定位網焊好，再將波紋管從定位網方格內穿過，以避免后焊定位網時電焊灼傷波紋管。如先裝波紋管后焊定位網，應注意保護波紋管，并在混凝土澆注前的檢查中對所有波紋管進行全面檢查。確保預應力管道密閉，防止施工中漏漿堵塞。縱向波紋管內在混凝土澆注前在管內穿橡膠芯管，芯管直徑比波紋管內徑小20左右為宜，并在混凝土澆注后來回抽動，防止漏漿后堵塞管道。芯管選用質地較好的橡膠管，避免發(fā)生脆斷。預應力施工中位置優(yōu)先原則是：首先保證縱向預應力，其次是頂板橫向預應力，

40、再次是豎向預應力，然后是普通鋼筋。預應力筋的安裝因主梁為全預應力結構，預應力狀態(tài)關系到全橋成橋后的受力和施工線型、施工受力，應作為施工中的重點。施工時要嚴格保證管道位置正確。在預應力管道縱向每隔50設一道定位鋼筋網，并與主筋固定牢，防止混凝土澆注中預應力管道上浮。預應力安裝時，豎向、橫向預應力粗鋼筋在管道安裝時即同時安裝，而橫向、縱向錨固束鋼絞線則在混凝土澆注之后，抽撥出芯管之后人工穿束?；炷翝仓炷凉嘧⒎椒ㄊ欠侄畏謱庸嘧ⅲ謱雍穸纫藶?0cm。灌注順序：先底板，再灌注腹板，最后灌注頂板，從懸臂端向接縫端進行。懸臂施工的兩個對稱節(jié)段及橫斷面應平衡灌注。灌注混凝土的自由落高不得超過2m，當超

41、過2m時應采用滑槽、串筒、漏斗等器具。灌注混凝土必須不間斷地進行，其上、下層間隔時間不能超過初凝時間。各節(jié)段混凝土應在混凝土初凝時間內全部完成?；炷凉嘧⑦^程中，要防止碰撞模板、鋼筋、預埋件及預應力鋼束管道?；炷凉嘧⒑?，必須對梁體底板、頂板面進行兩次收漿，清除多余混凝土，保證梁體尺寸和封閉收縮裂紋。冬期施工時，應按規(guī)范中冬期施工的有關規(guī)定辦理，并需采取防寒措施。必要時可采取水和砂子加溫，以提高混凝土的溫度。嚴禁用含冰的粗、細骨料拌合混凝土。入模時混凝土溫度應根據具體保溫方法確定，一般細薄截面應在10度以上。合攏段混凝土應在一天中低溫時灌注，并力求盡快灌注完畢。懸臂梁段預應力筋張拉、壓漿及封錨

42、、預應力束的張拉預應力鋼束張拉順序：在混凝土強度達到設計強度的90%，張拉縱向預應力；在混凝土澆注15d以后張拉豎向預應力筋；在混凝土澆注30d以后，強度達到100%的設計強度，張拉橫向預應力筋。縱向預應力12-75鋼鉸線的抗拉強度標準值fpk=1860Mpa，錨下控制應力con1=0.7fpk=1302 Mpa(不含錨圈口損失N6N15)，con2=0.66fpk=1227.6 Mpa(不含錨圈口損失N1N5、N16、N17)，用YCW250B型千斤頂張拉。豎向預應力25精軋螺紋鋼筋的抗拉強度標準值fpk=830Mpa，張拉時的錨下控制應力con=0.8fpk=664Mpa，張拉力用325.

43、94KN，用YG-60型千斤頂張拉。橫向預應力4-75鋼鉸線采用單股單端張拉，張拉時的錨下控制應力con=0.7fpk=1302Mpa，張拉力188KN，用YDC240Q型千斤頂張拉。鋼束穿束前要進行編號，按設計院給定的張拉順序，兩端對稱張拉，且張拉鋼束端頭錨板孔應平順，與鋼束軸線對正，張拉的鋼束端頭不得有傷痕，以避免錨固時鋼束突然崩斷。張拉時按對稱原則。即橫截面對稱原則和縱向同一束鋼束對稱原則。張拉前先要對每根鋼鉸線預拉，再整束張拉，采用伸長量與應力雙控，預拉時采用單根預拉。伸長量確定時，設計錨具參數僅為參考值，應以現場實際試驗所測進行調整。在檢查伸長量的同時，還應注意考慮錨下鋼束回縮值。張

44、拉所用千斤頂要到有質量認證的單位進行檢校標定，千斤頂油表要相應固定，一一對應，不得隨意調換?？v向、橫向預應力鋼鉸線的張拉程序是：07%con50%con105%con（持荷5min，長束持荷時間要相應延長。）100%con0（伸長量記錄從7%con開始，每一步均應記錄伸長量。）。豎向、橫向預應力25精軋螺紋鋼的張拉程序是：010%con50%con100%con（持荷5min后擰緊螺母）。豎向、橫向預應力25精軋螺紋鋼以張拉力控制為主，伸長量記錄從10%con開始，在每一步均應記錄伸長量，預應力筋的伸長量按每根25精軋螺紋鋼的錨下長度計算確定。預應力張拉的質量要求：縱、橫向預應力鋼鉸線每束斷絲

45、、滑絲不超過1絲，且每節(jié)段斷絲、滑絲不超過該斷面鋼絲總數的1%。預應力束伸長量誤差±6%。豎、橫向25精軋螺紋鋼不得斷根，伸長量誤差±6%?？v向頂板、腹采用12-75預應力鋼鉸線，其抗拉強度標準值，預應力管道壓漿用水泥漿強度等級M40。、孔道壓漿及封錨每節(jié)梁段張拉完畢后，孔道內應盡早安排壓漿，壓漿必須在鋼線張拉完畢后3天內完成。并保證注漿密實，以減少預應力筋的松弛損失。管道內壓漿采用標號為M40的純水泥漿，水泥標號不低于R32.5，且不得使用過期和結塊的水泥，水灰比不宜大于0.45，泌水率最大不超過4%，拌和后3h泌水率不超過2%，24h后泌水全部被水泥漿吸回。稠度控制在1

46、418s之間。外加劑不得使用含有氯鹽的外加劑。水泥漿從拌制到壓入孔道延續(xù)時間不得超過3045min。其拌制溫度不宜超過30，也不得低于5。水泥漿中可摻入約為水泥用量的0.01%的鋁粉等膨脹劑，水泥漿摻膨脹劑后的自由膨脹應小于10%。每根孔道壓漿應一次完成，不得中斷，壓漿時先壓底層孔道，再由下向上進行?？v向預應力管道壓漿時由一端向另外一端壓漿，當排氣端冒出的水泥漿濃度達到設計要求后將排氣端閥門關閉，觀察壓力上升到0.50.7Mpa，并持載2min，如各部位均無漏漿、冒漿時，再關閉進行漿閥門，等水泥漿終凝后拆除壓漿閥門。豎向預應力管道壓漿在梁面進行，壓力控制在0.30.4Mpa。等到頂面排氣孔流出

47、濃漿后用木塞堵塞孔口并保持壓力1015s。壓漿過程中及壓漿后48h內氣溫不得低于5，否則應采取保溫措施，氣溫如高于35，應在夜間壓漿。對錨固束進行壓漿的同時，應在通過束及未壓漿的臨近孔道內注壓力水以防漏漿造成孔道堵塞。如發(fā)現多根孔道串通，應立即向這些孔道內注水沖洗干凈，再采取措施，考慮多束同時壓漿。在梁體懸澆施工時，可先移掛籃再進行縱向預應力管道的壓漿，壓漿要有配合比試驗?？椎缐簼{完畢，應將張拉孔、張拉槽和外露錨頭處臨時切斷的鋼筋補齊復位，將端部混凝土鑿毛沖洗后用與梁體混凝土相同等級的混凝土封填，并振搗密實。鋸齒塊縱向束，橫向預應力束，兩邊跨端頭縱向束張拉，壓漿完畢后，即可加設鋼筋網片，并用C

48、55混凝土填封。填封混凝土前將接茬面先鑿毛并用水沖冼干凈。（4）合攏段施工工藝全橋共有邊跨合攏段二處，跨中合攏段一處，合攏段長度均為2m，跨中合攏后邊跨合攏。合攏方法是在箱梁頂、底板設體外支撐，利用N48、N40、N49、N50鋼束作合攏鎖定束。合攏段均利用單只掛籃底模平臺作為吊架施工，模板采用掛籃模板。合攏段要求配制并使用微膨脹混凝土。合攏段合攏溫度鎖定根據合攏前梁上實際荷載情況和具體的溫度條件由設計院確定（最高合攏溫度為180C）。中跨合攏合攏段施工時，另一側掛籃退回2個塊段，再鎖定合攏處的體外支撐體系，并張拉設計要求的部分縱向預應力和所有施工中附加的臨時預應力束，然后進行合攏段混凝土澆注

49、。中跨合攏時要同時進行邊跨19號塊3.7m梁段的施工。19號塊梁段采用在墩頂設托架施工。托架強度、剛度要達到設計要求，具體與0#塊托架要求一致。3.7m梁段要控制好標高，以便于與懸澆部分順利合攏。邊跨合攏在中跨底模束張拉完畢后進行中跨合攏段的施工。中跨合攏前先將掛籃底模平臺及外側模走行到位并與邊跨直線段吊掛，拆除邊跨掛籃主梁等、拆除跨中合攏段鎖定及主跨跨中壓重，鎖定合攏段型鋼，兩邊跨合攏段對稱進行混凝土的澆筑，然后按設計要求的順序進行邊跨合攏束的張拉、壓漿、解除鎖定等工作。合攏段高差調整合攏段兩端中線偏差及高程偏差調整：兩端中線可能的偏差在各節(jié)段施工時在監(jiān)控單位的指導下逐段調整，合攏段兩端的高

50、差10mm（早上6：00進行測量）。對于梁體線形，最后的少量偏差量在監(jiān)控單位的指導下，采用壓重的辦法進行微調，直至達到監(jiān)控單位的誤差控制范圍。（5）邊跨直線段施工工藝邊跨直線段19號段長為3.7m，重約1721.5KN，邊跨直線段支架采用萬能桿件支架，通過連接臺頂的分配梁布置底模平臺，混凝土澆筑完畢，邊跨合攏段施工前拆除萬能桿件支架，通過預埋在臺頂的牛腿及底模平臺短分配梁支撐確保邊跨直線段的自平衡。圖12 邊跨直線段現澆支架布置示意圖6、主要投入的施工機械設備本橋施工主要用到的機械設備清單如下表示：序號名稱規(guī)格單位數量備注1塔吊QTZ40臺22混凝土輸送泵HB-60臺23插入式震搗器50 臺2

51、04砂輪打磨機臺65切割機GQ40-1臺26鋼筋截斷機臺17鋼筋調直機GJ4-14臺18鋼筋彎曲機40B臺19電焊機BX-1 630臺810電焊機BX-1 400臺811閃光對焊機DU-25A臺112電碴壓力焊機MH-36-2臺113潛水泵臺614車絲機ZT-B2-50A臺115倒鏈5t臺816倒鏈2t臺817混凝土布料機臺218汽車吊機QY-16臺119張拉千斤頂YCW250B臺820張拉千斤頂YDC240Q臺621張拉千斤頂YG60臺622電動油泵YBZ10-50臺1623壓漿機D144臺224拌漿機臺225掛籃75t只426真空吸漿泵臺227木工機械套128混凝土攪拌機JS750臺229

52、混凝土攪拌機JS1000臺130載重汽車TD50A輛131空壓機6m3臺232風動鑿巖機GY-8臺233發(fā)電機250KW臺1備用電源34布料機臺235試驗設備套136測量儀器套1三、施工計劃（1）總體計劃朱溪河右線大橋計劃從開工，2008年1月20日完工。具體施工計劃為：1、2006年4月1日2006年7月30日完成1#、2#墩兩側山體防護工作。2、2006年8月1日2006年11月19日完成1#、2#墩嵌固基礎的施工。3、2006年11月20日2007年4月3日完成兩墩墩身翻模施工。4、2007年9月20日2007年10月30日完成0#、3#臺的施工。5、2007年4月4日2007年12月3

53、0日完成主梁箱梁施工。6、2007年11月20日2008年1月20日完成橋面系及防欄的安裝、其它附屬工程的施工工作。（2）墩身階段澆筑周期墩身的施工順序根據基礎完成的先后順序計劃從2006年11月20日開始施工， 2007年4月3日完成墩身的施工。墩身施工計劃詳見下表。序號主要工程項目單位數量時 間時間（天）一2#墩模板拼裝項111二2#墩墩座施工項110三2#墩2#14#墩身段翻模施工次13104四1#墩模板拼裝項16五1#墩墩座施工項18六1#墩2#13#墩身段翻模施工次1296（3）箱梁節(jié)段澆筑周期墩身施工完成即進入箱梁的施工，計劃從2007年3月25日開始施工， 2007年12月30日

54、完成全橋箱梁的施工。箱梁施工計劃詳見下表。序號主要工程項目單位數量時 間時間（天）一2#墩0#塊施工項137二2#墩掛籃安裝、試壓項131三2#墩116#段懸澆施工項16144四1#墩0#塊施工項130五2#塊掛籃安裝、試壓項130六2#墩116#段懸澆施工項16144七邊跨17#段施工項207.10.2407.11.412八中跨合攏段施工項107.11.507.11.2621九邊跨19#直線段施工項231十邊跨合攏段施工項207.11.2734四、保證質量的措施1、超高度泵送技術朱溪河右線大橋混凝土采用在攪拌機下直接泵送方式運送混凝土,混凝土運送高度最高約99m，混凝土運輸距離最長達210m，因泵送壓力過高，所用砼強度高、粘度大，泵送尤其困難,給泵送施工帶來難題。施工中擬采取以下措施：合理適用的砼配合比 配合比設計的原則是既滿足強度、耐久性要求，又要經濟合理、具有良好的可泵性，因此除通常須考慮的因素外必須處理好如下幾個方面。  1)水泥用量 適用于超高泵送砼的水泥用量必須同時考慮強度與可泵性，水泥用量少強度達不到要求，過大則砼的粘性大、泵送阻力增