地下連續(xù)墻質(zhì)量檢測技術總結(共5頁)

1、精選優(yōu)質(zhì)文檔-傾情為你奉上地鐵工程圍護結構地下連續(xù)墻質(zhì)量檢測技術總結向 沅 杰廣州市軌道交通建設監(jiān)理有限公司 廣州 摘 要：本文結合地鐵工程圍護結構地下連續(xù)墻質(zhì)量檢測實例，對聲波透射法技術應用、及對聲波透射法檢測結果有異議時的處理進行初步探討。關鍵詞：連續(xù)墻 聲波透射 檢測 異議 總結1 引言在當前地鐵車站、風井等明挖結構的圍護結構形式中，地下連續(xù)墻是常用的形式之一。作為圍護結構而言，對地下連續(xù)墻施工質(zhì)量的檢測要求，目前規(guī)范沒有嚴格規(guī)定，各地建設行政主管部門規(guī)定也不完全統(tǒng)一。在廣州地區(qū)，執(zhí)行關于基坑支護質(zhì)量檢測工作的通知（穗建質(zhì)2010897號）規(guī)定：混凝土地下連續(xù)墻采用聲波透射法檢測墻身結構

2、完整性，檢測槽段數(shù)不少于總槽數(shù)的10%，且不得少于3個槽段。2 工程概況廣州軌道交通十三號線首期工程施工九標【新塘站-官湖站】區(qū)間32#中間風井位于增城市新塘鎮(zhèn)荔新公路與規(guī)劃107國道相交的“十”字路口以北地塊內(nèi)，其西端為盾構接收端（新塘站后明挖段-32#中間風井），東端為盾構始發(fā)端（32#中間風井-官湖站）。中間風井為明挖暗埋的二層框架結構，長42m，寬28m，深24m。圍護結構采用800厚地下連續(xù)墻+1道混凝土支撐+3道鋼支撐形式，地下連續(xù)墻深約30m，共分設22個槽段，其中“L”型槽段4個，“”型槽段18個。3 聲波透射法檢測技術3.1 檢測原理超聲波透射法檢測是采用超聲脈沖發(fā)射源在混凝

3、土內(nèi)激發(fā)高頻彈性脈沖波，并用高精度的接收系統(tǒng)記錄該脈沖波在混凝土內(nèi)傳播過程中表現(xiàn)的波動特性。當混凝土內(nèi)存在不連續(xù)或破損界面時，缺陷面形成波阻抗界面，波到達該界面時產(chǎn)生波的透射和反射，使接收到的透射波能量明顯降低。當混凝土內(nèi)存在松散、蜂窩、孔洞等嚴重缺陷時，將產(chǎn)生波的散射和繞射，根據(jù)波的到達時間和波的能量衰減特性、頻率變化以及波形畸形程度等特征?？梢垣@得測區(qū)范圍內(nèi)混凝土的密實度參數(shù)，記錄不同側(cè)面、不同高度上的超聲波動特性，經(jīng)過處理分析，就能判別測區(qū)內(nèi)混凝土內(nèi)部存在缺陷的程度及位置。為使聲波透射法能順利、準確地檢測到地下連續(xù)墻身混凝土質(zhì)量狀況，須按檢測規(guī)范規(guī)定的間距，在地下連續(xù)墻的鋼筋籠中預埋2根

4、以上聲測管。3.2 現(xiàn)場檢測檢測前，將地下連續(xù)墻頂?shù)哪酀{等清洗干凈，測量出相應聲測聲測管外壁間凈距離；之后將各聲測管內(nèi)注滿清水，采用檢查棒檢查聲測管暢通情況，確保換能器應能在全程范圍內(nèi)升降順暢。將發(fā)射器與接收聲波換能器通過深度標志分別置于兩根聲測管的測點處。發(fā)射與接收聲波換能器應以相同標高或保持固定高差同步升降，測點間距不應大于200mm，并應及時校核換能器的深度。圖1 加密測點、斜測、扇形掃描示意圖對于每條聲測線，應實時顯示和記錄接收信號時的時程曲線，讀取聲時、首波峰值，當需要采用信號主頻值作為異常點輔助判據(jù)時，還應讀取信號主頻值。地下連續(xù)墻墻身完整性檢測時，將同一槽段的相鄰兩根聲測管組成一

5、個監(jiān)測剖面進行檢測。在樁身質(zhì)量可疑的測點周圍，應采用加密測點，或采用斜測、扇形掃描進行復測（如上圖），進一步確定墻聲缺陷的位置和范圍。在同一幅段內(nèi)的各個檢測剖面的檢測過程中，聲波發(fā)射電壓和儀器設置參數(shù)應保持不變。3.3 墻身完整性判斷各測點的聲時tc、聲速v、波幅Ap及主頻f應根據(jù)現(xiàn)場檢測數(shù)據(jù)，并按照建筑基樁檢測技術規(guī)范JGJ 1062003第10.4條的公式計算，并繪制聲速-深度（v-z）曲線和波幅-深度（Ap-z）曲線，同時還可繪制輔助的主頻-深度（f-z）曲線：tci=ti-t0-t (10.4.1-1)vi=l/tci (10.4.1-2)Api=20lg ai/a0 (10.4.1-

6、3)fi=1000/Ti (10.4.1-4)式中 tci 第i測點聲時（s）；ti 第i測點聲時測量值（s）；t0 儀器系統(tǒng)延遲時間（s）；t 聲測管及耦合水層聲時修正值（s）；l 每檢測剖面相應兩聲測管的外壁間凈距離（mm）；vi 第i測點聲速（km/s）；Api 第i測點波幅值（dB）；ai 第i測點信號首波峰值（V）；a0 零分貝信號幅值（V）；fi 第i測點信號主頻值（kHz），也可由信號頻譜的主頻求得；Ti 第i測點信號周期（s）。定樁身完整性類別應應結合樁身混凝土各聲學參數(shù)臨界值、PSD判據(jù)、混凝土聲速低限值以及樁身質(zhì)量可疑點加密測試后確定的缺陷范圍綜合判定。4 地下連續(xù)墻檢測情

7、況地下連續(xù)墻于2012年6月底開始成槽，于2012年8月初完成全部槽段混凝土澆筑。在地下連續(xù)墻混凝土強度達到設計要求后，于2012年9月初組織檢測單位按照廣州地區(qū)關于混凝土地下連續(xù)墻質(zhì)量檢測的規(guī)定，選取“”型槽段2個、“L”型槽段1個進行了地下連續(xù)墻墻身完整性檢測。經(jīng)檢測及判定，2個“”型槽段地下連續(xù)墻墻身完整性等級為“”類，而“L”型槽段（TQ3）地下連續(xù)墻墻頂以下2.12.4m范圍有明顯缺陷，墻身完整性等級判定為“”類。 TQ3槽段超聲波管埋設及導管平面布置圖TQ-3槽段檢測曲線圖（槽身完整性在距離頂部位置出現(xiàn)異常）表1 根據(jù)以上檢測各項指標、檢測出圖和相關要求得到如下檢測結果表：槽段號(

8、#)墻厚（m）墻深（m）測試深度（m）剖面平均聲速km/s聲速異常判定值km/s聲速標準差km/s離散系數(shù)地下連續(xù)墻主要缺陷描述混凝土均勻性等級類別綜合評判類別TQ30.828.55928.5AB4.4714.1780.0451.0完整A1III28.5BC4.2644.1780.0781.82.12.4有明顯缺陷A328.5CD4.2154.1780.0340.82.32.4有明顯缺陷A3對疑似缺陷槽段開挖至缺陷部位后，參建各方進行了現(xiàn)場查看，未發(fā)現(xiàn)墻身表面有缺陷現(xiàn)象。從地質(zhì)資料顯示，該槽段自現(xiàn)有地面以下7m左右均為人工回填塊石及回填土層，現(xiàn)場開挖后可見地面以下3m左右范圍內(nèi)有回填片石、塊石

9、，3m以下為回填土。翻查監(jiān)理、施工方的施工記錄，該墻在7月21日23:557月22日3:49進行混凝土澆筑，歷時3小時54分，墻體澆筑高度29.1m，澆筑混凝土方量為147m3，理論128.5m3，平均擴散系數(shù)為1.14，澆筑過程正常。結合現(xiàn)場查看結果、施工及監(jiān)理單位的施工記錄資料，參建各方對檢測結果進行了專題分析，對檢測結果提出異議。同時，會議決定按關于建筑工程地基基礎檢測工作的通知（穗建質(zhì)2010574號）規(guī)定：當對檢測結果有異議時，應在原試驗點附近重新選點進行試驗或在原受檢樁上進行驗證檢測，驗證檢測的抽檢數(shù)量宜根據(jù)實際情況確定，可以采用以下方法：（四）可采用鉆芯法、高應變法驗證低應變法檢

10、測結果。5 確定處理過程根據(jù)專題會議要求，委托由業(yè)主招標確定具有抽芯法檢測資質(zhì)的檢測單位按建筑基樁檢測技術規(guī)范（JGJ106-2003）、廣東省建筑地基基礎檢測規(guī)范（DBJ15-60-2008）、關于建筑工程地基基礎檢測工作的通知（穗建質(zhì)2010574號）等規(guī)定，對TQ-3連續(xù)墻的完整性進行抽芯法驗證檢測。抽芯位置為：在聲波透射法檢測反映有缺陷的斷面中部，各設一鉆孔，抽芯至地下連續(xù)墻底部并進入巖層500。 抽芯鉆孔位置示意圖在監(jiān)理工程師現(xiàn)場旁站見證下，檢測單位按預定方案完成了TQ-3地下連續(xù)墻的現(xiàn)場鉆芯取樣，同時按規(guī)定分別在每孔芯樣的上、中、下部位各取1組試件進行抗壓試驗，其中上部抗壓試件取樣

11、位置在聲波檢測顯示的缺陷處。從現(xiàn)場芯樣看，芯樣連續(xù)、完整、膠結好、側(cè)面表面光滑、骨料分部均勻、表面未見氣孔及夾渣等缺陷，混凝土表觀質(zhì)量完好，而且連續(xù)墻底部沉渣少于100mm?？箟涸嚰蜋z測中心進行檢驗，檢測結果表明，抗壓強度均符合設計要求。綜合各種檢測結果，最終驗證檢測結果判定：TQ-3地下連續(xù)墻完整性等級為“”類，符合設計要求。6 地下連續(xù)墻質(zhì)量檢測總結綜合對比聲波透射法、抽芯法檢測結果，兩者存在一定差異，結合施工記錄及監(jiān)理過程記錄資料分析，以及以往地鐵工程地下連續(xù)墻施工、檢測經(jīng)歷，筆者有以下體會：1、TQ-3槽段為轉(zhuǎn)角槽段，聲波透射法顯示的缺陷位置主要位于轉(zhuǎn)角部位，盡管抽芯法驗證該鉆孔位處無缺陷，但在未取芯之處仍可能有一定缺陷，這一缺陷的形成與混凝土澆筑時導管的布置位置有關系。在澆筑“L”混凝土時，宜在轉(zhuǎn)角處增加一導管，以利水下混凝土澆筑時，混凝土能均勻上升、密實分布。2、混凝土澆筑過程中，要認真控制導管的埋置深度。導管埋深過大或灌注時間過長，會導致已灌混凝土流動性降低，增大混凝土與導管壁的摩擦力；埋深過淺，則會出現(xiàn)泥漿倒灌，影響混凝土澆筑連續(xù)性。3、工程地質(zhì)條件較差時，如果不重視控制泥漿指標，及液面高度，或在混凝土澆筑過程中局部停滯時間過長，易發(fā)生槽壁坍塌、流