蘭州銀灘黃河大橋總體施工技術(shù)總結(jié).

1、蘭州銀灘黃河大橋斜拉橋主梁施工摘 要 介紹了蘭州銀灘黃河大橋斜拉橋主梁構(gòu)造、施工技術(shù)及工藝要點(diǎn)。關(guān)鍵詞 銀灘黃河大橋 斜拉橋 施工技術(shù) 工藝要點(diǎn)1全橋工程概況蘭州銀灘黃河大橋座落在蘭州市區(qū)西部蘭州經(jīng)濟(jì)技術(shù)開發(fā)區(qū)內(nèi)，是開發(fā)區(qū)的形象工程，也是蘭州市世紀(jì)末的標(biāo)志性建筑。工程起點(diǎn)位于黃河北岸安寧區(qū)營(yíng)門灘，終點(diǎn)位于黃河南岸七里河區(qū)馬灘。全長(zhǎng)1397.41m ，其中橋長(zhǎng)963.48m，共30個(gè)墩臺(tái)，主橋?yàn)?×133m鋼筋混凝土獨(dú)塔雙索面斜拉橋，該工程按城市主干路一級(jí)設(shè)計(jì)，設(shè)計(jì)荷載汽-超20，結(jié)構(gòu)寬度：引橋、引道23m，主橋25.5m，匝道12m。設(shè)計(jì)地震烈度八度。由鐵道部第一勘測(cè)設(shè)計(jì)院設(shè)計(jì)，中鐵

2、二局集團(tuán)第五工程處施工。 2主橋工程簡(jiǎn)介 圖一 主橋縱向布置及主梁斷面圖（尺寸以cm計(jì)）主橋?yàn)殡p面扇形索（密索）獨(dú)塔斜拉橋，跨度2×133米，塔墩固結(jié)，主梁漂浮體系。索塔采用H型鋼筋混凝土橋塔，混凝土標(biāo)號(hào)為C40。塔高79m，其中橋面以上63m。斜拉索采用廠制鍍鋅Æ5高強(qiáng)度低松弛平行鋼絲束扭絞型斜拉索，冷鑄墩頭錨具。鋼絲標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度Ryb=1670MPa。斜拉索雙面扇形布置，索距8m，索長(zhǎng)32.138140.250m，全橋共124根，有121絲、139絲、187絲、211絲四種規(guī)格。單索安裝索力6342505kn。纜索防護(hù)采用熱擠高密度聚乙稀雙護(hù)套結(jié)構(gòu)，內(nèi)層為黑色，外層為白色。

3、主梁為單箱雙室開口箱形截面梁。箱梁高2m，頂寬25.5m，底寬17m。箱梁沿縱向每4m設(shè)置一道橫隔梁。箱梁按部分預(yù)應(yīng)力混凝土A類構(gòu)件設(shè)計(jì)，混凝土標(biāo)號(hào)為C50。根據(jù)施工和運(yùn)營(yíng)需要，箱梁縱向分別配置32精軋螺紋粗鋼筋和Æj15.24鋼絞線，在斜腹板和直腹板中配有32精軋螺紋粗鋼筋，在橫隔梁中配有Æj15.24鋼絞線。主橋端支點(diǎn)采用GPZ3000型盆式橡膠支座，橫向設(shè)置阻尼橡膠支座，梁端伸縮裝置為SSFB320型仿毛勒伸縮縫，全橋共2道。橋面鋪裝采用10cm厚鋼纖維混凝土鋪裝。主梁共分37個(gè)施工節(jié)段，其縱向布置及施工示意、橫向構(gòu)造見圖一。其中0號(hào)段（8米）、0號(hào)段（2×

4、4米）、1號(hào)段（2×5米）及17號(hào)段（2×6.25米）采用膺架現(xiàn)澆施工，2-15號(hào)段采用牽索式掛籃對(duì)稱懸灌施工，一次施工長(zhǎng)度8米，寬25.5米，16號(hào)段（2×1.5米）為合攏段，仍采用掛籃施工。下面將主梁施工進(jìn)行介紹。3現(xiàn)澆段施工0、0、1及17號(hào)段梁底距地面小于16m，現(xiàn)澆支架均采用萬能桿件拼裝。由于懸臂施工掛籃將在完成后的0-1號(hào)段梁下進(jìn)行拼裝，為保證掛籃拼裝作業(yè)凈空，又能保證拼裝好的掛籃可以利用吊桿直接提升到位，根據(jù)掛籃組拼時(shí)的平臺(tái)至塔柱承臺(tái)頂面的距離，0-1號(hào)段膺架頂部采用自加工的1m長(zhǎng)桿件拼裝。支架設(shè)計(jì)高度13.2m，見圖二。膺架變形采用結(jié)構(gòu)有限元靜、動(dòng)

5、力分析程序計(jì)算，考慮木材干縮、壓縮及其他非彈性變形設(shè)置預(yù)抬值，預(yù)抬值在橫向按二次拋物線設(shè)置，在縱向整體設(shè)置相同的預(yù)抬值。梁段混凝土灌注按照梁段劃分先施工0、0號(hào)段，再施工1號(hào)段。由于主梁為漂浮體系，在懸臂施工前必須將塔梁臨時(shí)固結(jié)，使主梁成為與主塔剛性固結(jié)的懸臂梁結(jié)構(gòu)形式。臨時(shí)固結(jié)在主橋合攏、進(jìn)行第一批縱向鋼絞線張拉并掛張0號(hào)索后拆除。塔梁臨時(shí)固結(jié)豎向采用8個(gè)混凝土臨時(shí)支墩將主梁與主塔下橫梁連接，臨時(shí)支墩在0號(hào)段施工時(shí)與主梁固結(jié)。為便于今后的拆除，臨時(shí)支墩頂層有一層硫磺沙漿，并埋設(shè)有電熱器?？v向及橫向臨時(shí)固結(jié)利用下橫梁上縱橫向擋塊進(jìn)行臨時(shí)約束。由于在懸臂施工15號(hào)段及施工合攏段（16號(hào)段）時(shí)，掛

6、籃前端須伸入17號(hào)段梁底，17號(hào)段現(xiàn)澆支架須部分拆除，同時(shí)，合攏段施工時(shí)，17號(hào)段前端須增加27t換重，因此，17號(hào)段支架設(shè)計(jì)以合攏 圖二 0-1#段膺架圖 工況為檢算工況。 4懸灌施工4.1 掛籃簡(jiǎn)介 主梁懸灌每節(jié)段長(zhǎng)8m，寬25.5m，混凝土約120m3，懸灌混凝土重量約320t。根據(jù)設(shè)計(jì)對(duì)掛籃重量等的要求，借鑒同類結(jié)構(gòu)橋梁施工經(jīng)驗(yàn)，經(jīng)技術(shù)經(jīng)濟(jì)分析，設(shè)計(jì)制作了以萬能桿件及加工構(gòu)件拼裝長(zhǎng)平臺(tái)牽索式掛籃進(jìn)行懸灌施工。掛籃桁高2m，長(zhǎng)22m，寬30m，自重約165t。掛籃結(jié)構(gòu)見圖三。 掛籃由三角架、主桁架、懸吊系、走行系、牽索系、模型系統(tǒng)等部分組成。其工作原理為：利用斜拉橋的結(jié)構(gòu)特點(diǎn)，通過懸吊系

7、統(tǒng)、三角架和牽索系將施工荷載分配到已成梁段及主塔上，其中大部分荷載由主塔承擔(dān)，以此減小梁體在懸臂施工中由于前端荷載產(chǎn)生的負(fù)彎矩，使得一次懸灌長(zhǎng)度能夠達(dá)到8m（甚至更長(zhǎng)）。掛籃移動(dòng)分兩步進(jìn)行。先移動(dòng)三角架到位，三角架移動(dòng)采用=2 cm鋼板作為軌道，手拉鏈條葫蘆作為牽引動(dòng)力，在走船下安放滾筒移動(dòng)。待三角架移動(dòng)到位后，在拉索區(qū)外側(cè)鋪設(shè)50kg/m鋼軌作為主桁移動(dòng)軌道，采用YCL60型千斤頂作為牽引動(dòng)力，移動(dòng)主桁架。由于主桁架重心靠前，為確保其走行安全，嚴(yán)格限定主桁架前端的走行高度不得大于85cm，并嚴(yán)格控制軌道的標(biāo)高與平整度。同時(shí)，在主桁架尾部橫向桁梁與梁底接觸處安裝了滾輪，兩端安裝了限位系統(tǒng)。為克

8、服主桁架走行高度較低造成的掛籃上斜腹板底模過不了主梁上斜拉索錨塊的困難，將斜腹板底模極其支架設(shè)計(jì)成為橫向移動(dòng)式，在主桁架移動(dòng)前將其向外避讓，主桁到位后復(fù)位。圖三 掛籃結(jié)構(gòu)示意圖（單位以厘米計(jì)）4.2 懸灌施工工藝預(yù)應(yīng)力鋼筋下料掛籃移動(dòng)就位掛籃提升掛籃標(biāo)高初調(diào)梁段鋼筋、模型、預(yù)應(yīng)力孔道安裝及預(yù)應(yīng)力鋼筋埋設(shè)鋼筋加工模型制作斜拉索與牽索系連接，牽索預(yù)拉，設(shè)定立模標(biāo)高塔上掛索砼灌注、養(yǎng)生配合比設(shè)計(jì)、砂石料、水泥驗(yàn)收預(yù)應(yīng)力張拉、壓漿、封錨水泥漿配合比設(shè)計(jì)千斤頂校驗(yàn)牽索轉(zhuǎn)換，斜拉索張拉掛籃下落、移動(dòng)進(jìn)入下一循環(huán)鋪設(shè)軌道 懸灌施工工藝流程 5主梁結(jié)構(gòu)施工5.1鋼筋及預(yù)埋件主梁內(nèi)鋼筋、預(yù)埋件密集，型號(hào)及規(guī)格眾

9、多，關(guān)系復(fù)雜，為避免錯(cuò)漏，除采取分段制作、加工和進(jìn)場(chǎng)，并事先規(guī)劃好各編號(hào)鋼筋、預(yù)埋件安裝順序外，還采取了在掛籃或現(xiàn)澆支架底模等處標(biāo)有相應(yīng)鋼筋位置，主管技術(shù)人員現(xiàn)場(chǎng)值班等措施。鋼筋、預(yù)埋件安裝順序?yàn)椋喊惭b頂板預(yù)應(yīng)力孔道綁扎頂板頂層鋼筋安裝掛籃中吊桿及斜吊桿預(yù)留孔道綁扎底板底層鋼筋綁扎橫梁鋼筋綁扎斜拉索錨塊鋼筋安裝底板預(yù)應(yīng)力孔道、抽拔棒綁扎直腹板鋼筋安裝橫梁預(yù)應(yīng)力抽拔棒安裝直腹板預(yù)應(yīng)力孔道綁扎實(shí)體段鋼筋綁扎底板頂層鋼筋及鋸齒塊鋼筋綁扎頂板底層鋼筋安裝梁上斜拉索鋼管安裝掛籃后錨桿及邊前吊桿預(yù)留孔道安裝主梁外側(cè)U型螺栓安裝掛籃移動(dòng)用預(yù)埋件 5.2預(yù)應(yīng)力施工為保證外觀質(zhì)量，5.3模型施工根據(jù)主梁模板倒用

10、次數(shù)多、拆裝較為頻繁的特點(diǎn)，主梁底模采用=40mm木板，釘=2mm厚鋼板，直接固結(jié)在底模桁架上，其中，外側(cè)模通過型鋼三角架與掛籃平臺(tái)相連。中箱模型采用鋼管腳手架架立，采用可調(diào)鋼管頂托調(diào)節(jié)模型尺寸，為保證外觀質(zhì)量，中箱側(cè)模采用木模外釘硬塑板，頂模為18mm厚的高密度聚酯纖維版。用矩形鋼管做為外箍，16圓鋼作內(nèi)拉桿加固模型。邊箱內(nèi)模采用度聚脂纖維板組拼。 模型加固采用外箍?jī)?nèi)拉的方式，鋼骨架及鋼管腳手架架立，整榀骨架安裝，在混凝土達(dá)到強(qiáng)度后，零散內(nèi)拉桿采用16mm鋼筋，拉桿通過梁體處安裝25mmPVC管，外箍采用C型型鋼。5.4 混凝土施工混凝土按緩凝、早強(qiáng)、高流態(tài)的細(xì)石混凝土配制，采用了復(fù)合外摻技

11、術(shù)?；炷敛捎脴蛭惶幖邪韬?，混凝土輸送泵泵送入模，插入式搗固器振搗，斜腹板外增設(shè)附著式搗固器加強(qiáng)振搗的方法施工?；炷潦┕で?，提前作好相應(yīng)的準(zhǔn)備工作，確保在混凝土初凝前完成整個(gè)梁段的混凝土施工?；炷凉嘧⒂汕岸讼蚱ヅ涠朔謱舆M(jìn)行，大小里程兩端偏載不得超過50t。6斜拉索施工梁部斜拉索施工包括拉索預(yù)埋鋼管安裝、梁面展索、牽索進(jìn)洞、牽索預(yù)拉、張拉等幾項(xiàng)工序。主梁斜拉索鋼管的定位詳見“主梁施工測(cè)量”。圖四 塔上、梁上斜拉索安裝示意圖斜拉索采用QT3-63型塔吊及5噸卷揚(yáng)機(jī)配合，利用梁面上的放索平車、滾筒展索。拉索展開后，在距斜拉索塔上錨頭4-5m位置安裝索夾用于起吊斜拉索，索夾內(nèi)包裹麻袋用以增加摩擦

12、及保護(hù)斜拉索，塔上拉索錨頭中安裝牽引桿補(bǔ)芯，并連接牽引桿，牽引桿的另外一頭連接牽引頭。塔吊起重繩與鎖夾牢固連接后，起吊斜拉索直到牽引頭到達(dá)塔上斜拉索預(yù)埋鋼管下口高度，然后將穿過鋼管的牽引繩與牽引頭連接，塔吊與牽引繩配合，一放一牽將斜拉索錨頭牽引進(jìn)鋼管，見圖四，待牽引桿在鋼管上口外露長(zhǎng)度可以安裝千斤頂時(shí)，將牽引頭拆除，轉(zhuǎn)換為牽引桿與千斤頂牽引方式并牽引斜拉索，直到錨頭外露長(zhǎng)度滿足要求后，完成塔上掛索，見圖五。圖五 塔上斜拉索千斤頂牽引示意圖拉索掛至塔上后，首先調(diào)整掛籃牽索系各連接構(gòu)件的平面及豎向位置到設(shè)計(jì)值，再采用兩臺(tái)卷揚(yáng)機(jī)配合，一臺(tái)牽引，一臺(tái)利用架設(shè)于掛籃上的拔桿，通過轉(zhuǎn)向滑車提升斜拉索，牽索

13、穿過梁上預(yù)埋鋼管，在錨頭外露長(zhǎng)度達(dá)到設(shè)計(jì)值后，將拉索錨頭與掛籃牽索系連接，完成梁上穿索?；炷凉嘧⑶盃克黝A(yù)拉，牽索預(yù)拉時(shí)采用雙控，即牽索預(yù)拉索力值與掛籃標(biāo)高同時(shí)到達(dá)設(shè)計(jì)值。牽索預(yù)拉在夜間9:00以后，主梁線型變化較小的時(shí)間段內(nèi)進(jìn)行。標(biāo)高調(diào)整以調(diào)節(jié)掛籃尾部梁下反頂高度為主，考慮實(shí)測(cè)環(huán)境溫度、斜拉索塔上錨頭出洞時(shí)張拉力、牽索系位置等因素，預(yù)留斜拉索預(yù)拉時(shí)的掛籃抬高量。牽索預(yù)拉時(shí)各斜拉索同步、分級(jí)進(jìn)行張拉，同時(shí)進(jìn)行掛籃標(biāo)高測(cè)量，直到掛籃標(biāo)高、預(yù)拉索力同時(shí)到達(dá)設(shè)計(jì)值。斜拉索采用YCW350及YCL300型千斤頂張拉，一泵雙頂，分級(jí)、同步、對(duì)稱張拉。7線型控制 斜拉橋較之其他橋梁，主梁高跨比很小，梁體顯

14、得十分柔細(xì)，抗彎能力差，其撓度、線型變化幅度大，且在每個(gè)施工環(huán)節(jié)都要發(fā)生變化，線型控制難度較大。同時(shí)，銀灘黃河大橋橋面寬度達(dá)25.5m，橫向線型的控制也十分關(guān)鍵。另外，本橋使用的掛籃為萬能桿件栓連的桁架式掛籃，栓連結(jié)構(gòu)自身柔度較大的缺陷也增加了線型控制的難度。斜拉橋施工過程中如果線型控制不好，不僅影響梁體外觀，造成合攏困難，更重要的是將可能引起梁體內(nèi)力超限，危及主梁安全。7.1 影響主梁線型的因素影響主梁線型的因素是多方面的，歸納為以下的幾個(gè)主要因素（1） 施工誤差梁體混凝土超灌。在施工過程中由于模型“漲?！钡仍蛟斐苫炷脸?，使梁段重量與設(shè)計(jì)不符，影響主梁線型。實(shí)際掛籃重量與設(shè)計(jì)值存在偏差

15、，掛籃重量增重約30-60kN。斜拉索及預(yù)應(yīng)力鋼筋張拉精度：由于油表精度、操作、讀數(shù)等誤差引起索力及預(yù)應(yīng)力值的誤差。掛籃拼裝誤差：由于掛籃拼裝過程中的誤差及使用過程中的偶然因素造成掛籃剛度、變形值與設(shè)計(jì)有誤差。 （2）設(shè)計(jì)參數(shù)與實(shí)際情況不完全一致 混凝土實(shí)際容重與設(shè)計(jì)計(jì)算采用的混凝土容重有一定偏差，導(dǎo)致梁段實(shí)際重量與設(shè)計(jì)值出現(xiàn)偏差。 梁體混凝土實(shí)際強(qiáng)度、彈性模量與設(shè)計(jì)取值存在誤差。 實(shí)際施工持續(xù)時(shí)間與設(shè)計(jì)預(yù)期值不一致，混凝土收縮徐變影響與設(shè)計(jì)期望值不能完全一致。 （3）、由于溫度變化影響主梁線型。 其中包括：體系溫差、索梁溫差、上下緣溫差、單側(cè)日照溫差。由于蘭州地區(qū)晝夜溫差大，大橋?yàn)闁|西走向，

16、索梁溫差、上下緣溫差、單側(cè)日照溫差對(duì)主梁線型影響最大。所有這些溫差使懸臂端在升溫時(shí)下?lián)希€型下降，降溫時(shí)上翹，線型上升。主梁線型隨溫度變化而不斷變化，最大可達(dá)70-100mm。7.2 主梁線型控制主要措施 （1）排除溫差影響。線型測(cè)量選擇在清晨6-8時(shí)，索、梁、塔溫度基本一致的時(shí)候進(jìn)行，并盡量同時(shí)測(cè)量溫度場(chǎng)，以便于比較分析，排除結(jié)構(gòu)溫差影響。 （2）加強(qiáng)混凝土施工控制及灌注方量控制，使梁段混凝土重量和性能指標(biāo)與設(shè)計(jì)盡量一致。 （3）嚴(yán)格控制掛籃重量及附加荷載，使掛籃的使用狀態(tài)盡量符合設(shè)計(jì)要求。 （4）掛籃標(biāo)高調(diào)整在夜間進(jìn)行，減少溫差對(duì)主梁線型的影響。 （5）通過采用結(jié)構(gòu)有限元靜、動(dòng)力分析程序計(jì)

17、算掛籃變形及對(duì)實(shí)測(cè)資料的分析，合理設(shè)置掛籃底模的縱、橫向彈性預(yù)抬量，考慮溫差對(duì)標(biāo)高的影響，對(duì)掛籃立模標(biāo)高進(jìn)行修正。采用公式可表達(dá)為：hhs + hh + hzt k式中：h-梁段掛籃調(diào)節(jié)時(shí)實(shí)際立模標(biāo)高 hs-為達(dá)到設(shè)計(jì)標(biāo)高，考慮施工段荷載加上后梁體發(fā)生下?lián)现翟O(shè)定的立模標(biāo)高 hh-橫向預(yù)拱度 hz-縱向彈性預(yù)抬量 t-作業(yè)時(shí)溫度與設(shè)計(jì)計(jì)算溫度差（大于設(shè)計(jì)溫度為正溫差，反之為負(fù)溫差） k-單位溫差引起的標(biāo)高變化量（經(jīng)驗(yàn)數(shù)據(jù)） （6）掛籃標(biāo)高調(diào)整時(shí)，合理預(yù)留抬高量，以保證牽索預(yù)拉時(shí)掛籃標(biāo)高與牽索索力同時(shí)到達(dá)設(shè)計(jì)值。 （7）嚴(yán)格控制橋面堆載，橋面堆載不大于500kg/m2，堆載位置應(yīng)在施工梁段后兩個(gè)梁

18、段（16m）以遠(yuǎn)。 （8）精確控制斜拉索的初張力與預(yù)應(yīng)力鋼筋的張拉力。通過采用以上的措施，保證了主梁線型正常，梁體內(nèi)力合理，主梁外觀較為順暢，沒有突變、轉(zhuǎn)折出現(xiàn)，達(dá)到較好的效果。8主梁施工測(cè)量在主梁懸灌施工中隨著懸臂的伸長(zhǎng)，索力、溫度、荷載等因素對(duì)主梁標(biāo)高都有大量值的影響。主梁標(biāo)高有動(dòng)態(tài)的特征，這對(duì)測(cè)量工作提出了許多新的要求。為保證成橋線型與目標(biāo)線型一致，每節(jié)段都要進(jìn)行監(jiān)控測(cè)量對(duì)主梁標(biāo)高變化進(jìn)行分析，對(duì)下一節(jié)段的立模標(biāo)高進(jìn)行計(jì)算。主梁斜拉索鋼管的精密定位安裝也因梁體的動(dòng)態(tài)特性而采用了相應(yīng)的控制辦法。（1） 平面控制點(diǎn)建立圖六 主梁施工測(cè)量控制網(wǎng)示意圖0號(hào)段施工完成后在其上建立塔柱中心點(diǎn)O，再以

19、塔柱中心點(diǎn)0為依據(jù)，建立懸灌施工的平面控制點(diǎn)、線。具體方法為：首先在與塔柱中心點(diǎn)O同一里程的上下游各12.1m的處建立控制點(diǎn)A、B，A、O、B三點(diǎn)為基準(zhǔn)控制點(diǎn)，三點(diǎn)之間的連線即為塔柱橫向中心線；再通過塔柱中心點(diǎn)O確定主梁中心線，建立通過A、B 點(diǎn)且平行于主梁中心線的控制線，該線既為雙索面的對(duì)稱中心線，又是控制主梁梁面寬度的控制線；最后在施工過程中，隨著懸臂的伸長(zhǎng)，在距離各節(jié)段梁端1m處建立平行于塔柱橫向中心線的里程控制線，該線與主梁中心線、雙索面對(duì)稱中心線的交點(diǎn)為主梁懸臂節(jié)段的控制點(diǎn)，見圖六。通過上述步驟，在主梁梁面上建立了矩形控制網(wǎng)，并在施工過程中不斷擴(kuò)大，為梁體各部尺寸、斜拉索鋼管等控制、

20、定位提供了便利的條件。（2） 高程控制點(diǎn)建立由于主梁在施工中的動(dòng)態(tài)特性，在主塔的上、下游塔柱上建立了2個(gè)高程控制基準(zhǔn)點(diǎn)，因在主梁施工過程中，隨著梁體增長(zhǎng)，自重加大，主塔將會(huì)發(fā)生沉降，所以在施工中定期對(duì)高程控制基準(zhǔn)點(diǎn)進(jìn)行復(fù)測(cè)及修正。在每節(jié)段梁體的端面均埋設(shè)有5個(gè)節(jié)段控制水準(zhǔn)點(diǎn)，每節(jié)段竣工時(shí)，測(cè)出各水準(zhǔn)點(diǎn)與梁底的高差，使該水準(zhǔn)點(diǎn)在進(jìn)行監(jiān)控測(cè)量時(shí)，不但可以反映主梁梁面線型，而且可以推算出梁底線型。（3） 線型測(cè)量主梁線型測(cè)量包括高程線型測(cè)量和中線測(cè)量。 高程測(cè)量測(cè)出已施工完成節(jié)段的節(jié)段水準(zhǔn)控制點(diǎn)的絕對(duì)標(biāo)高，再根據(jù)各節(jié)段竣工測(cè)量時(shí)測(cè)得的水準(zhǔn)控制點(diǎn)與梁底的高差，推算出相應(yīng)節(jié)段的梁底標(biāo)高，從而得到主梁梁頂

21、及梁底的高程線型情況，并具此對(duì)主梁線型進(jìn)行分析。主梁高程測(cè)量應(yīng)盡量排除溫差影響，且持續(xù)時(shí)間越短越好，具體的測(cè)量時(shí)間見“線型控制”。中線測(cè)量是觀測(cè)已完成節(jié)段中心點(diǎn)相對(duì)于橋軸線的偏位，以橋軸線為基準(zhǔn)，采用方向法測(cè)定，其目的是了解已完成節(jié)段在懸灌過程中是否發(fā)生扭轉(zhuǎn)，保證梁體沿正確的橋軸線方向延伸。中線測(cè)量觀測(cè)時(shí)間與高程測(cè)量同步。（4） 主梁斜拉索鋼管的精密定位主梁斜拉索鋼管的中心定位利用梁面上建立的雙索面對(duì)稱中心線及里程控制線進(jìn)行，由于主梁的動(dòng)態(tài)特性，鋼管定位中難度較大的是鋼管傾斜角度的確定。由于在施工中主梁線型隨時(shí)發(fā)生變化，同時(shí)成橋后主梁線型與施工時(shí)線型不同，導(dǎo)致梁上斜拉索鋼管與水平面的夾角在施工

22、中為一不定值，因此拉索鋼管安裝進(jìn)行動(dòng)態(tài)分析。鋼管傾角定位以運(yùn)營(yíng)節(jié)段的斜拉索傾角為目標(biāo)值，在掛籃標(biāo)高經(jīng)過初調(diào)后，對(duì)掛籃標(biāo)高進(jìn)行測(cè)量，根據(jù)掛籃實(shí)測(cè)坡率，考慮混凝土灌注過程中的梁段下沉、掛籃變形以及斜拉索垂度等影響因素，確定施工階段鋼管傾角值，精確安裝鋼管，并在混凝土施工過程中不斷修正。拆除型鋼支撐完成合攏預(yù)應(yīng)力下料預(yù)應(yīng)力張拉千斤頂校驗(yàn)砼灌注配合比設(shè)計(jì)，砂石料、水泥檢驗(yàn)換重減載鋼筋、模型、預(yù)應(yīng)力孔道安裝及預(yù)應(yīng)力鋼筋埋設(shè)模型加工鋼筋加工型鋼支撐安裝進(jìn)行調(diào)索確定調(diào)索方案需要調(diào)索標(biāo)高、索力測(cè)量換重、配重加載拆除掛籃前端底模平臺(tái)構(gòu)件加工拆除三角架拆除掛籃尾部構(gòu)件掛籃走行就位15號(hào)段施工掛籃改裝，安裝副走行及

23、臨時(shí)懸吊系統(tǒng)拆除構(gòu)件作為配重拆除構(gòu)件作為配重拆除構(gòu)件作為配重9合攏段施工合攏段理想的合攏狀態(tài)為零應(yīng)力合攏。由于合攏口兩端結(jié)構(gòu)體系不同，同時(shí)蘭州地區(qū)氣溫日較差較大，根據(jù)連續(xù)24小時(shí)對(duì)主梁線型的測(cè)量，懸臂端因溫差引起的梁端豎向變位在13、14號(hào)段施工后即達(dá)到75mm，且相對(duì)變位為零的時(shí)間段不超過3小時(shí)，而合攏口的另一端17號(hào)段為膺架現(xiàn)澆段，其變位甚微。因此，在合攏段混凝土強(qiáng)度形成前，兩端結(jié)構(gòu)的變位必須通過強(qiáng)制約束協(xié)調(diào)一致。本橋合攏設(shè)計(jì)經(jīng)過多次討論，最后采用體外強(qiáng)制合攏的方案，換重法施工。施工示意如圖八。9.1 合攏段施工工藝 （1）掛籃改裝 為保證掛籃前端底模平臺(tái)拆除后掛籃能夠順利、安全的走行到設(shè)

24、計(jì)位置，在15號(hào)段施工完成后，掛籃尾部原安裝后支撐系統(tǒng)的部位換裝副走行系統(tǒng)，同時(shí)須在掛籃尾部加設(shè)臨時(shí)懸吊系統(tǒng)，安裝臨時(shí)懸吊系統(tǒng)后，即可進(jìn)行掛籃前端平臺(tái)拆除，并拆除三角架，將三角架與掛籃前端構(gòu)件作為合攏施工配重。 （2）掛籃走行 在前端平臺(tái)拆除完成后，解除所有吊桿，使掛籃完全下落在走行軌道上，仍采用與施工懸灌段相同的方法安裝牽引系統(tǒng)牽引掛籃走行到位。 （3）掛籃尾部拆除 掛籃走行到位后，安裝吊桿，拆除掛籃全部尾部構(gòu)件。拆除下來的鋼構(gòu)件作為合攏施工配重。 （4）合攏前調(diào)索 掛籃改裝完成、合攏段配重鋼料安放完成后，即進(jìn)行監(jiān)測(cè)監(jiān)控測(cè)量。根據(jù)實(shí)測(cè)標(biāo)高、索力和設(shè)計(jì)值比較，確定是否采取調(diào)索，以保證梁體線型符合合攏要求。實(shí)際施工中由于前期施工控制較好，主梁線型得到了保證，因此不必進(jìn)行調(diào)索即已達(dá)到合攏施工的要求。 （5）合攏段型鋼支撐安裝 合攏段型鋼支撐采用焊接，臨時(shí)預(yù)應(yīng)力鋼束為32精軋螺紋鋼筋，每側(cè)合攏口12束，單束張拉力270kN。型鋼支撐的焊