三跨連續(xù)箱梁計算書

1、題 目 學院（系）： 專業(yè)班級： 學生姓名： 指導老師： 學位論文原創(chuàng)性聲明本人鄭重聲明：所呈交的論文是本人在導師的指導下獨立進行研究所取得的研究成果。除了文中特別加以標注引用的內容外，本論文不包括任何其他個人或集體已經發(fā)表或撰寫的成果作品。本人完全意識到本聲明的法律后果由本人承擔。作者簽名： 2007 年 月 日學位論文版權使用授權書本學位論文作者完全了解學校有關保障、使用學位論文的規(guī)定，同意學校保留并向有關學位論文管理部門或機構送交論文的復印件和電子版，允許論文被查閱和借閱。本人授權省級優(yōu)秀學士論文評選機構將本學位論文的全部或部分內容編入有關數(shù)據(jù)進行檢索，可以采用影印、縮印或掃描等復制手段

2、保存和匯編本學位論文。本學位論文屬于1、保密囗，在 年解密后適用本授權書2、不保密囗 。（請在以上相應方框內打“”）作者簽名： 2007年 月 日導師簽名： 2007年 月 日目錄摘要IAbstractII緒論11上部結構設計概述31.1設計基本資料31.2 截面形式及截面尺寸擬定41.3毛截面幾何特性計算52 上部結構內力計算92.1 單元劃分92.2 恒載內力計算102.3 溫度及墩臺基礎沉降次內力計算112.4 收縮次內力152.5 活載組合內力計算162.6 內力組合183 預應力鋼束的估算與布置243.1 計算原理243.2預應力鋼束的估算273.3 預應力鋼束布置303.4預應力損

3、失計算324 普通鋼筋估算365 強度驗算386 應力、變形驗算416.1基本原理416.2施工階段應力驗算416.3 使用階段應力驗算476.4 撓度的計算與驗算預拱度的設計577 橋墩的計算607.1 設計資料607.2 墩柱計算618 鉆孔灌注樁計算658.1 荷載計算658.2 樁長計算668.3 樁的內力計算（m法）668.4 樁頂縱向水平位移驗算與樁身材料截面強度驗算69結束語72致謝73參考文獻74摘要根據(jù)設計任務書要求和設計規(guī)范的規(guī)定，本著“安全、適用、經濟、美觀”八字原則，對平南高速公路D匝道橋第三聯(lián)進行了設計。該橋上部為四跨預應力混凝土連續(xù)梁橋，均為30m。橋基礎為二根樁單

4、排布置。第一章進行上部結構的計算。對30m跨徑采用剛性鉸接板法計算出跨中和1/4跨的荷載橫向分布系數(shù)，支點的用杠桿法計算出。根據(jù)恒載和活載的兩種組合進行了配筋，按新規(guī)范進行了預應力損失的計算，按短暫和持久狀態(tài)進行了應力驗算。并對30m跨徑的用橋梁博士軟件進行了配筋和應力驗算。第二章進行下部結構的計算，主要包括了蓋梁和樁基礎的計算。蓋梁活載橫向分布系數(shù)在荷載對稱布置時采用杠桿法，非對稱布置時采用偏心受壓法進行計算。樁基礎采用“m法”，墩柱采用偏心受壓構件進行了計算。然后進一步進行截面強度的驗算，其中包括承載能力極限狀態(tài)和正常使用極限狀態(tài)。在正常使用極限狀態(tài)驗算中包括計算截面的混凝土法向應力驗算、

5、預應力鋼筋中的拉應力驗算、截面的主應力計算。關鍵詞: 預應力混凝土 樁基礎 墩柱AbstractAccording to the specification requirements and general design code for bridges and culverts, and on the basis of the principle of the safety, utility，economy and aesthetics ，we have carried out the third unite located at the D ramp bridge of PINGNANP

6、Highway. The bridge is structured with four spans of prestressed concrete continuous bridge, which are simply supported. The length of the four spans is all 30meters. The abutment adopts two piles single-rowly disposed. The first chapter calculates the upper structure. The load lateral distribution

7、coefficient between quarter span and mid span, is calculated with the law of the pin-joint method, and the pivot with the law of lever method. On the basis of two combinations of live loads and dead loads, prestressed cables are calculated. According to the new design code, the loss of the prestress

8、ed concrete has also been calculated, by temporary and lasting state. And the 30-meter span has been calculated with the application softwareDoctor Bridge.The second chapter calculates the substructure, including pier coping and piers. The calculation of lateral distribution coefficient of the pier

9、coping adopts the law of lever method when loads are disposed symmetrically, the law of eccentric-compressing method when loads are disposed unsymmetrically. The calculation of the piles adopts the law of m-method. The piers are calculated as eccentric compression members.The last step is checking t

10、he main cross section. the work includes the load-caring capacity ultimate state and the normal service ability ultimate state as well as the main sections being out of shape. Keywords: prestressed concrete pile pier緒論預應力混凝土連續(xù)梁橋以結構受力性能好、變形小、伸縮縫少、行車平順舒適、造型簡潔美觀、養(yǎng)護工程量小、抗震能力強等而成為最富有競爭力的主要橋型之一。本章簡介其發(fā)展：由于

11、普通鋼筋混凝土結構存在不少缺點：如過早地出現(xiàn)裂縫，使其不能有效地采用高強度材料，結構自重必然大，從而使其跨越能力差，并且使得材料利用率低。為了解決這些問題，預應力混凝土結構應運而生，所謂預應力混凝土結構，就是在結構承擔荷載之前，預先對混凝土施加壓力。這樣就可以抵消外荷載作用下混凝土產生的拉應力。自從預應力結構產生之后，很多普通鋼筋混凝土結構被預應力結構所代替。我國的預應力混凝土結構起步晚，但近年來得到了飛速發(fā)展?，F(xiàn)在，我國已經有了簡支梁、帶鉸或帶掛梁的T構、連續(xù)梁、桁架拱、桁架梁和斜拉橋等預應力混凝土結構體系。雖然預應力混凝土橋梁的發(fā)展還不到80年。但是，在橋梁結構中，隨著預應力理論的不斷成熟

12、和實踐的不斷發(fā)展，預應力混凝土橋梁結構的運用必將越來越廣泛。然而，當跨度很大時，連續(xù)梁所需的巨型支座無論是在設計制造方面，還是在養(yǎng)護方面都成為一個難題；而T型剛構在這方面具有無支座的優(yōu)點。因此有人將兩種結構結合起來，形成一種連續(xù)剛構體系。這種綜合了上述兩種體系各自優(yōu)點的體系是連續(xù)梁體系的一個重要發(fā)展，也是未來連續(xù)梁發(fā)展的主要方向。另外，由于連續(xù)梁體系的發(fā)展，預應力混凝土連續(xù)梁在中等跨徑范圍內形成了很多不同類型，無論在橋跨布置、梁、墩截面形式，或是在體系上都不斷改進。在城市預應力混凝土連續(xù)梁中，為充分利用空間，改善交通的分道行駛，甚至已建成不少雙層橋面形式。在設計預應力連續(xù)梁橋時，技術經濟指針也

13、是一個很關鍵的因素，它是設計方案合理性與經濟性的標志。目前，各國都以每平方米橋面的三材（混凝土、預應力鋼筋、普通鋼筋）用量與每平方米橋面造價來表示預應力混凝土橋梁的技術經濟指針。但是，橋梁的技術經濟指針的研究與分析是一項非常復雜的工作，三材指標和造價指標與很多因素有關，例如：橋址、水文地質、能源供給、材料供應、運輸、通航、規(guī)劃、建筑等地點條件；施工現(xiàn)代化、制品工業(yè)化、勞動力和材料價格、機械工業(yè)基礎等全國基建條件。同時，一座橋的設計方案完成后，造價指針不能僅僅反應了投資額的大小，而是還應該包括整個使用期限內的養(yǎng)護、維修等運營費用在內。通過連續(xù)梁、T型剛構、連續(xù)剛構等箱形截面上部結構的比較可見：連

14、續(xù)剛構體系的技術經濟指針較高。因此，從這個角度來看，連續(xù)剛構也是未來連續(xù)體系的發(fā)展方向?？偠灾?，一座橋的設計包含許多考慮因素，在具體設計中，要求設計人員綜合各種因素，作分析、判斷，得出可行的最佳方案。本次設計題目為平南高速公路化龍互通D匝道橋第三聯(lián)施工圖設計。本次設計為()m預應力砼連續(xù)梁，橋寬為12m，分為兩幅，設計時只考慮單幅的設計。梁體采用單箱雙室箱型截面，全梁共分40個單元一般單元長度分為1/8跨長。頂板、底板、腹板厚度均不變。由于多跨連續(xù)梁橋的受力特點，靠近中間支點附近承受較大的負彎矩，而跨中則承受正彎矩，則梁高采用變高度梁，按二次拋物線變化。這樣不僅使梁體自重得以減輕，還增加了橋

15、梁的美觀效果。本次設計的預應力混凝土連續(xù)梁采用滿堂支架法施工。通過這次設計，我們將對以前所學的專業(yè)知識特別是象混凝土結構設計原理、橋梁工程、基礎工程、荷載與結構設計原理等課程所學的知識進行了鞏固，并將理論知識與實際工程問題相結合，加深了我們對所學知識的掌握，讓我們能靈活的運用理論知識解決實際橋梁工程問題。通過這次設計，我們對CAD軟件運用更加熟練，也接觸到了一些新的專業(yè)軟件如橋梁博士。通過這次設計，我們還將學會更加全面的獨立思考問題，也將學會廣泛查閱文獻資料和熟練使用規(guī)范手冊。為了更好的掌握預應力混凝土的基礎知識，這次設計將是一次讓我們用所學的知識解決預應力混凝土連續(xù)梁橋工程問題的機會。由于本

16、人水平有限，且又是第一次從事這方面的設計，難免出現(xiàn)錯誤，懇請各位老師批評指正！1上部結構設計概述1.1設計基本資料1.1.1橋面跨徑及凈寬跨 徑：m。橋面凈寬：凈12.0 m。主梁全長：120m。1.1.2 主要材料混凝土：（1）預應力混凝土箱梁 C50混凝土（2）橋臺臺身及橋墩混凝土 C30混凝土（3）承臺混凝土 C30混凝土（4）樁基混凝土 C25水下混凝土（5）孔道壓漿 C40水泥砂漿橋面鋪裝 ：采用10cm厚瀝青混凝土。預應力鋼絞線：預應力鋼絞線采用 =1860MPa、符合ASTM162003的規(guī)定，單根鋼絞線直徑15.24mm，截面面積140，彈性模。普通鋼筋：R235鋼筋,HRB3

17、35鋼筋應分別符合GB13013-91和GB1499-98的規(guī)定，鋼筋直徑12mm采用HRB335（20MnSi）熱扎螺紋鋼，鋼筋直徑<12mm采用R235（A3）鋼。鋼板：鋼箱梁采用Q345C鋼板。錨具：采用OVM15-12 ,OVM15-15錨具。支座：采用GPXZ系統(tǒng)抗震型盆式橡膠支座。伸縮縫：采用QMF-8O型伸縮裝置。1.1.3 主要技術標準：道路等級：高速公路。車道數(shù)：匝道設單向2車道?？拐鸬燃墸簶蛑穮^(qū)地震動峰值加速度為0.1g，地震動反應譜特征周期0.35g，地震基本烈度為VII度。荷載標準：公路級。設計使用年限：設計基準期為100年。1.1.4 設計規(guī)范公路橋涵設計通用規(guī)

18、范 （JTGD602004）公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規(guī)范 （JTGD622004）公路橋涵施工技術規(guī)范 （JTJ0412000）公路工程抗震設計規(guī)范 （JTJ00489）公路橋涵地基與基礎設計規(guī)范 （JTJ02485）1.1.5 支座強迫位移邊支座：1cm。中支座：1.5cm。1.1.6 施工方式采用整體式支架現(xiàn)澆施工。1.2 截面形式及截面尺寸擬定1.2.1 橋形布置 該設計是立交橋匝道橋的一聯(lián)。為減小建筑高度，適當增大跨徑并提高行車舒適性，決定采用預應力混凝土連續(xù)梁橋，孔徑為：30m+30m+30m+30m，見圖1-1。 圖1-1 橋梁計算簡圖1.2.2截面形式及梁高采用等高度

19、箱型截面。箱梁根部高取1.8m，高跨比H1/L=1/16.7。1.2.3橫截面尺寸每幅橋面全寬12m，故取單箱雙室截面為單幅橋的構造斷面。箱梁頂板采用鋼筋混凝土。為使頂板鋼筋較為適宜，箱梁腹板凈距以不超過5m為宜取1.38m，采用頂板翼緣外懸2.4m，則箱梁地板寬度為7m。考慮布置預應力鋼束、普通鋼筋及承受輪載的需要箱梁頂板厚度采用22cm。根據(jù)設計經驗資料，設置防撞護欄。箱梁頂板翼緣短部厚度采用15cm。翼緣根部厚度為40cm。腹板與頂、底板相接處均做60cm×20cm和50cm×25cm承托，以利脫模并減弱轉角處的應力集中。主梁橫截面構造如圖1-2所示。 圖1-2主梁橫

20、截面構造圖1.2.4箱梁底板厚度及腹板寬度設置（1）箱梁底板厚度設置:采用20cm厚的箱梁底板。（2）腹板寬度：采用45cm厚的腹板。1.2.5橫隔板（梁）設置在過渡墩支座處設置120cm的橫隔板，中墩支座處設置150cm的橫隔板。如圖1-3所示。圖1-3 橫隔板構造圖1.3毛截面幾何特性計算毛截面幾何特性計算是結構內力計算、配筋計算及撓度計算的前提。毛截面幾何特性計算方法很多，本設計中采用分塊面積法計算。具體分塊見圖1-4。1.3.1分塊面積法手算截面特性表1-1毛截面積幾何特性分塊號分塊面積Ai(cm2)Yi(cm)Si=Ai*Yi(cm3)(Ys-Yi)(cm)Ix=Ai(Ys-Yi)2

21、(cm4)Ii(cm4)12*240*15=72007.55400066.4317445122*240*153/12=135000225*240=600023.314000050.6153621602*240*253/36=208333.332*180*45=1620090145800-16.141992022*45*1803/12=4374000042*282.5*22=124301113673062.949178176.32*282.5*223/12=50134352*282.5*20=113001701921000-96.11043578732*282.5*203/12=37666762

22、*60*20=240028.76880045.249032964*60*203/36=53333.372*50*25=2500151.7379250-77.8151321004*50*253/36=48828.18180*45=810090729000-16.1209960145*1803/12=21870000合計=66130Ys=73.9=4886660/=226976920.3=66933504.7293910425=6.613 =7.31 i=66.67cm圖1-4截面分塊示意圖1.3.2施工階段的單元信息與截面特性 運用橋梁博士軟件計算得到施工階段的單元信息與截面特性，見表1-2。表

23、1-2 第1-6施工階段的截面特性單元號節(jié)點號節(jié)點坐標X （m）截面面積(m2)截面抗彎慣距(m4)截面中心軸高度(m)110.06.6132.939221.0620.56.6132.939221.06220.56.6132.939221.0634.196.6132.939221.06334.196.6132.939221.0647.886.6132.939221.06447.886.6132.939221.06511.66.6132.939221.065511.66.6132.939221.06615.36.6132.939221.066615.36.6132.939221.06718.96

24、.6132.939221.067718.96.6132.939221.06822.66.6132.939221.068822.66.6132.939221.06924.06.6132.939221.069924.06.6132.939221.061029.36.6132.939221.06101029.36.6132.939221.061130.06.6132.939221.06111130.06.6132.939221.061230.86.6132.939221.06121230.86.6132.939221.061333.86.6132.939221.06131333.86.6132.93

25、9221.061437.56.6132.939221.06141437.56.6132.939221.061541.36.6132.939221.06151541.36.6132.939221.061645.06.6132.939221.06161645.06.6132.939221.061748.86.6132.939221.06171748.86.6132.939221.061852.56.6132.939221.06181852.56.6132.939221.061954.06.6132.939221.06191954.06.6132.939221.062059.36.6132.9392

26、21.06202059.36.6132.939221.062160.06.6132.939221.06續(xù)表1-2單元號節(jié)點號節(jié)點坐標X （m）截面面積(m2)截面抗彎慣距(m4)截面中心軸高度(m)212160.06.6132.939221.062260.86.6132.939221.06222260.86.6132.939221.062363.86.6132.939221.06232363.86.6132.939221.062467.56.6132.939221.06242467.56.6132.939221.062571.36.6132.939221.06252571.36.6132.93

27、9221.062675.06.6132.939221.06262675.06.6132.939221.062778.86.6132.939221.06272778.86.6132.939221.062882.56.6132.939221.06282882.56.6132.939221.062984.06.6132.939221.06292984.06.6132.939221.063089.36.6132.939221.06303089.36.6132.939221.063190.06.6132.939221.06313190.06.6132.939221.063290.86.6132.9392

28、21.06323290.86.6132.939221.063393.86.6132.939221.06333393.76.6132.939221.063497.46.6132.939221.06343497.46.6132.939221.06351016.6132.939221.0635351016.6132.939221.06361056.6132.939221.0636361056.6132.939221.06371086.6132.939221.0637371086.6132.939221.06381126.6132.939221.0638381126.6132.939221.06391

29、146.6132.939221.0639391146.6132.939221.06401206.6132.939221.0640401206.6132.939221.06411206.6132.939221.062 上部結構內力計算滿堂支架施工的連續(xù)梁橋不產生恒載徐變二次力，且在配置預應力剛束前尚無法計算預加力產生的次內力，因此，當前情況下的主梁內力計算包括：恒載內力計算、活載內力計算、溫度次內力計算及支座沉降次內力計算。2.1 單元劃分拆分單元時，應將支點和公路橋規(guī)（JTGD622004）規(guī)定的驗算截面位于單元的節(jié)點處，同時在截面構造尺寸變化點處也應布置節(jié)點?？紤]到本例橋跨較小，將每孔計算跨

30、徑之8等分作為一個單元，另外，為便于中支點剪力計算，在A、D、B、C支點兩邊及邊支點以外分別增加0.75m的小單元 （即、，全橋共計40個單位，41個節(jié)點。 a單元節(jié)點圖b 橋博中單元模型示意圖圖2-1單元劃分示意圖表2-1節(jié)點號單元號對應關系表節(jié)點號23456789截面A/8/43/8/25/824.07/8節(jié)點號1113141516171819截面B/8/43/8/25/854.07/8節(jié)點號2123242526272829截面C/8/43/8/25/884.07/8節(jié)點號3133343536373839截面D/8/43/8/25/83/47/8表2-2節(jié)點坐標表節(jié)點號1234567891

31、0坐標00.54.1887.8811.615.318.922.624.029.3節(jié)點號11121314151617181920坐標3030.833.837.571.34548.852.554.059.3節(jié)點號21212324252627282930坐標6060.863.867.571.37578.882.584.089.3節(jié)點號3132333435363738394041坐標9090.893.797.4101.1104.8108.4112.1115.8119.51202.2 恒載內力計算主梁恒載內力包括一期恒載（箱梁自重）及二期恒載（橋面鋪裝和防撞護欄等橋面系）作用下的內力。對于滿堂支架現(xiàn)澆等

32、截面連續(xù)梁橋，考慮建造過程無體系轉換，故恒載內力可按結構力學方法或參考文獻直接計算；對于變截面連續(xù)梁橋，則用有限元計算更為方便。本設計為等截面，采用滿堂支架法,故恒載內力可依據(jù)結構力學方法或參考文獻直接計算。2.2.1 一期恒載集度（q1） 一期恒載集度包括橫梁及橫隔板的集度，也可只考慮箱梁集度而將橫隔板作為集中力加在節(jié)點。本設計將箱梁及橫隔板一起處理成分段均布集度作用在相應的單元上，計算公式為：其中： i單元號 i單元號一期恒載集度 i號單元的毛截面，等于該單元兩端節(jié)點截面積的平均值。按上式計算的各單元一期恒載集度見下表。表2-3一期橫載集度表（kN/m）單元號12345678910集度34

33、8208.1165.3165.3165.3165.3165.3165.3165.3348單元號11121314151617181920集度348165.3165.3165.3165.3165.3165.3165.3165.3348單元號21222324252627282930集度348165.3165.3165.3165.3165.3165.3165.3165.3348單元號31323334353637383940集度348165.3165.3165.3165.3165.3165.3165.3208.13482.2.2 二期恒載集度（q2）二期恒載集度為橋面鋪裝集度和防撞護欄集度之和，即：=橋

34、面鋪裝集度+防撞護欄集度 上式中橋面鋪裝厚按10cm計算，鋪裝層寬為11m，護欄以每10m2.06混凝土計，混凝土容重按25kN/計。2.2.3 恒載內力圖根據(jù)以上的單元劃分、各單元（節(jié)點）幾何特性及相應的恒載集度，可方便地求出一期恒載內力和一、二期恒載內力，其中恒載彎矩見圖2-2所示。a 結構重力彎矩圖（）b 結構重力剪力圖（）c 施工階段彎矩圖（）d 施工階段剪力圖（）圖2-2恒載內力圖2.3 溫度及墩臺基礎沉降次內力計算2.3.1 計算方法溫度及墩臺基礎沉降及收縮徐變次內力采用橋梁博士軟件計算。其中，計算溫度次內力時，溫度梯度采用非線性變化，由規(guī)范查得；墩臺基礎沉降分別按兩種工況考慮，即

35、2號節(jié)點和40號節(jié)點沉降1cm。相應的：11節(jié)點、21節(jié)點31節(jié)點沉降1.5cm。2.3.2 計算結果運用橋梁博士計算軟件，分為溫度次內力及墩臺基礎沉降次內力表如下所示。2.3.2.1 溫度次內力溫度次內力的計算公式按公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規(guī)范（JTGD622004）p98(3-3-13)式計算。(1)溫差應力 式中：橋面板重心處由溫差引起的縱向力；橋面板截面面積；t溫度差；混凝土線膨脹系數(shù)，按公路橋涵設計通用規(guī)范 JTG D602004的規(guī)定采用； 混凝土彈性模量；E橋面板重心至換算截面重心軸的距離，重心軸以上取正值，以下取負值；對全截面產生的初彎矩；M對全截面產生的二次彎矩；

36、對全截面產生的總彎矩；由于箱形截面計算過于復雜，我們先把它換算成工字形截面，只要保證面積相等，慣性矩相等。運用橋梁博士軟件計算結果如下：表2-4溫度次內力表單元號節(jié)點號剪力（）彎矩（）221850.03-185681441851.36e+035-1852.04e+03661852.72e+037-1853.4e+03881854.08e+039-1854.34e+0310101855.31e+0311-1855.45e+031212-60.25.4e+031360.25.22e+031414-60.24.99e+031560.24.77e+031616-60.24.54e+031760.24.

37、32e+031818-60.24.09e+031960.24.00e+032020-60.23.69e+03 續(xù)表2-4單元號節(jié)點號剪力（）彎矩（）2160.23.64e+03222260.13.69e+0323-60.13.87e+03242460.14.09e+0325-60.14.32e+03262660.14.54e+0327-60.14.77e+03282860.14.99e+0329-60.15.08e+03303060.15.4e+0331-60.15.44e+033232-1855.31e+03331854.75e+033434-1854.08e+03351853.4e+033

38、636-1852.72e+03371852.04e+033838-1851.36e+03391851.02e+0340400.0-1.23e-10410.00.0溫度引起的內力圖如下：a溫度引起的彎矩圖（）b溫度引起的剪力圖（）圖2-3溫度引起的內力圖2.3.2.2 支座沉降次內力計算運用橋梁博士軟件，計算2號、40號節(jié)點（邊支座）下沉1cm及11號、21號、31號節(jié)點下沉1.5cm的次彎矩及次剪力見表2-5。表2-5支座沉降次內力表單元號節(jié)點號剪力()彎矩()22-63.08.73e-10363.0-23244-63.0-465563.0-69766-63.0-929763.0-1.16e+

39、0388-63.0-1.39e+03963.0-1.48e+031010-63.0-1.81e+031163.0-1.86e+03121278.5-1.8e+0313-78.5-1.56e+03141478.5-1.27e+0315-78.5-975161678.5-68117-78.5-387181878.5-92.819-78.524.9202078.543721-78.54962222-20.74802320.74182424-20.73412520.72632626-20.71862720.71082828-20.730.42920.7-0.5933030-20.7-1093120.7

40、-12532324.23-12133-4.23-10934344.23-93.535-4.23-77.936364.23-62.337-4.23-46.738384.23-31.239-4.23-23.240400.00.0支座不均勻沉降沉降引起的內力圖見圖2-4所示。a不均勻沉降引起的彎矩圖（） b不均勻沉降引起的剪力圖（）圖2-4支座沉降引起的內力圖2.4 收縮次內力靜定結構由混凝土的徐變不會產生徐變次內力。對于超靜定結構，由于冗力的存在，混凝土徐變受到多余約束的制約，從而引起徐變次內力，徐變次內力的存在使結構的內力重分布，重分布后的內力可按規(guī)范方法進行計算（第3.2.11條）。實際上，徐

41、變次內力是由于體系轉換（即從靜定結構到超靜定結構）而產生的，因此在施工時應盡量避免反復的體系轉換次數(shù)。本設計為滿堂支架施工，沒有體系轉換，故不考慮徐變次內力。表2-6收縮次內力表單元號節(jié)點號收縮次內力剪力（）彎矩()22-3.260.033.26-12.044-3.26-24.153.26-36.166-3.26-48.173.26-60.288-3.26-72.293.26-76.71110-3.26-93.8113.26-96.314141.04-88.515-1.04-84.616161.04-80.717-1.04-76.818181.04-72.919-1.04-71.4 續(xù)表2-6

42、單元號節(jié)點號收縮次內力剪力（）彎矩()21201.04-65.921-1.04-65.12424-0.929-72.1250.929-75.62626-0.929-79.1270.929-82.62828-0.929-86.0290.929-87.43130-0.929-92.3310.929-93.034323.15-90.633-3.15-81.236343.15-69.835-3.15-58.138363.15-46.537-3.15-34.940383.15-23.339-3.15-17.3a收縮引起的彎矩圖（）b收縮引起的剪力圖（）圖2-5徐變引起的內力圖2.5 活載組合內力計算2.

43、5.1活載組合內力計算表采用公路級荷載，無人群荷載與掛車荷載。由橋博計算出結果。圖2-6 汽車活載彎矩包絡圖運用橋博軟件輸出的活載內力表如下表2-7所示。表2-7 活載內力表單元號節(jié)點號組合組合組合剪力（）彎矩()剪力()彎矩()剪力()彎矩()220.00.010.1-197648-1.833-5271.81e+0311.6-246-5261.71e+03444073.00e+03-59.4-3934132.68e+0351853.56e+0360.7-604-3123.02e+0366-2993.53e+03-60.1-8072222.86e+037-54.03.04e+0360.1-1.

44、02e+03-1462.34e+0388-5222.1e+03-59.4-1.22e+0385.51.64e+03987.91.63e+0359.4-1.3e+03-67.11.36e+0310101.81422-526-2.3e+0315.840911-45.9714276-2.17e+03691-1.13e+031212-64.3379295-2.46e+03702-1.25e+0313-54.03.04e+0360.1-1.02e+03-1462.34e+0314148.512.03e+0364.9-1.4e+035171.21e+0315-3582.77e+03-64.8-1.19e+

45、03-4131.94e+031616-2333.09e+0364.8-9893142.2e+03173472.81e+0344.1-1.07e+03-2242.05e+031818-4662.08e+03-44.2-1.21e+031491.62e+03194831.67e+0379.0-1.27e+03-1231.4e+03202044.8719-274-2.18e+0310368421-59.8757300-2.39e+03-1037522222-45.9714276-2.17e+03691-1.13e+0323-4541.12e+03-168-1.53e+03-61277.624243.

46、09e-022.11e+0343.0-1.2e+035091.23e+0325-3492.81e+03-42.9-1.07e+03-4061.94e+032626-2413.09e+03-66.1-9923072.17e+03273562.78e+0366.1-1.2e+03-2161.99e+032828-3492.81e+03-42.9-1.07e+03-4061.94e+03295111.57e+0394.6-1.5e+03-1111.27e+03303060.8372-292-2.47e+0378.536831-78.5418321-2.69e+03-78.54183232-3.71412527-2.3e+03709