——礦山電工學(xué)課程設(shè)計(jì)

1、礦山電工學(xué)課程設(shè)計(jì)說明書 設(shè)計(jì)題目: 煤礦企業(yè)地面356kV變電所設(shè)計(jì) 助學(xué)院校:河南理工大學(xué) 自考助學(xué)專業(yè):機(jī)電設(shè)備與管理 姓 名: 陳文舉 自考助學(xué)學(xué)號(hào): 成 績(jī): 指導(dǎo)教師簽名: 河南理工大學(xué)成人高等教育2O14 年 11 月 25 日 目 錄1 負(fù)荷計(jì)算與功率因數(shù)補(bǔ)償11.1概述11.2 計(jì)算各組負(fù)荷與填表31.3 各變壓器功率損耗計(jì)算31.4 計(jì)算6kV母線上補(bǔ)償前的總負(fù)荷并初選主變壓器41.5 功率因數(shù)補(bǔ)償與電容器柜選擇51.6 主變壓器校驗(yàn)及經(jīng)濟(jì)運(yùn)行方案61.7 擬定繪制礦井地面供電系統(tǒng)一次接線圖72短路電流計(jì)算82.1概述82.2 選取短路計(jì)算點(diǎn)并繪制等效計(jì)算圖92.3設(shè)計(jì)計(jì)算

2、選擇結(jié)果匯總153 電氣設(shè)備選擇163.1 概述163.2 高壓斷路器的選擇163.3 35kV避雷器的選擇163.4 6kV電氣設(shè)備選擇164 課程設(shè)計(jì)的收獲與建議204.1 收獲204.2建議215 參考文獻(xiàn)221 負(fù)荷計(jì)算與功率因數(shù)補(bǔ)償1.1概述工礦企業(yè)負(fù)荷計(jì)算，首先需收集必要的負(fù)荷資料，按表29的格式做成負(fù)荷統(tǒng)計(jì)計(jì)算表，計(jì)算或查表求出各負(fù)荷的需用系數(shù)和功率因數(shù)，然后由低壓到高壓逐級(jí)計(jì)算各組負(fù)荷，在進(jìn)行負(fù)荷歸總時(shí)，應(yīng)計(jì)入各低壓變壓器的損耗，考慮組間同時(shí)系數(shù)后，就可求得礦井kV母線上的總計(jì)算負(fù)荷，作為初選主變壓器臺(tái)數(shù)容量的主要依據(jù)功率因數(shù)的補(bǔ)償計(jì)算與主變壓器的容量、負(fù)荷率及運(yùn)行方式密不可分

3、，題意是要求將35kV母線的功率因數(shù)提高到0.9以上，故應(yīng)將主變壓器的功率損耗也計(jì)入總的負(fù)荷中，在計(jì)算過程中將會(huì)存在估算與最后驗(yàn)算的反復(fù)。擬定供電系統(tǒng)，主要是綜合考慮礦井負(fù)荷性質(zhì)，主變壓器的臺(tái)數(shù)、容量及電源線的情況來決定礦井地面356kV變電所的主接線方式。并繪制供電系統(tǒng)一次接線圖。本章可按以下八步去計(jì)算。（一）計(jì)算各組負(fù)荷并填入表29中1114各欄。（二）選擇各低壓變壓器并計(jì)算其損耗。（三）計(jì)算6kV母線上補(bǔ)償前的總負(fù)荷并初選主變壓器。（四）功率因數(shù)補(bǔ)償計(jì)算與電容器柜選擇。（五）主變壓器校驗(yàn)及經(jīng)濟(jì)運(yùn)行。（六）全礦電耗與噸煤電耗計(jì)算。（七）擬定并繪制礦井地面供電系統(tǒng)一次接線圖。（八）設(shè)計(jì)計(jì)算選

4、擇結(jié)果匯總。某年產(chǎn)90萬(wàn)噸原煤的煤礦，其供電設(shè)計(jì)所需的基本原始數(shù)據(jù)如下：礦年產(chǎn)量：90萬(wàn)噸；服務(wù)年限：75年；礦井沼氣等級(jí)：煤與沼氣突出礦井；立井深度：0.36 km ；凍土厚度： 0.35 m ； 礦井地面土質(zhì)：一般黑土；兩回35kV架空電源線路長(zhǎng)度： 兩回35kV電源上級(jí)出線斷路器過流保護(hù)動(dòng)作時(shí)間：本所35kV電源母線上最大運(yùn)行方式下的系統(tǒng)電抗：本所35kV電源母線上最小運(yùn)行方式下的系統(tǒng)電抗井下6kV母線上允許短路容量：電費(fèi)收取辦法：兩部電價(jià)制，固定部分按最高負(fù)荷收費(fèi)；本所35kV母線上補(bǔ)償后平均功率因數(shù)要求值：地區(qū)日最高氣溫： 最熱月室外最高氣溫月平均值： 最熱月室內(nèi)最高氣溫月平均值：最

5、熱月土壤最高氣溫月平均值：全礦負(fù)荷統(tǒng)計(jì)分組及有關(guān)需用系數(shù)、功率因數(shù)等如表28所示。 表28 全礦負(fù)荷統(tǒng)計(jì)分組表設(shè)備名稱負(fù)荷等級(jí)電壓V線路類型電機(jī)類型單機(jī)容量kW安裝臺(tái)數(shù)工作臺(tái)數(shù)工 作設(shè) 備總?cè)萘縦W需用系數(shù)Kd功率因數(shù)cos離35kV變電所的距離km12345678910111 主機(jī)提升26000CY10001/110000.950.850.282 副井提升16000CY6301/16300.940.840.203 扇風(fēng)機(jī)116000kT8002/18000.88-0.911.54 扇風(fēng)機(jī)216000kT8002/18000.88-0.911.55 壓風(fēng)機(jī)16000CT2504/25000.9

6、-0.890.366 地面低壓1380C8700.720.780.057 機(jī)修廠3380C7500.60.70.208 洗煤廠2380K9200.750.780.469工人村3380K4800.760.852.010支農(nóng)3380K3600.750.852.711主排水泵16000CX5005/315000.880.860.6512井下低壓2660CX23780.70.76注1：線路類型：C電纜線路；k架空線路。注2：電機(jī)型式：Y繞線異步；X鼠籠異步；D直流；T同步。試對(duì)該礦地面356kV變電所初步設(shè)計(jì)中的負(fù)荷計(jì)算、主變壓器選擇、功率因數(shù)補(bǔ)償及供電系統(tǒng)擬定等各內(nèi)容進(jìn)行設(shè)計(jì)計(jì)算。1.2 計(jì)算各組負(fù)

7、荷與填表利用表28中811各列的數(shù)據(jù)和公式,分別算出各設(shè)備或設(shè)備組的Pca、Qca、及Sca,并填入表中1214列。例如，對(duì)于主井提升機(jī)有又如，對(duì)于扇風(fēng)機(jī)1，由同步電動(dòng)機(jī)拖動(dòng)，表28中其cos標(biāo)出負(fù)值，其原因是：同步電動(dòng)機(jī)當(dāng)負(fù)荷率0.9，且在過勵(lì)磁的條件下，其功率因數(shù)超前，向電網(wǎng)發(fā)送無功功率，故為負(fù)值。此時(shí)同步電動(dòng)機(jī)的無功補(bǔ)償率約為4060%，近似計(jì)算取50%，故其補(bǔ)償能力可按下式計(jì)算：在合計(jì)欄中，合計(jì)有功負(fù)荷9591 kW和無功負(fù)荷5357 kvar是表中12列、13列的代數(shù)和，而視在負(fù)荷10986 kVA，則是據(jù)上述兩個(gè)數(shù)值按公式計(jì)算得出，視在容量的代數(shù)和無意義。1.3 各變壓器功率損耗計(jì)

8、算因采用高壓6kV集中補(bǔ)償功率因數(shù)，故對(duì)各低壓變壓器均無補(bǔ)償作用，選擇時(shí)據(jù)表29中的計(jì)算視在容量按公式的原則進(jìn)行。洗煤廠變壓器選用兩臺(tái)S9-800，60.4kV型銅線電力變壓器。單臺(tái)變壓器的功率損耗按公式計(jì)算；兩臺(tái)變壓器一般為分列運(yùn)行，其功率損耗應(yīng)為按0.5運(yùn)行的單臺(tái)變壓器損耗的兩倍；對(duì)于井下低壓負(fù)荷，因表29中未作分組，故不選變壓器，其損耗按近似公式計(jì)算。例如，對(duì)于500kVA工人村變壓器，據(jù)附表1中的有關(guān)參數(shù)，可算得 又如，對(duì)于地面低壓兩臺(tái)800 kVA變壓器，同樣可算得井下低壓負(fù)荷的變壓器損耗,按近似公式計(jì)算，即同理可得其它各低壓變壓器的損耗如表210所示。表210 各低壓變壓器功率損耗

9、計(jì)算結(jié)果負(fù)荷名稱地面低壓機(jī)修廠洗煤廠工人村支 農(nóng)井下低壓ST.N，kVA2×8008002×800500400(2196)PT，kWQT，kvar6.5376.132.97.3414.721.73.515.733132合計(jì)PT61kW；QT280kvar1.4 計(jì)算6kV母線上補(bǔ)償前的總負(fù)荷并初選主變壓器各組低壓負(fù)荷加上各低壓變壓器的功率損耗后即為其高壓側(cè)的負(fù)荷，因Pca=9591 kW，故查表23得Ksi=0.85，忽略礦內(nèi)高壓線路的功率損耗，變電所6kV母線補(bǔ)償前補(bǔ)償前功率因數(shù)根據(jù)礦井一、二級(jí)負(fù)荷占的比重大與Sca.6=9501kVA，可初選兩臺(tái)主變壓器，其型號(hào)容量按附

10、表2選為SF7-10000，356.3kV，由于固定電費(fèi)按最高負(fù)荷收費(fèi)，故可采用兩臺(tái)同時(shí)分列運(yùn)行的方式，當(dāng)一臺(tái)因故停運(yùn)時(shí)，另一臺(tái)亦能保證全礦一、二級(jí)負(fù)荷的供電，并留有一定的發(fā)展余地。1.5 功率因數(shù)補(bǔ)償與電容器柜選擇選擇思路：題意要求35kV側(cè)的平均功率因數(shù)為0.9以上，但補(bǔ)償電容器是裝設(shè)聯(lián)接在6kV母線上，而6kV母線上的總計(jì)算負(fù)荷并不包括主變壓器的功率損耗，這里需要解決的問題是，6kV母線上的功率因數(shù)應(yīng)補(bǔ)償?shù)胶沃挡拍苁?5kV側(cè)的平均功率因數(shù)為0.9級(jí)以上?分析解決此問題的思路如下：先計(jì)算無補(bǔ)償時(shí)主變壓器的最大功率損耗，由于無功損耗與負(fù)荷率的平方成正比，故出現(xiàn)變壓器最大功率損耗的運(yùn)行方式應(yīng)

11、為一臺(tái)使用，一臺(tái)因故停運(yùn)的情況，據(jù)此計(jì)算35kV側(cè)的補(bǔ)償前負(fù)荷及功率因數(shù)，并按公式（252）求出當(dāng)功率因數(shù)提至0.9時(shí)所需要的補(bǔ)償容量，該數(shù)值就可以作為6kV母線上應(yīng)補(bǔ)償?shù)娜萘?；考慮到礦井35kV變電所的6kV側(cè)均為單母線分兩段接線，故所選電容器柜應(yīng)為偶數(shù)，據(jù)此再算出實(shí)際補(bǔ)償容量，最后重算變壓器的損耗并校驗(yàn)35kV側(cè)補(bǔ)償后的功率因數(shù)。計(jì)算選擇電容器柜與實(shí)際補(bǔ)償容按表27選用GR-1C-08型，電壓為6kV每柜容量qc=270 kvar的電容器柜，則柜數(shù)取偶數(shù)得Nf=6實(shí)際補(bǔ)償容量：折算到計(jì)算補(bǔ)償容量為補(bǔ)償后6kV側(cè)的計(jì)算負(fù)荷與功率因數(shù)因補(bǔ)償前后有功計(jì)算負(fù)荷不變，故有補(bǔ)償后35kV側(cè)的計(jì)算負(fù)荷與

12、功率因數(shù)校驗(yàn)合乎要求。1.6 主變壓器校驗(yàn)及經(jīng)濟(jì)運(yùn)行方案由表29負(fù)荷統(tǒng)計(jì)計(jì)算表可知、全礦三級(jí)負(fù)荷約占總負(fù)荷的15%，故可取負(fù)荷保證系數(shù)Kgu=0.85。 則有 合乎要求。按此參數(shù)亦可選容量為8000 kVA的主變壓器，但設(shè)計(jì)上為了留有余地并考慮發(fā)展，選10000 kVA為宜。 兩臺(tái)主變壓器經(jīng)濟(jì)運(yùn)行的臨界負(fù)荷可由公式求出，即 對(duì)于工礦企業(yè)變電所，可取Kq=0.06，上式Q0、Qk由公式求得，臨界負(fù)荷為 得經(jīng)濟(jì)運(yùn)行方案為：當(dāng)實(shí)際負(fù)荷S s6128 kVA時(shí)，宜于一臺(tái)運(yùn)行，當(dāng)時(shí)，宜于兩臺(tái)同時(shí)分列運(yùn)行。全礦電耗與噸煤電耗計(jì)算按表21，一般大型礦井取上限。中小礦井取下限，取年最大負(fù)荷利用小時(shí)小時(shí)，故全礦

13、年電耗1.7 擬定繪制礦井地面供電系統(tǒng)一次接線圖擬定礦井地面供電系統(tǒng)圖，應(yīng)從35kV電源線開始，依次確定電源進(jìn)線回路、35kV和6kV主接線，再考慮各6kV負(fù)荷的分配與聯(lián)接來構(gòu)思。至于下井電纜的回路數(shù)，主要由負(fù)荷電流和井下開關(guān)最大額定電流，并兼顧是否設(shè)置限流電抗器來統(tǒng)籌考慮。最后繪制地面供電系統(tǒng)一次接線圖。1電源進(jìn)線與主接線按已知原始數(shù)據(jù)，上級(jí)變電所提供兩回35kV架空電源線路，故電源進(jìn)線回路為2。對(duì)于煤礦企業(yè)，因一、二級(jí)負(fù)荷占總量的23以上，故35kV側(cè)宜用全橋接線，6kV則可采用單母線分兩段的接線方式。2負(fù)荷分配考慮一、二級(jí)負(fù)荷必須由聯(lián)于不同母線段的雙回路供電，而主、副井提升機(jī)因相距較近（

14、80m），可采用環(huán)形供電；將下井電纜與地面低壓等分配于兩段母線上，力圖在正常生產(chǎn)時(shí)兩段6kV母線上的負(fù)荷接近相等。具體分配方案見圖2。3下井電纜回?cái)?shù)確定由表29中11、12行，考慮0.96的同時(shí)系數(shù)得井下總負(fù)荷井下最大長(zhǎng)時(shí)負(fù)荷電流（計(jì)算電流）根據(jù)井下開關(guān)的額定電流最大為400A，而煤礦安全規(guī)程規(guī)定。所以，本例至少應(yīng)選用3回，考慮到負(fù)荷分配和運(yùn)行的靈活性，最后確定4回下井電纜，應(yīng)在短路計(jì)算完成后，根據(jù)井下6kV母線上的短路容量是否超出原始資料中不大于100MVA的要求來決定。經(jīng)粗略估算，本例可以不設(shè)置限流電抗器。2短路電流計(jì)算2.1概述本章要求對(duì)圖2所示的供電系統(tǒng)進(jìn)行短路計(jì)算，故根據(jù)短路計(jì)算的目

15、的，首先要在圖1上選定合理的短路計(jì)算點(diǎn)，并根據(jù)此繪制等效短路計(jì)算圖。本題可按以下四步求解。一、選取短路計(jì)算點(diǎn)并繪制等效計(jì)算圖二、選擇計(jì)算各基準(zhǔn)值三、計(jì)算各元件的標(biāo)么電抗四、計(jì)算各短路點(diǎn)的總標(biāo)么電抗與短路參數(shù)按前面給定的條件，對(duì)圖2所示的供電系統(tǒng)進(jìn)行短路電流計(jì)算。要求計(jì)算出有關(guān)短路點(diǎn)最大運(yùn)行方式下的三相短路電流、短路電流沖擊值以及最小運(yùn)行方式下的兩相短路電流。根據(jù)第一章的計(jì)算可列出短路電流計(jì)算所需的原始資料如下：該礦地面變電所35kV采用全橋接線，6kV采用單母分段接線；主變壓器型號(hào)為SF710000，35/6.3型，Uk%=7.5；地面低壓變壓器型號(hào)為S9800，60.4型，U k%= 4.5

16、；35kV電源進(jìn)線為雙回路架空線路，線路長(zhǎng)度為6.5km；系統(tǒng)電抗在最大運(yùn)行方式: X*s.min =0.12，在最小運(yùn)行方式: X*s.max =0.22。6kV母線上的線路類型及線路長(zhǎng)度如表37所示。序號(hào)設(shè)備名稱電壓（kV）距6kV母線距離(km) 線路類型1234567891 01 1主井提升副井提升扇風(fēng)機(jī)1扇風(fēng)機(jī)2壓風(fēng)機(jī)地面低壓機(jī)修廠洗煤廠工人村支農(nóng)井下6kV母線666660.40.40.40.40.460.280.21.51.50.360.050.20.4622.70.65CCKKCCCKKKC表37 地面變電所6kV母線上的線路類型及線路長(zhǎng)度注：C電纜線路 K架空線路2.2 選取短

17、路計(jì)算點(diǎn)并繪制等效計(jì)算圖一般選取各線路始、末端作為短路計(jì)算點(diǎn)，線路始端的最大三相短路電流常用來校驗(yàn)電氣設(shè)備的動(dòng)、熱穩(wěn)定性，并作為上一級(jí)繼電保護(hù)的整定參數(shù)之一，故本題在圖2中可選35kV母線，6kV母線和各6kV出現(xiàn)末端為短路計(jì)算點(diǎn)。由于本題35/6kV變電所正常運(yùn)行方式為全分列方式，故任意點(diǎn)的短路電流由系統(tǒng)電源通過本回路提供，且各短路點(diǎn)的最大、最小短路電流僅與系統(tǒng)的運(yùn)行方式有關(guān)，故可畫得如圖1所示的等效短路計(jì)算圖。圖1 等效短路計(jì)算圖選擇計(jì)算各基準(zhǔn)值選基準(zhǔn)容量Sd100MVA，基準(zhǔn)電壓Ud137kV，Ud26.3kV，Ud30.4kV 則可求得各級(jí)基準(zhǔn)電流為 電源的電抗變壓器電抗主變壓器電抗

18、地面低壓變壓器電抗 線路電抗35kV架空線電抗 下井電纜電抗 扇風(fēng)機(jī)1饋電線路電抗 扇風(fēng)機(jī)2饋電線路電抗 主井提升饋電線路電抗 地面低壓饋電線路電抗 洗煤廠饋電線路電抗 工人村饋電線路電抗 機(jī)修廠饋電線路電抗 支農(nóng)饋電線路電抗 計(jì)算各短路點(diǎn)的短路參數(shù)K35點(diǎn)短路電流計(jì)算1最大運(yùn)行方式下的三相短路電流 2最小運(yùn)行方式下的兩相短路電流K66點(diǎn)短路電流計(jì)算1最大運(yùn)行方式下的三相短路電流2最小運(yùn)行方式下的兩相短路電流點(diǎn)短路電流計(jì)算（折算到6kV側(cè)）1最大運(yùn)行方式下的三相短路電流6kV側(cè)的短路電流參數(shù) 2最小運(yùn)行方式下的兩相短路電流6kV側(cè)的最小兩相短路電流為 井下母線短路容量計(jì)算（K7點(diǎn)）井下6kV母

19、線距井上35kV變電所的最小距離是：副井距35kV變電站距離+井深+距井下中央變電所的距離，即（km），其電抗標(biāo)么值為該值小于井下6kV母線上允許短路容量100MVA，故不需要在地面加裝限流電抗器。其它短路點(diǎn)的計(jì)算與以上各點(diǎn)類似。各短路點(diǎn)的短路電流計(jì)算結(jié)果如表38所示。表38 短路計(jì)算結(jié)果參數(shù)表最大運(yùn)行方式下短路參數(shù)最小運(yùn)行方式下短路參數(shù)短 路 點(diǎn)（kA）（kA）（kA）（MVA）（ kA）（kA）K35K66K25K7K11K13K16K17K19K21K23K27K28K305.048.658.657.773.563.568.218.338.091.376.022.988.332.4212

20、.8522.0622.0619.819.089.0820.9421.2420.633.4915.357.6021.246.177.6613.1513.1511.815.415.4112.4812.6612.302.089.154.5312.663.68322.6894.3594.3583.9738.8938.8989.5890.8988.3014.9465.6432.5290.8926.453.817.907.907.103.433.437.547.647.441.355.652.897.642.373.306.846.846.152.972.976.536.616.441.174.892.5

21、06.612.05圖2 某礦35kV地面變電所供電系統(tǒng)一次接線圖2.3設(shè)計(jì)計(jì)算選擇結(jié)果匯總1補(bǔ)償后6kV側(cè)負(fù)荷與功率因數(shù) 2補(bǔ)償后35kV側(cè)負(fù)荷與功率因數(shù)； ；3主變壓器選擇：SF7-10000，356.3kV型，兩臺(tái)。4電容器柜與放電柜GR-1C-08型，6kV，270 kvar，六臺(tái)；GR-1C-03型，6kV放電柜，兩臺(tái)。5兩主變壓器經(jīng)濟(jì)運(yùn)行臨界負(fù)荷：6全礦年電耗：7噸煤電耗： 總結(jié)1）在將低壓負(fù)荷功率歸算到高壓側(cè)時(shí)不可引入電壓折算，但應(yīng)加上變壓器損耗。2）由本例功率因數(shù)補(bǔ)償計(jì)算可以看出，補(bǔ)償前后主變壓器的功率損耗計(jì)算值相對(duì)變電所總負(fù)荷而言差距不大，因此在工程實(shí)際中可以直接按補(bǔ)償前的損耗

22、值計(jì)算。3）因?yàn)殡娏﹄娙萜髟?kV母線上是相對(duì)長(zhǎng)時(shí)穩(wěn)定投運(yùn)的所以在用35kV側(cè)計(jì)算有功功率Pca.35由公式來計(jì)算所需的電容器柜容量Qc時(shí)，應(yīng)將Pca.35乘以平均負(fù)荷系數(shù)Klo ，換算成平均功率；而求得實(shí)際的補(bǔ)償容量Qc.f后，欲求其計(jì)算補(bǔ)償容量Qc.ca，則應(yīng)將Qc.f再除以Klo ，否則將得出錯(cuò)誤的結(jié)果。4）在有功平均負(fù)荷系數(shù)與無功平均負(fù)荷系數(shù)近似相等的條件下，平均功率因數(shù)就近似等于計(jì)算功率因數(shù)。3 電氣設(shè)備選擇3.1 概述本章可按前述各設(shè)備的選擇原則，依次選擇變電所35kV與6kV電氣設(shè)備。按第一章和第二章給定的條件，對(duì)所示的供電系統(tǒng)進(jìn)行主要高壓電氣設(shè)備選擇計(jì)算。3.2 高壓斷路器的選

23、擇35kV接線形式為全橋式，而運(yùn)行方式采用全分列方式，所以35kV進(jìn)線和變壓器回路的斷路器應(yīng)選相同型式的斷路器。按照工作室外、工作電壓為35kV和最大長(zhǎng)時(shí)負(fù)荷電流為173A，可選擇ZW7-40.5型戶外真空斷路器，其額定電壓為35kV，額定電流為1250A。對(duì)ZW7-40.5型戶外真空斷路器按當(dāng)環(huán)境條件和短路情況進(jìn)行校驗(yàn)。3.3 35kV避雷器的選擇避雷器是防護(hù)雷電入侵對(duì)電氣設(shè)備產(chǎn)生危害的保護(hù)裝置。本例中選用HY5WZ-42/134型閥型避雷器,其主要技術(shù)數(shù)據(jù)為：額定電壓 42kV ；系統(tǒng)電壓 35kV ；工頻放電電壓 80kV ； 傘裙數(shù) 18 ；最大雷擊殘壓 134kV 。3.4 6kV電

24、氣設(shè)備選擇6kV采用室內(nèi)成套配電裝置，選用開關(guān)柜的型號(hào)為KYN28A-12（Z），即鎧裝移開式交流封閉金屬開關(guān)設(shè)備。開關(guān)柜的一次接線方案與供電系統(tǒng)圖上的要求相適。在每段母線上還需裝設(shè)電壓互感器與避雷器柜，供6kV絕緣檢測(cè)、儀表繼電保護(hù)之用。 開關(guān)柜方案編號(hào)選擇16kV進(jìn)線柜方案編號(hào)選用架空進(jìn)線柜019和母聯(lián)柜052以及架空進(jìn)線柜021和母聯(lián)柜053配合使用，分別組成進(jìn)線柜。2. 母聯(lián)柜方案編號(hào)選用母聯(lián)柜009和母聯(lián)柜052配合使用組成分段聯(lián)絡(luò)柜。3出線柜方案編號(hào)電纜出線方案編號(hào)選001號(hào)；架空出線方案編號(hào)選023號(hào)。4電壓互感器與避雷器柜選用電壓互感器與避雷器柜方案編號(hào)為043。35kV母線選

25、擇本設(shè)計(jì)中變電所室內(nèi)6kV變壓器回路母線選用矩形鋁母線且三相水平平放，其截面按長(zhǎng)時(shí)允許電流選擇，按動(dòng)、熱穩(wěn)定進(jìn)行校驗(yàn)。本例選擇6kV母線的已知參數(shù)與例43基本相符，故可接例43的選擇方法選用LMY80×6.3型矩形鋁母線，并經(jīng)長(zhǎng)時(shí)允許電流、動(dòng)穩(wěn)定、熱穩(wěn)定校驗(yàn)合格。表411電流互感器的選擇結(jié)果所在柜名稱變比4s熱電流(kA)(有效值)動(dòng)穩(wěn)定電流(kA)(峰)6kV進(jìn)線6kV母聯(lián)主井提升副井提升扇風(fēng)機(jī)扇風(fēng)機(jī)壓風(fēng)機(jī)地面低壓機(jī)修廠洗煤廠工人村支農(nóng)下井電纜電容器柜1250/51250/5150/5150/5150/5150/5150/5150/5150/5150/5100/5100/5300/

26、5150/540408.68.68.68.65.78.68.68.65.75.717.18.610010021.421.421.421.421.421.421.421.414.314.342.821.4注：副井提升和壓風(fēng)機(jī)回路的電流互感器曾選變比為100/5，計(jì)算結(jié)果表明不滿足動(dòng)穩(wěn)定要求，故改選變比為150/5。選擇結(jié)果匯總35kV電氣設(shè)備1高壓斷路器：ZW740.5型2隔離開關(guān)：GW535GD/630型3電流互感器：LZZBJ435型4電壓互感器：JDJ35型5熔斷器：RW1035/0.5 型6避雷器：HY5WZ42/134型 6kV電氣設(shè)備1開關(guān)柜型號(hào)：KYN28A12（Z）2開關(guān)柜一次接

27、線方案編號(hào)（1）進(jìn)線柜方案編號(hào)架空進(jìn)線柜019和母聯(lián)柜052以及架空進(jìn)線柜021和母聯(lián)柜053配合使用（2）母聯(lián)柜方案編號(hào)選用母聯(lián)柜009和母聯(lián)柜052配合使用（3）出線柜方案編號(hào)1）電纜出線方案編號(hào)為001。2）架空出線方案編號(hào)為023。3）電壓互感器與避雷器柜的方案編號(hào)為043。3進(jìn)線柜和母聯(lián)柜斷路器采用 ZN63A6/1250型戶內(nèi)真空斷路器4出線柜斷路器采用ZN63A12/630型真空斷路器5高壓開關(guān)柜配用電流互感器型號(hào)為L(zhǎng)ZZBJ912/15 6電壓互感器和避雷器柜配用JDZ1010型電壓互感器和HY5WS17/50型避雷器76kV母線采用LMY80×6.3型矩形母線86k

28、V母線戶內(nèi)支柱絕緣子選用ZNA6型96kV穿墻套管選用CLWB10/1500 型4 課程設(shè)計(jì)的收獲與建議4.1 收獲計(jì)過程通過此次課程設(shè)計(jì)，使我更加扎實(shí)的掌握了有關(guān)礦山電工方面的知識(shí)，在設(shè)中雖然遇到了一些問題，但經(jīng)過一次又一次的思考，一遍又一遍的檢查終于找出了原因所在，也暴露出了前期我在這方面的知識(shí)欠缺和經(jīng)驗(yàn)不足。實(shí)踐出真知，通過親自動(dòng)手制作，使我們掌握的知識(shí)不再是紙上談兵。 過而能改，善莫大焉。在課程設(shè)計(jì)過程中，我們不斷發(fā)現(xiàn)錯(cuò)誤，不斷改正，不斷領(lǐng)悟，不斷獲取。最終的檢測(cè)調(diào)試環(huán)節(jié)，本身就是在踐行“過而能改，善莫大焉”的知行觀。這次課程設(shè)計(jì)終于順利完成了，在設(shè)計(jì)中遇到了很多問題，最后在

29、老師的指導(dǎo)下，終于游逆而解。在今后社會(huì)的發(fā)展和學(xué)習(xí)實(shí)踐過程中，一定要不懈努力，不能遇到問題就想到要退縮，一定要不厭其煩的發(fā)現(xiàn)問題所在，然后一一進(jìn)行解決，只有這樣，才能成功的做成想做的事，才能在今后的道路上劈荊斬棘，而不是知難而退，那樣永遠(yuǎn)不可能收獲成功，收獲喜悅，也永遠(yuǎn)不可能得到社會(huì)及他人對(duì)你的認(rèn)可！ 課程設(shè)計(jì)誠(chéng)然是一門專業(yè)課，給我很多專業(yè)知識(shí)以及專業(yè)技能上的提升，同時(shí)又是一門講道課，一門辯思課，給了我許多道，給了我很多思，給了我莫大的空間。同時(shí)，設(shè)計(jì)讓我感觸很深。使我對(duì)抽象的理論有了具體的認(rèn)識(shí)。通過這次課程設(shè)計(jì)，我掌握了的識(shí)別和測(cè)試；熟悉了煤礦地面35/6kv變電所的基本設(shè)計(jì)；了解了變電所的設(shè)計(jì)方法；以及如何提高地面變電所的供電性能等等。 我認(rèn)為，在這學(xué)期的實(shí)驗(yàn)中，不僅培養(yǎng)了獨(dú)立思考、動(dòng)手操作的能力，在各種其它能力上也都有了提高。更重要的是，在實(shí)驗(yàn)課上，我們學(xué)會(huì)