裝配式鋼筋砼簡支T型梁橋計(jì)算書最后

1、某裝配式鋼筋混凝土簡支梁橋的設(shè)計(jì)計(jì)算書1設(shè)計(jì)主要技術(shù)指標(biāo)21.1橋梁凈空21.2主梁跨徑和全長21.3設(shè)計(jì)荷載21.4主要材料21.5結(jié)構(gòu)尺寸21.6設(shè)計(jì)規(guī)范22設(shè)計(jì)方法和內(nèi)容22.1行車道板（翼緣板）的計(jì)算22.1.1 作用效應(yīng)計(jì)算32.1.2 截面設(shè)計(jì)、配筋與強(qiáng)度驗(yàn)算42.2主梁的計(jì)算5荷載橫向分布系數(shù)52.2.2 作用效應(yīng)計(jì)算122.2.3 持久狀況承載能力極限狀態(tài)下截面計(jì)算、配筋與驗(yàn)算192.2.4 裂縫寬度驗(yàn)算272.2.5 變形驗(yàn)算282.3橫梁的計(jì)算292.3.1 橫梁彎矩計(jì)算（用偏心壓力法）292.3.2 橫梁截面配筋與驗(yàn)算322.3.3 橫梁剪力計(jì)算及配筋342.4支座計(jì)算3

2、42.4.1 確定支座平面尺寸352.4.2 確定支座的厚度352.4.3 驗(yàn)算支座的偏轉(zhuǎn)362.4.4 驗(yàn)算支座的抗滑穩(wěn)定性371設(shè)計(jì)主要技術(shù)指標(biāo)1.1橋梁凈空凈-7m2×0.75 人行道。1.2主梁跨徑和全長標(biāo)準(zhǔn)跨徑：（墩中心距離）；計(jì)算跨徑：（支座中心距離）；主梁全長：（主梁預(yù)制長度）。1.3設(shè)計(jì)荷載公路II級和人群荷載3kN/m2。1.4主要材料橋面鋪裝為2cm的瀝青表面處治（重度為23kN/m3）和平均9cm厚混凝土墊層（重力密度為24 kN/m3），C30T梁翼板的重度為25 kN/m3。主鋼筋與架立鋼筋均為HRB335，箍筋采用HRB235鋼筋，箍筋直徑為8mm，結(jié)構(gòu)處

3、于I類環(huán)境條件，安全等級為二級，。1.5結(jié)構(gòu)尺寸結(jié)構(gòu)尺寸如圖所示，全斷面五片主梁，設(shè)五根橫梁。圖1 縱斷面圖圖2 橫斷面圖1.6設(shè)計(jì)規(guī)范公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范（JTGD602004）公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范（JTGD622004）公路橋涵地基與基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范（JTJ02485）公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范（JTJ0412000）2設(shè)計(jì)方法和內(nèi)容2.1行車道板（翼緣板）的計(jì)算考慮到主梁翼緣板在接縫處沿縱向全長設(shè)置連接鋼筋，故行車道板可按兩端固定和中間鉸接的板計(jì)算，見圖3圖3 行車道板計(jì)算圖式2.1.1 作用效應(yīng)計(jì)算1.永久荷載及其效應(yīng)（1）每延米板上的恒載瀝青混凝土面層：g10.02

4、5;1.0×23=0.46（KN/m）C30混凝土墊層：g2=0.09×1.0×24=2.16(KN/m)T梁翼緣板自重：g3=0.11×1.0×25=2.75(KN/m)每延米板的恒載合計(jì)：g=gi=5.37KN/m（2）每延米寬板的恒載內(nèi)力)2.可變荷載產(chǎn)生的效應(yīng)公路級：以重車后輪作用于絞縫軸線上為最不利位置，此時(shí)兩邊的懸臂板各承受一半的車輪荷載。圖4 車輛荷載的計(jì)算圖示按照公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范知后車輪地寬度b2及長度a2為：a2=0.2m b2=0.6m順橋向輪壓分布寬度：a1=a2+2H=0.2+2×0.11=0.42(m)垂

5、直行車方向輪壓分布寬度：b1=b2+2H=0.6+2×0.11=0.82(m)荷載作用于懸臂根部的有效分布寬度：a=a1+1.4+2l0=0.42+1.4+2×0.71=3.24(m)沖擊系數(shù)：1+=1.3（1）作用于每米板寬條上的彎矩為：MAp=-(1+)(l0-)=-1.3×(0.71-)=-14.18(KN/m)（2）作用于每米板寬條上的剪力為：VAp=(1+) =1.3×=28.09(KN)（3）基本組合 恒+汽：1.2M恒+1.4MAp=-1.2×1.35-1.4×14.18=-1.62-19.85=-21.47（KN/m）

6、1.2V恒+1.4VAp=1.2×3.81+1.4×28.09=4.57+39.33=43.90(KN)故行車道板的設(shè)計(jì)作用效應(yīng)為：MA=-21.47（KN/m），VA=43.90(KN)2.1.2 截面設(shè)計(jì)、配筋與強(qiáng)度驗(yàn)算懸臂板根部高度h=14cm，凈保護(hù)層a=2cm。若選用12鋼筋，則有效高度h0為：h0=h-a-=0.14-0.02-0.006=0.114按公預(yù)規(guī)條： 21.4719.1×103×1.0×x×(0.114-)x2-0.228x+0.00314=0x=0.0102 h0=0.55×0.114=0.0627

7、(m)x=0.0102(m)按公預(yù)規(guī)條規(guī)定：fsdAs=fcdbxAs=19.1×1.0×0.0102/280=6.96×10-4(m2)查有關(guān)板寬1m內(nèi)的鋼筋截面與間距表，當(dāng)選用12鋼筋時(shí)，需要鋼筋間距為15mm時(shí)，此時(shí)所提供的鋼筋截面積為：Ag=7.54cm27.15cm2按公預(yù)規(guī)條規(guī)定，矩形截面受彎構(gòu)件的截面尺寸應(yīng)符合下列要求，即:Vj0.51×10-3×bh0=0.51×10-3××1000×114=367.71（KN）43.90（KN）（滿足要求）按公預(yù)規(guī)條：Vj0.5×10-32fc

8、dbh0=0.5×10-3×1.0×1.39×1000×114=79.2343.90（KN）故不需要進(jìn)行斜截面抗剪承載力計(jì)算，僅按構(gòu)造要求配置箍筋。板內(nèi)分布鋼筋用12，間距取25cm。承載能力驗(yàn)算：fsdAs=fcdbx=195×0.000754/(19.1×1.0)=0.0111(m)Md=fcdbx(h0-)=19.1×103×1.0×0.0111×(0.114-×0.0111)=22.99KN·mMj=Ma=21.47 KN·mMd=22.99KN&

9、#183;m承載力能力滿足要求。2.2主梁的計(jì)算荷載橫向分布系數(shù)1.跨中荷載橫向分布系數(shù)（G-M法）圖5 主梁橫斷面圖（1）主梁的抗彎及抗扭慣矩Ix和ITx 求主梁界面的重心位置ax 平均板厚：h1=128+14=11cm T形截面抗扭慣矩近似等于各個(gè)矩形截面的抗扭慣矩之和，即 ITx=cibiti3式中： 矩形截面抗扭慣矩剛度系數(shù) 相應(yīng)各矩形的寬度和厚度對于翼板110/160=0.06875<0.1，查表可知：=1/3對于梁肋180/（1300-110）=0.15126<0.1，查表可知：=0.301單位寬度抗彎及抗扭慣矩： （2）橫梁抗彎及抗扭慣矩1）翼板有效寬度計(jì)算。圖6 翼

10、板有效寬度橫梁長度取為兩邊主梁的軸線間距，即C=185cm，=100cm，根據(jù)比值查表，得，所以=0.65×185=120cm。2）橫梁截面重心位置3）橫梁的抗彎和抗扭慣矩和 對于翼板11/385=0.0286<0.1，查表可知：=1/3，由于連續(xù)橋面板的單寬抗扭慣矩只有獨(dú)立寬扁板的一半，可取對于梁肋15/（100-11）=0.168，查表可知：=0.2844）單位抗彎及抗扭慣矩和（3）計(jì)算抗彎參數(shù)和扭彎參數(shù) 式中：橋?qū)挼囊话耄?計(jì)算跨徑 按公預(yù)規(guī)條，取G=0.4E，則 （4）計(jì)算荷載彎矩橫向分布影響線坐標(biāo) 已知，查G-M表，得下表1數(shù)值表1 各梁位K值計(jì)算 用內(nèi)插法求各梁位處

11、橫向分布影響系線坐標(biāo)值。圖7 各梁位處K值計(jì)算（單位：cm）1號、5號梁：K'=Kb-K34b×0.2+K34b=0.2Kb+0.8K34b2號、4號梁：K'=Kb2-Kb4×0.6+Kb4=0.6Kb2+0.4Kb43號梁：K'=K0（梁位在0點(diǎn)的K值）各梁的橫向分布影響系數(shù)值見表2。表2 各梁橫向分布影響系數(shù)值K1'=0.2Kb+0.8K34bK0'=0.2Kb+0.8K34bK1'-K0'K0'+=K1'=0.6Kb2+0.4Kb4K0'=0.6Kb2+0.4Kb4K1'-K0&#

12、39;K0'+=續(xù)表2各梁橫向分布影響系數(shù)值K1'=K0K0'=K0K1'-K0'K0'+=繪制荷載橫向分布影響線，求橫向分布系數(shù)。圖8 各主梁跨中荷載橫向分布系數(shù)荷載計(jì)算按照橋規(guī)條和條規(guī)定：汽車荷載距人行道邊緣不小于0.5m，人群荷載取3KN/m。1）各梁橫向分布系數(shù)：公路級1汽=12×0.440+0.260+0.142-0.011=0.4162汽=12×0.290+0.228+0.166+0.085=0.3853汽=12×0.150+0.178+0.189+0.171=0.344人群荷載：1人=0.5542人=0

13、.3253人=0.1332）梁端荷載橫向分布系數(shù)計(jì)算（杠桿原理法）圖9 各主梁支點(diǎn)處橫向分布系數(shù)計(jì)算1汽'=12×0.875=0.4382汽'=12×（0.125+0.75）=0.4383汽'=12×（1+0.188）=0.594人群荷載：1人'=1.4222人'=03人'=0 作用效應(yīng)計(jì)算1.永久作用效應(yīng)（1）永久荷載假定橋面構(gòu)造各部分重力平均分配給各主梁承擔(dān)，計(jì)算見下表。表3 鋼筋混凝土T型梁橋永久荷載計(jì)算構(gòu)件名單元構(gòu)件體積及算式（m3）重度（kN/m3）每延米重力（kN/m）主梁25橫隔梁25橋面鋪裝瀝青混凝土

14、：混凝土墊層：0.09×1.60=0.1442324續(xù)表3鋼筋混凝土T型梁橋永久荷載計(jì)算人行道部分緣石：支撐梁：人行道梁A：人行道梁B：鑲面砧：欄桿柱：扶手：23252525182525人行道部分重9.16KN/m，按人行道板橫向分布系數(shù)分?jǐn)傊粮髁旱陌逯貫椋?.83KN/m。表4梁的永久荷載匯總表（kN/m）梁號主梁橫梁欄桿及人行道鋪裝層合計(jì)1（5）2（4）39.769.769.760.791.581.581.831.831.834.204.204.2016.5817.3717.37（2）永久作用效應(yīng)的計(jì)算表5 影響線面積計(jì)算表項(xiàng)目計(jì)算面積影響線面積l/4=3l/16=l/2l/2=

15、0l=表6 永久作用效應(yīng)計(jì)算表（KN·m）（KN·m）（KN）2.可變作用效應(yīng)（1）汽車荷載沖擊系數(shù)簡支梁的自振頻率為： 介于1.5Hz和14Hz之間，按橋規(guī)規(guī)定，沖擊系數(shù)按照下式計(jì)算，（2）公路級均布荷載qk，集中荷載Pk及其影響線面積 按照橋規(guī)規(guī)定，公路級車道荷載按照公路級車道荷載的0.75倍采用，即均布荷載qk=7.875kN/m，Pk=166.5kN。表7 公路級及其影響線面積表項(xiàng)目頂點(diǎn)位置qk（ kN/m）Pk （kN）7.875166.57.875166.5支點(diǎn)處7.875166.57.875166.50 可變作用（人群）（每延米）p人：p人=3（KN/m）（3

16、）可變作用效應(yīng)計(jì)算表8 公路級產(chǎn)生的彎矩（KN·m）表9 人群產(chǎn)生的彎矩（KN·m）梁號內(nèi)力彎矩效應(yīng)（1）×（2）×（3）123基本荷載組合：按橋規(guī)規(guī)定，永久作用設(shè)計(jì)值效應(yīng)與可變作用設(shè)計(jì)值效應(yīng)的分項(xiàng)系數(shù)為：永久荷載作用分項(xiàng)系數(shù)：Gi=1.2汽車荷載作用分項(xiàng)系數(shù)：Qi=1.4人群荷載作用分項(xiàng)系數(shù)：Qj=1.4表10 彎矩基本組合表梁號內(nèi)力永久荷載人群汽車123注：0橋梁結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)，本例取1.0 c與其它可變荷載作用效應(yīng)的組合系數(shù)，本例取0.8（4）可變荷載剪力效應(yīng)計(jì)算 計(jì)算可變荷載剪力效應(yīng)應(yīng)計(jì)入橫向分布系數(shù)沿橋跨變化的影響。通常分兩步進(jìn)行，先按跨中的等

17、代荷載計(jì)算跨中剪力效應(yīng)；再用支點(diǎn)剪力荷載橫向分布系數(shù)'并考慮支點(diǎn)至l4為直線變化來計(jì)算支點(diǎn)剪力效應(yīng)。剪力計(jì)算時(shí)，按橋規(guī)規(guī)定，集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值Pk需乘以1.2的系數(shù)。1）跨中剪力表11 公路級產(chǎn)生的跨中剪力V12（單位：KN）梁號內(nèi)力qk(3)(4)Pk(5)yk(6)剪力效應(yīng)10.421.337.8752.063199.80.520.391.337.8752.063199.80.530.341.337.8752.063199.80.5表12 人群荷載產(chǎn)生的跨中剪力梁號內(nèi)力P人（2）(3)剪力效應(yīng)（1）×（2）×（3）10.55432.06320.32532.06330

18、.13332.0632）支點(diǎn)剪力V0的計(jì)算：計(jì)算支點(diǎn)剪力效應(yīng)的橫向分布系數(shù)的取值為：a.支點(diǎn)處按杠桿法計(jì)算的結(jié)果'b. 按跨中彎矩的橫向分布系數(shù)（同上） c.支點(diǎn)按照直線變化。 梁端剪力效應(yīng)計(jì)算： 汽車荷載作用下如圖所示，計(jì)算結(jié)果如表所示。圖10 計(jì)算支點(diǎn)截面汽車荷載最大剪力表13 公路級產(chǎn)生的支點(diǎn)剪力效應(yīng)計(jì)算表（單位：KN）梁號剪力效應(yīng)11.33143.8721.33134.6431.33124.41人群荷載作用如下圖：圖11 計(jì)算支點(diǎn)截面人群荷載最大剪力表14 可變作用產(chǎn)生得支點(diǎn)剪力計(jì)算表（單位：KN）梁號123公式計(jì)算值3）剪力效應(yīng)基本組合表15 剪力效應(yīng)組合表（單位：KN）梁號

19、剪力效應(yīng)永久荷載人群汽車組合值1V0128.5017.93143.8703.4364.882V0134.625.67134.6402.0160.243V0134.622.32124.4100.8252.52 由表15可知，剪力效應(yīng)應(yīng)以1號梁（最大）控制設(shè)計(jì)。2.2.3 持久狀況承載能力極限狀態(tài)下截面計(jì)算、配筋與驗(yàn)算1.配置主筋由彎矩基本組合表可知，1號梁Md值最大，考慮到施工方便，偏安全地一律按1號梁計(jì)算彎矩進(jìn)行配筋。設(shè)鋼筋凈保護(hù)層為3cm，鋼筋重心至底邊距離a=10.5cm,則主梁有效高度已知1號梁跨中彎矩， ，為第一類T型截面。=2063.92=19.1×1000×1.

20、58×計(jì)算得，由 推出As=6360mm2選用832鋼筋A(yù)s=6434mm26360mm2。設(shè)鋼筋截面重心至截面下邊緣的距離as，as=30+69=99mm梁的實(shí)際有效高度 h0=h-as=1300-99=1201mm配筋率%0.2%圖12 鋼筋布置圖2.持久狀況截面承載力極限狀態(tài)計(jì)算按截面實(shí)際配筋率計(jì)算受壓區(qū)高度： 截面抗彎極限承載力 Md=滿足規(guī)范要求。3.根據(jù)斜截面抗剪承載力進(jìn)行斜筋配置由剪力效應(yīng)組合表知，支點(diǎn)剪力效應(yīng)以1號梁為最大，為偏安全設(shè)計(jì)，一律用1號梁數(shù)值?？缰屑袅π?yīng)以1號梁最大，一律以1號梁為準(zhǔn)。 假定有2B32通過支點(diǎn)。按公預(yù)規(guī)構(gòu)造要求：又由公預(yù)規(guī)規(guī)定，構(gòu)造要求需

21、滿足：按公預(yù)規(guī)規(guī)定，介乎兩者之間應(yīng)進(jìn)行持久狀況斜截面抗剪極限狀態(tài)承載力驗(yàn)算。（1）斜截面配筋的計(jì)算圖示。按公預(yù)規(guī)與條規(guī)定：最大剪力取用支座中心（梁高一半）處截面的數(shù)值，其中混凝土與箍筋共同承擔(dān)不小于60%，彎起筋（按45%彎起），承擔(dān)不大于40%；計(jì)算第一排（從支座向跨中計(jì)算）彎起鋼筋時(shí)，取用距支座中心處由彎起筋承擔(dān)的那部分剪力值；計(jì)算以后每一排彎起鋼筋時(shí)，取用前一排彎起鋼筋點(diǎn)處由彎起鋼筋承擔(dān)的那部分剪力值。圖13 彎起鋼筋配置計(jì)算圖有內(nèi)插可得，距梁高處的剪力效應(yīng)：，其中：相應(yīng)各排彎起鋼筋位置與承擔(dān)的剪力值見下表，表16 相應(yīng)各排彎起鋼筋位置與承擔(dān)的剪力值斜筋派次彎起點(diǎn)據(jù)支座中心距離（m）承擔(dān)

22、的剪力值（kN）斜筋排次彎起點(diǎn)據(jù)支座中心距離（m）承擔(dān)的剪力值（kN）11.2175.3733.476.4722.3125.9244.527.02（2）各排彎起筋的計(jì)算，按公預(yù)規(guī)條規(guī)定，與斜截面相交的彎起鋼筋的抗剪承載力按下式計(jì)算：已知，故相應(yīng)于各排鋼筋彎起鋼筋的面積按下式計(jì)算：式中：則每排彎起鋼筋的面積為：彎起232:彎起232:彎起232:彎起220:彎起216:在近跨中處，增設(shè)220+216輔助斜筋，彎起鋼筋的彎起點(diǎn)，應(yīng)設(shè)在按抗彎強(qiáng)度計(jì)算不需要該鋼筋的截面以外不小于外，本方案滿足要求。（3）主筋彎起后持久狀況承載能力極限狀態(tài)正截面承載能力校核：計(jì)算每一彎起截面的抵抗彎矩時(shí)，由于鋼筋根數(shù)不

23、同，其鋼筋的重心亦應(yīng)不同。此處系估算，可用同一組值，其影響不大。232鋼筋的抵抗彎矩220鋼筋的抵抗彎矩： 跨中截面的鋼筋抵抗彎矩為：=圖14 全梁抗彎承載力校核4.箍筋配置箍筋間距的計(jì)算公式為：式中：異形彎矩影響系數(shù)，取=1.0； 受壓翼緣的影響系數(shù)，取=1.1； Vd據(jù)支座中心處截面上的計(jì)算剪力 P斜截面內(nèi)縱向受拉主筋的配筋率，P=100； Asv同一截面上箍筋的總截面面積（mm）； 箍筋的抗拉設(shè)計(jì)強(qiáng)度； 混凝土和鋼筋的剪力分擔(dān)系數(shù)，取=0.6。選用28雙肢箍筋（R235，），則面積Asv=1.006cm2;據(jù)支座中心處的主筋為232,Ag=16.086cm2,h0=130-3-P=100

24、=0.713，計(jì)算剪力Vd=529.44kN。代入公式，可得選用根據(jù)公預(yù)規(guī)規(guī)定，在支座中心向跨徑方向長度不小于1倍梁高范圍內(nèi)，箍筋間距不宜大于100mm。綜上，全梁箍筋的配置為28雙肢箍筋；由支點(diǎn)據(jù)支座中心2.3m處，=10cm，其余地方箍筋間距為=20cm。 則配筋率分別為：當(dāng)=10cm時(shí)，=當(dāng)=20cm時(shí)，=均大于規(guī)范規(guī)定的最小配股率：R235鋼筋不小于0.18%的要求。5.斜截面抗剪承載能力驗(yàn)算斜截面抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算位置為：據(jù)支座據(jù)支座中心1.2m處截面2-2（彎起鋼筋彎起點(diǎn)），相應(yīng)的據(jù)支座中心2.3m處截面3-3（彎起點(diǎn)及箍筋間距變化處），相應(yīng)的圖15 斜截面抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算位置據(jù)支座中心3.

25、4m處截面4-4（彎起點(diǎn)），相應(yīng)的據(jù)支座中心4.5m處截面處5-5（彎起點(diǎn)及箍筋間距變化處），相應(yīng)的此時(shí)的為計(jì)算的通過斜截面頂端正截面內(nèi)的最大剪力和相應(yīng)于上訴最大剪力時(shí)的彎矩。最大剪力在計(jì)算出C值后，可內(nèi)插求的；相應(yīng)的彎矩可從按比例繪制的彎矩圖上量取。按公預(yù)規(guī)規(guī)定，受彎構(gòu)件配有箍筋和彎起筋時(shí)，其截面抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算公式為：式中：斜截面內(nèi)混凝土與箍筋共同的抗剪能力（kN）; 箍筋的配筋率，；與斜截面相交的普通彎起筋的抗剪能力；斜截面內(nèi)在同一彎起平面的普通彎起鋼筋的截面面積。斜截面水平投影長度C按下式計(jì)算：C=0.6mh0式中：m斜截面受壓端正截面處的剪跨比，m=,當(dāng)m3時(shí)，取m=3。為了簡化計(jì)算取m

26、h0。所以：C=（125.42+120.1）×0.5=122.69cm由C值可內(nèi)插求得各個(gè)截面頂端處的最大剪力和相應(yīng)的彎矩。斜截面1-1：截割一組彎起鋼筋，則縱向鋼筋的含筋率。 斜截面2-2：截割一組彎起鋼筋P=100=100。 斜截面3-3：截割兩組彎起鋼筋P=100=100。 斜截面4-4：P=100=100 斜截面5-5：P=100=100 2.2.4 裂縫寬度驗(yàn)算按公預(yù)規(guī)條規(guī)定，最大裂縫寬度按下式計(jì)算：取1號梁的彎矩效應(yīng)組合：短期效應(yīng)組合： 長期效應(yīng)組合：選短期效應(yīng)組合，鋼筋應(yīng)力：已知C2=C3=1.0，Es=2.0×105Mpa,代入上面公式得：滿足公預(yù)規(guī)規(guī)定“在

27、一般正常大氣條件下，鋼筋混凝土受彎構(gòu)件不超過最大裂縫寬度的要求”。2.2.5 變形驗(yàn)算按公預(yù)規(guī)條和條規(guī)定： 式中：全截面（不考慮開裂）換算截面重心軸以上部分對重心軸的面積距。 換算截面中性軸距T梁頂面的距離。按下式求解：代入數(shù)據(jù)解方程得： 全截面對重心軸的慣性矩：全截面抗裂邊緣彈性抵抗矩： 為開裂截面的慣性矩，按下式計(jì)算：代入后：根據(jù)計(jì)算結(jié)果，結(jié)構(gòu)自重彎矩為611.52。公路I級可變荷載。，跨中橫向分布系數(shù)永久作用：可變作用（車輛）：可變作用（人群）：根據(jù)公預(yù)規(guī)條規(guī)定，當(dāng)采用C40以下混凝土?xí)r，撓度系數(shù)，施工中可通過預(yù)拱度消除永久作用撓度，則：，符合規(guī)范的要求。2.3橫梁的計(jì)算2.3.1 橫梁

28、彎矩計(jì)算（用偏心壓力法）P=1作用在計(jì)算截面以左時(shí)，=R1+R2-1，即故取用剪力效應(yīng)值為228.36Kn。2.3.2 橫梁截面配筋與驗(yàn)算選用420，Ag=12.56cm2.此時(shí)：a=5+3.5=8.5cm，h0=103-8=94.5cm選用216，則2.3.3 橫梁剪力計(jì)算及配筋按公預(yù)規(guī)條抗剪承載力驗(yàn)算要求：，計(jì)算剪力效應(yīng)介于兩者之間，橫梁需配置抗剪鋼筋。選取箍筋為雙肢A8，。按公預(yù)規(guī)條規(guī)定，箍筋間距按下列公式計(jì)算：式中，故箍筋間距為：取Sk=15cm，則 2.4支座計(jì)算取用承受剪力最大的1號梁的支點(diǎn)反力恒載 汽車荷載 人群荷載 則按承載能力極限狀態(tài)設(shè)計(jì)時(shí)，永久作用與可變作用設(shè)計(jì)值效應(yīng)的基本

29、組合下，其計(jì)算反力為：2.4.1 確定支座平面尺寸選定板式橡膠支座的平面尺寸為a=20cm，b=20cm的矩形圖20 支座平面尺寸局部承壓的強(qiáng)度條件為：式中，則：由此可得滿足要求。2.4.2 確定支座的厚度主梁的計(jì)算溫差取T=35，溫度變形由兩端的支座均攤，則每一個(gè)支座承受的水平位移1為：l=12Tl'=12×10-5×35×1550+20=0.27cm計(jì)算汽車荷載制動力引起的水平位移，首先須確定作用在每一個(gè)支座上的制動力H1。對于16m橋梁可布置一行車隊(duì)，汽車荷載制動力按橋規(guī)條，為一車道上總重力的10%，一車道的荷載的總重為7.875×15.5+166.5=288.56KN，288.56×10%=28.9KN，又要求不小于90KN，取制動力為90KN。五根梁共10個(gè)支座，每個(gè)支座承受的水平力HT為：HT=9010=9KN 按公預(yù)規(guī)8.4條要求，橡膠層總厚度t應(yīng)滿足：（1）不計(jì)汽車制動力時(shí)：t2l=0.54cm。（2）計(jì)汽車制動力時(shí)：t1.43l=0.386cm，或t l0.7-HT2Gab=0.270.7-9002×10×400=0.460 （3）t0.2a=0