電機復習 - 電機復習

1、轉速、電流雙閉環(huán)直流調速系統(tǒng)轉速、電流雙閉環(huán)直流調速系統(tǒng)和和調節(jié)器的工程設計方法調節(jié)器的工程設計方法 第第 2 章章n轉速、電流雙閉環(huán)直流調速系統(tǒng)及其靜特性n雙閉環(huán)直流調速系統(tǒng)的數(shù)學模型和動態(tài)性能分析n調節(jié)器的工程設計方法n按工程設計方法設計雙閉環(huán)系統(tǒng)的調節(jié)器內容提要內容提要2.1 轉速、電流雙閉環(huán)直流調速系統(tǒng)轉速、電流雙閉環(huán)直流調速系統(tǒng) 及其靜特性及其靜特性1.問題的提出 采用轉速負反饋和PI調節(jié)器的單閉環(huán)直流調速系統(tǒng)可以在保證系統(tǒng)穩(wěn)定的前提下實現(xiàn)轉速無靜差。但是，如果對系統(tǒng)的動態(tài)性能要求較高，單閉環(huán)系統(tǒng)就難以滿足需要。 b) 理想的快速起動過程IdLntIdOIdma) 帶電流截止負反饋的

2、單閉環(huán)調速系統(tǒng)圖2-1 直流調速系統(tǒng)起動過程的電流和轉速波形2.理想的起動過程IdLntIdOIdmIdcrnn3. 解決思路 為了實現(xiàn)在允許條件下的最快起動，關鍵是要獲得一段使電流保持為最大值Idm的恒流過程。 現(xiàn)在的問題是，希望能實現(xiàn)控制：n起動過程，只有電流負反饋，沒有轉速負反饋。n穩(wěn)態(tài)時，只有轉速負反饋，沒有電流負反饋。 2.1.1 轉速、電流雙閉環(huán)直流調速系統(tǒng)的組成轉速、電流雙閉環(huán)直流調速系統(tǒng)的組成+TGnASRACRU*n+-UnUiU*i+-UcTAM+-UdIdUPE-MTG圖2-2 轉速、電流雙閉環(huán)直流調速系統(tǒng)結構 內環(huán)外 環(huán)ni1.系統(tǒng)的組成系統(tǒng)的組成2.系統(tǒng)原理圖圖2-3

3、 雙閉環(huán)直流調速系統(tǒng)電路原理圖 +-TG+-+-RP2U*nR0R0UcUiRiCi+-R0R0RnCnASRACRLMRP1UnU*iLM+MTAIdUdMTGUPE+-+-3.限幅電路二極管鉗位的外限幅電路C1R1R0RlimVD1VD2限幅電路（續(xù)） 穩(wěn)壓管鉗位的外限幅電路R1C1VS1VS2R0Rlim4. 電流檢測電路電流檢測電路 TA電流互感器TA圖2-4 雙閉環(huán)直流調速系統(tǒng)的穩(wěn)態(tài)結構框圖 Ks 1/CeU*nUcIdEnUd0Un+-ASR+U*i-IdR R ACR-UiUPE1. 系統(tǒng)穩(wěn)態(tài)結構框圖2.1.2 穩(wěn)態(tài)結構圖和靜特性穩(wěn)態(tài)結構圖和靜特性 2. 系統(tǒng)靜特性實際上，在正常

4、運行時，電流調節(jié)器電流調節(jié)器是不會達到飽和狀是不會達到飽和狀態(tài)的態(tài)的。因此，對于靜特性來說，只有轉速調節(jié)器飽和與不飽和兩種情況。 雙閉環(huán)直流調速系統(tǒng)的靜特性如圖所示，圖2-5 雙閉環(huán)直流調速系統(tǒng)的靜特性 n0IdIdmIdNOnABC（1）轉速調節(jié)器不飽和di*i0n*nIUUnnUU由第一個關系式可得 0*nnUn從而得到上圖靜特性的CA段。 (2-1) （2） 轉速調節(jié)器飽和 ASR輸出達到限幅值U*im ，轉速外環(huán)呈開環(huán)狀態(tài)，雙閉環(huán)系統(tǒng)變成一個電流無靜差的單閉環(huán)系統(tǒng)。穩(wěn)態(tài)時 dm*imdIUI 式（2-2）所描述的靜特性是上圖中的AB段，它是垂直的特性。(2-2) 3. 兩個調節(jié)器的作用

5、n負載電流IIdm時,，轉速無靜差，轉速負反饋起主要調節(jié)作用。n負載電流I= Idm 后，轉速調節(jié)器飽和，電流調節(jié)器起主要調節(jié)作用，系統(tǒng)電流無靜差，得到過電流的自動保護。2.1.3 各變量的穩(wěn)態(tài)工作點和穩(wěn)態(tài)參數(shù)計算各變量的穩(wěn)態(tài)工作點和穩(wěn)態(tài)參數(shù)計算 雙閉環(huán)調速系統(tǒng)在穩(wěn)態(tài)工作中，當兩個調節(jié)器都不飽和時，各變量之間有下列關系 0n*nnnUUdLdi*iIIUUsdL*nesdesd0c/KRIUCKRInCKUU(2-3) (2-5) (2-4) 轉速 n 是由給定電壓U*n決定的 ASR的輸出量U*i是由負載電流 IdL 決定的 控制電壓 Uc 的大小則同時取決于 n 和 Id，或者說，同時取決

6、于U*n 和 IdL。上述關系表明，在穩(wěn)態(tài)工作點上：n反饋系數(shù)計算轉速反饋系數(shù) 電流反饋系數(shù) max*nmnUdm*imIU(2-6) (2-7) 2.2 雙閉環(huán)直流調速系統(tǒng)的數(shù)學模型雙閉環(huán)直流調速系統(tǒng)的數(shù)學模型 和動態(tài)性能分析和動態(tài)性能分析本節(jié)提要n雙閉環(huán)直流調速系統(tǒng)的動態(tài)數(shù)學模型n起動過程分析n動態(tài)抗擾性能分析n轉速和電流兩個調節(jié)器的作用1. 系統(tǒng)動態(tài)結構圖2-6 雙閉環(huán)直流調速系統(tǒng)的動態(tài)結構框圖 U*n Uc-IdLnUd0Un+- -UiWASR(s)WACR(s)Ks Tss+11/RTl s+1RTmsU*iId1/Ce+E2.2.1 雙閉環(huán)直流調速系統(tǒng)的動態(tài)數(shù)學模型雙閉環(huán)直流調速

7、系統(tǒng)的動態(tài)數(shù)學模型2. 數(shù)學模型 WASR(s)和WACR(s)分別表示轉速調節(jié)器和電流調節(jié)器的傳遞函數(shù)。如果采用PI調節(jié)器，則 ssKsWnnnASR1)(ssKsWiiiACR1)(2.2.2 起動過程起動過程起動過程分三個階段： I階段（0 t1） ： ASR很快進入并保持飽和狀態(tài)，而ACR一般不飽和。II階段（t1 t2） ： ASR始終是飽和的， ACR不飽和。III階段（ t2 以后） ： ASR退出飽和，ACR不飽和。圖2-7 雙閉環(huán)直流調速系統(tǒng)起動時的轉速和電流波形 n OOttIdm IdL Id n* IIIIIIt4 t3 t2 t1 雙閉環(huán)直流調速系統(tǒng)的起動過程的三個特

8、點（1）飽和非線性控制飽和非線性控制-當ASR飽和時，轉速環(huán)開環(huán)，系統(tǒng)表現(xiàn)為單閉環(huán)系統(tǒng)；當ASR不飽和時，轉速環(huán)閉環(huán)，電流內環(huán)表現(xiàn)為電流隨動系統(tǒng)。（2）轉速超調轉速超調-采用PI調節(jié)器的雙閉環(huán)調速系統(tǒng)的轉速響應必然有超調（3）準時間最優(yōu)控制準時間最優(yōu)控制-啟動過程屬于有限制條件的最短時間控制。因此，可看作是一個準時間最優(yōu)控制 2.2.3 動態(tài)抗擾性能分析動態(tài)抗擾性能分析 抗負載擾動：作用在電流環(huán)之后，只能靠ASR產(chǎn)生抗負載擾動的作用?？闺娋W(wǎng)電壓擾動：電壓波動可以通過電流反饋得到及時調節(jié)，不必等它影響到轉速以后才能反饋回來，抗擾性能比單閉環(huán)系統(tǒng)大有改善。 1/CeU*nnUd0Un+-ASR1/

9、R Tl s+1R TmsKsTss+1ACR U*iUi-EId1. 抗負載擾動IdL直流調速系統(tǒng)的動態(tài)抗負載擾作用2. 抗電網(wǎng)電壓擾動-IdLUdb)雙閉環(huán)系統(tǒng) Ud電網(wǎng)電壓波動在整流電壓上的反映 1/CeU*nnUd0Un+-ASR1/R Tl s+1R TmsIdKsTss+1ACR U*iUi-E （1）轉速調節(jié)器是調速系統(tǒng)的主導調節(jié)器，它使轉速 n 很快地跟隨給定電壓變化，穩(wěn)態(tài)時可減小轉速誤差，如果采用PI調節(jié)器，則可實現(xiàn)無靜差。 （2）對負載變化起抗擾作用。 （3）其輸出限幅值決定電機允許的最大電流。1. 轉速調節(jié)器2.2.4 兩個調節(jié)器的作用兩個調節(jié)器的作用 2. 電流調節(jié)器的

10、作用（1）在外環(huán)轉速的調節(jié)過程中，ACR使電流緊緊跟隨其給定電壓變化。（2）對電網(wǎng)電壓的波動起抗擾作用。（3）啟動過程中，保證獲得電機允許的最大電流，從而加快動態(tài)過程。（4）當電機過載甚至堵轉時，限制電樞電流的最大值，起快速的自動保護作用。一旦故障消失，系統(tǒng)立即自動恢復正常。2.3 調節(jié)器的工程設計方法問題的提出問題的提出n必要性-經(jīng)典的動態(tài)校正方法設計較復雜，不易為初學者掌握。n 可能性-多數(shù)現(xiàn)代電力拖動自動控制系統(tǒng)均可由低階系統(tǒng)近似?？砂训碗A典型系統(tǒng)的特性制成圖表，將實際系統(tǒng)校正或簡化成典型系統(tǒng)，設計過程就簡便多了。2.3.1 工程設計方法的基本思路工程設計方法的基本思路 1.選擇調節(jié)器結

11、構,使系統(tǒng)典型化并滿足穩(wěn)定和穩(wěn)態(tài)精度。2.設計調節(jié)器的參數(shù)，以滿足動態(tài)性能指標的要求。2.3.2 典型系統(tǒng)典型系統(tǒng) 一般來說，許多控制系統(tǒng)的開環(huán)傳遞函數(shù)都可表示為 (2-8)n11) 1() 1()(iirmjjsTssKsW)(sWR(s)C(s)1. 典型I型系統(tǒng)n結構圖與傳遞函數(shù) ) 1()(TssKsW)(sR) 1(TssK)(sC式中 T 系統(tǒng)的慣性時間常數(shù)； K 系統(tǒng)的開環(huán)增益。（2-9）開環(huán)對數(shù)頻率特性OdB/decdB/decn性能特性選擇參數(shù)滿足 T1c1cT或于是，相角穩(wěn)定裕度 45arctg90arctg90180ccTT2. 典型型系統(tǒng)n結構圖和傳遞函數(shù) ) 1()

12、1()(2TsssKsW)(sR)(sC) 1() 1(2TsssK（2-10）n開環(huán)對數(shù)頻率特性OdB/decdB/decdB/decn 性能特性保證系統(tǒng)穩(wěn)定，即應選擇參數(shù)滿足 T11cT或 且 比 T 大得越多，系統(tǒng)的穩(wěn)定裕度越大。2.3.3 控制系統(tǒng)的動態(tài)性能指標控制系統(tǒng)的動態(tài)性能指標 自動控制系統(tǒng)的動態(tài)性能指標包括：n跟隨性能指標-tr 上升時間 超調量 ts 調節(jié)時間n抗擾性能指標-Cmax 動態(tài)降落 tv 恢復時間 系統(tǒng)典型的階躍響應曲線5%（或2%） )(tCCCCmaxmaxCC0 tOtrts圖2-11 典型階躍響應曲線和跟隨性能指標突加擾動的動態(tài)過程和抗擾性能指標圖2-12

13、 突加擾動的動態(tài)過程和抗擾性能指標maxC1C2C5%（或2%） CNNO ttmtvCb2.3.4 典型典型I型系統(tǒng)性能指標和參數(shù)的關系型系統(tǒng)性能指標和參數(shù)的關系 圖2-13 不同 K 值時典型 I 型系統(tǒng)開環(huán)對數(shù)頻率特性。K 與截止頻率 c 的關系cclg20) 1lg(lg20lg20KK = c （當 c 時） T1(2-12) K 越大，c 也越大，系統(tǒng)響應越快，但相角穩(wěn)定裕度 = 90 arctgcT 越小，說明快速性與穩(wěn)定性之間的矛盾表2-1 I型系統(tǒng)在不同輸入信號作用下的穩(wěn)態(tài)誤差輸入信號階躍輸入斜坡輸入加速度輸入穩(wěn)態(tài)誤差 0v0 / K0)(RtRtvtR0)(2)(20tat

14、R1. 典型I型系統(tǒng)跟隨性能指標與參數(shù)的關系 （1）穩(wěn)態(tài)跟隨性能指標）穩(wěn)態(tài)跟隨性能指標：（2）動態(tài)跟隨性能指標閉環(huán)傳遞函數(shù)的一般形式：2nn22ncl2)()()(sssRsCsW（2-13） TKnKT121T21nK、T與標準形式中的參數(shù)的換算關系(2-15) (2-16) (2-17) 由于在典 I 系統(tǒng)中 KT 0.5。因此在典型 I 型系統(tǒng)中應取 15 . 0(2-18) n性能指標和系統(tǒng)參數(shù)之間的關系 %100e)1/(2)arccos(122rTt(2-19) (2-20) (2-21) 2np1t超調量 上升時間 峰值時間 表表2-2 典型典型I型系統(tǒng)跟隨性能指標和頻域指標與參

15、數(shù)的關系型系統(tǒng)跟隨性能指標和頻域指標與參數(shù)的關系 （ 與與KT的關系服從于式的關系服從于式2-16）參數(shù)關系KT0.250.39 0.50.69 1.0阻尼比超調量 上升時間 tr峰值時間 tp 相角穩(wěn)定裕度 截止頻率c 1.0 0 % 76.30.243/T 0.8 1.5% 6.6T8.3T69.90.367/T 0.707 4.3 % 4.7T6.2T 65.50.455/T 0.6 9.5 % 3.3T4.7T59.2 0.596/T 0.5 16.3 % 2.4T3.2T 51.8 0.786/T)a)b0)(sR)(2sW)(1sW)(sF)()(sCsC)(sN)(11sW)(2

16、sW)(sC典型I型系統(tǒng) 圖2-15 擾動作用下的典型I型系統(tǒng)2. 典型I型系統(tǒng)抗擾性能指標與參數(shù)的關系221TTTTm51101201301%100maxbCC55.5%33.2%18.5%12.9%tm / T2.83.43.84.0tv / T14.721.728.730.4表表2-3 典型典型I型系統(tǒng)動態(tài)抗擾性能指標與參數(shù)的關系型系統(tǒng)動態(tài)抗擾性能指標與參數(shù)的關系(控制結構和擾動作用點如圖2-15所示，已選定的參數(shù)關系KT=0.5) 2.3.5 典型典型II型系統(tǒng)性能指標和參數(shù)的關系型系統(tǒng)性能指標和參數(shù)的關系 n可選參數(shù)： K 和 n為了分析方便起見，引入一個新的變量 ， 令 12Th(

17、2-32) 典型型系統(tǒng)的開環(huán)對數(shù)幅頻特性dB/L0 11T12hKlg20-20 40 -40 / s-1c=120dB/dec40dB/dec40dB/dec圖2-16 典型型系統(tǒng)的開環(huán)對數(shù)幅頻特性和中頻寬中頻寬度表25 II型系統(tǒng)在不同輸入信號作用下的穩(wěn)態(tài)誤差輸入信號階躍輸入斜坡輸入加速度輸入穩(wěn)態(tài)誤差00 0)(RtRtvtR0)(2)(20tatRKa /0（1）穩(wěn)態(tài)跟隨性能指標）穩(wěn)態(tài)跟隨性能指標 1. 典型II型系統(tǒng)跟隨性能指標和參數(shù)的關系 n在階躍和斜坡輸入下，II型系統(tǒng)穩(wěn)態(tài)時均無差；n加速度輸入下穩(wěn)態(tài)誤差與開環(huán)增益K成反比。表2-6 典型II型系統(tǒng)階躍輸入跟隨性能指標（按Mrmin

18、準則確定關系時） h 3 4 56 7 8 9 10 tr / Tts / T k 52.6% 2.412.15 3 43.6% 2.65 11.65 237.6% 2.85 9.55 2 33.2% 3.0 10.45 129.8% 3.1 11.30 127.2% 3.2 12.25 125.0% 3.3 13.25 1 23.3% 3.35 14.20 1（2）動態(tài)跟隨性能指標 轉速調節(jié)器的參數(shù)計算 圖2-17b 典型II型系統(tǒng)在一種擾動作用下的動態(tài)結構框圖+ ) 1() 1(1TsshTsKsK2)(sF)(sC0)(1sW- )(2sWn抗擾系統(tǒng)結構2. 典型型系統(tǒng)抗擾性能指標和參數(shù)

19、的關系表2-7 典型II型系統(tǒng)動態(tài)抗擾性能指標與參數(shù)的關系 （控制結構和階躍擾動作用點如圖2-18，參數(shù)關系符合最小Mr準則） h 3 4 56 7 8 9 10 Cmax/Cbtm / T tv / T 72.2% 2.4513.60 77.5% 2.70 10.4581.2% 2.85 8.80 84.0% 3.00 12.9586.3% 3.15 16.8588.1% 3.25 19.8089.6% 3.30 22.80 90.8% 3.40 25.85典型II型系統(tǒng)動態(tài)抗擾性能指標與參數(shù)的關系n兩種系統(tǒng)比較n典型典型 I 型系統(tǒng)在跟隨性能上可以做到超調型系統(tǒng)在跟隨性能上可以做到超調小，

20、但抗擾性能稍差，小，但抗擾性能稍差，n典型典型型系統(tǒng)的超調量相對較大，抗擾性型系統(tǒng)的超調量相對較大，抗擾性能卻比較好能卻比較好。 這是設計時選擇典型系統(tǒng)的重要依據(jù)。2.3.6 調節(jié)器結構的選擇和傳遞函數(shù)的近似調節(jié)器結構的選擇和傳遞函數(shù)的近似 處理處理非典型系統(tǒng)的典型化非典型系統(tǒng)的典型化1. 調節(jié)器結構的選擇調節(jié)器結構的選擇n基本思路: 將控制對象校正成為典型系統(tǒng)。系統(tǒng)校正控制對象 調節(jié)器 輸入輸出典型系統(tǒng) 輸入輸出表2-8 校正成典型I型系統(tǒng)的幾種調節(jié)器選擇控制對象調節(jié)器參數(shù)配合) 1)(1)(1(3212sTsTsTK) 1)(1(212sTsTKT1、T2 T312TsK) 1(2TssK

21、) 1)(1)(1(3212sTsTsTK321,TTT ssK11pi) 1(sKipKss) 1)(1(21ssK11pi) 1(11T2211,TT3211,TTTTT1 T2表2-9 校正成典型II型系統(tǒng)的幾種調節(jié)器選擇控制對象調節(jié)器參數(shù)配合) 1(2TssK21212) 1)(1(TTsTsTK相近21212,) 1)(1(TTsTsTsK都很小21212,) 1)(1(TTsTsTsK3213212) 1)(1)(1(TTTsTsTsTK、認為： ssK11pi) 1(ssK11pi1ss) 1)(1(21hT1認為： 21hTsTsT11111）（或）（或122211 ThThT

22、hT)(211TTh)(321TThsTsT11111ssK11pi1ssK11pi12. 傳遞函數(shù)近似處理（1）高頻段小慣性環(huán)節(jié)的近似處理 ) 1)(1)(1() 1()(321sTsTsTssKsW小慣性環(huán)節(jié)可以合并1)(1) 1)(1(13232sTTsTsT32c31TT例如：近似條件：（2）高階系統(tǒng)的降階近似處理以三階系統(tǒng)為例，設a，b，c都是正系數(shù)，且bc a，即系統(tǒng)是穩(wěn)定的。1)(23csbsasKsW(2-50) 1)(csKsW),1min(31cacb近似為一階系統(tǒng)：近似條件(2-51) (2-52) 11TsTs1T3c（）) 1() 1()(221bsTsTsKsW)

23、1)(1() 1()(21asTsTssKsW例如：（3）低頻段大慣性環(huán)節(jié)的近似處理 cn對頻率特性的影響圖2-21 低頻段大慣性環(huán)節(jié)近似處理對頻率特性的影響 返回目錄返回目錄低頻時把特性a近似地看成特性b 2.4 按工程設計方法設計雙閉環(huán)系統(tǒng)的按工程設計方法設計雙閉環(huán)系統(tǒng)的 調節(jié)器調節(jié)器 本節(jié)將應用工程設計方法來設計轉速、電流調節(jié)器。主要內容為系統(tǒng)設計對象系統(tǒng)設計原則系統(tǒng)設計步驟-IdL(s)Ud0(s)Un+-+-UiACR1/RTl s+1RTmsU*I(s)Uc(s)Ks Tss+1Id1Ce+E Tois+11 T0is+1ASR1 T0ns+1 Tons+1U*n(s)n(s)電流

24、環(huán)圖2-22 雙閉環(huán)調速系統(tǒng)的動態(tài)結構框圖 轉速、電流雙閉環(huán)調速系統(tǒng)1. 系統(tǒng)設計對象E(s)2. 系統(tǒng)設計原則n系統(tǒng)設計的一般原則 “先內環(huán)后外環(huán)先內環(huán)后外環(huán)” 首先設計電流調節(jié)器，然后把整個電流環(huán)看作是轉速調節(jié)系統(tǒng)中的一個環(huán)節(jié)，再設計轉速調節(jié)器。 設計步驟：1.電流環(huán)結構圖的簡化2.電流調節(jié)器結構的選擇3.電流調節(jié)器的參數(shù)計算4.電流調節(jié)器的實現(xiàn)2.4.1 電流調節(jié)器的設計電流調節(jié)器的設計-IdL(s)Ud0(s)Un+-+-UiACR1/RTl s+1RTmsU*I(s)Uc(s)Ks Tss+1Id1Ce+E Tois+11 T0is+1ASR1 T0ns+1 Tons+1U*n(s)

25、n(s)電流環(huán)圖2-22 雙閉環(huán)調速系統(tǒng)的動態(tài)結構框圖 先忽略反電動勢（條件 ）E(s)lmciTT131. 電流環(huán)結構圖的簡化圖2-22 雙閉環(huán)調速系統(tǒng)的動態(tài)結構框圖 1. 電流環(huán)結構圖的簡化Ud0(s)-1/RTl s+1RTmsIdE(s)E(s)Ud0(s)1/RTl s+1RTmsE(s)IdUd0(s)1TmTls2+Tm s+1E(s)E(s)近似Ud0(s)1TmTls2+Tms+-ACRUc (s)Ks /R (Tss+1)(Tl s+1)Id (s)U*i(s) Tois+1+-ACRKs /R (Tls+1)(Tis+1)Id (s)U*i(s)濾波環(huán)節(jié)移到環(huán)內電流環(huán)結構

26、圖最終簡化圖1. 電流環(huán)結構圖的簡化2.電流調節(jié)器結構和參數(shù)的選擇ssKsWiiiACR1)(選擇PI調節(jié)器：lTiRKKKisiI令：電流環(huán)的動態(tài)結構圖便成為圖2-24a所示的典型形式，其中 （2-58）（2-59）K I s(Tis+1)Id (s)+-U*i(s)n校正后電流環(huán)的結構和特性 圖2-24 校正成典型I型系統(tǒng)的電流環(huán) a) 動態(tài)結構框圖 b) 開環(huán)對數(shù)幅頻特性: 1OL/dBci-20dB/dec /s-1-40dB/decTin參數(shù)選擇 一般情況下，希望i 5%，可選 =0.707，KI Ti =0.5，則iciI21TK)(22isisiTTKRTKRTKll(2-60)

27、 (2-61) 再利用式（2-59）和式（2-58）得到 4. 電流調節(jié)器的實現(xiàn)n模擬式電流調節(jié)器電路圖2-25 含給定濾波與反饋濾波的PI型電流調節(jié)器 0iiRRK iiiCRoi0oi41CRT 參數(shù)的計算公式：n例題例題n某雙閉環(huán)直流調速系統(tǒng)，整流裝置采用三相橋式整流電路，已知數(shù)據(jù)：n電動機：額定數(shù)據(jù)為10kW，220V，136A，1460r/min，允許過載倍數(shù)=1.5，Ce=0.132Vmin/rn晶閘管觸發(fā)整流裝置：電壓放大系數(shù) Ks = 44n電樞回路總電阻：R = 0.5n時間常數(shù)：Tl=0.03s,Tm=0.18sn轉速調節(jié)器的輸出限幅值：10Vn設計要求：電流超調量i5%設

28、計分為以下幾個步驟：1.電流環(huán)的等效閉環(huán)傳遞函數(shù)2.轉速調節(jié)器結構的選擇3.轉速調節(jié)器參數(shù)的選擇4.轉速調節(jié)器的實現(xiàn)2.4.2 轉速調節(jié)器的設計轉速調節(jié)器的設計1. 電流環(huán)的等效閉環(huán)傳遞函數(shù)n電流環(huán)閉環(huán)傳遞函數(shù) 電流環(huán)經(jīng)簡化后可視作轉速環(huán)中的一個環(huán)節(jié)，由圖2-24a：111) 1(1) 1(/ )()()(I2IiiIiI*idclisKsKTsTsKsTsKsUsIsW(2-65) n傳遞函數(shù)化簡忽略高次項111)(IclisKsW(2-66) 近似條件iIcn31TK(2-67) cn 轉速環(huán)開環(huán)頻率特性的截止頻率。 n電流環(huán)等效傳遞函數(shù)電流環(huán)在轉速環(huán)中等效為 111)()()(Icli*idsKsWsUsI(2-68) 這就表明，電流的閉環(huán)控制改造了控制對電流的閉環(huán)控制改造了控制對象，加快了電流的跟隨作用，這是局部閉象，加快了電流的跟隨作用，這是局部閉環(huán)（內環(huán)）控制的一個重要功能