36+60+36漩門灣主橋連續(xù)梁復(fù)核報(bào)告制作

1、.11 1 計(jì)算復(fù)核審查依據(jù)計(jì)算復(fù)核審查依據(jù)11.11.1 主要規(guī)范及參考資料主要規(guī)范及參考資料11.21.2 基本資料基本資料21.31.3 計(jì)算復(fù)核參數(shù)計(jì)算復(fù)核參數(shù)21.3.1 材料21.3.2 荷載21.3.3 計(jì)算模型和考慮因素32 2 計(jì)算復(fù)核結(jié)果計(jì)算復(fù)核結(jié)果52.12.1 橋梁上部縱向結(jié)構(gòu)復(fù)核橋梁上部縱向結(jié)構(gòu)復(fù)核52.1.1 施工階段結(jié)構(gòu)受力狀態(tài)驗(yàn)算52.1.2 最不利的三個(gè)施工狀態(tài)62.1.3 成橋初期、后期結(jié)構(gòu)受力狀態(tài)驗(yàn)算92.1.4 使用階段結(jié)構(gòu)受力狀態(tài)驗(yàn)算102.1.5 內(nèi)力計(jì)算結(jié)果162.1.6 正截面強(qiáng)度驗(yàn)算172.1.7 斜截面強(qiáng)度驗(yàn)算182.1.8 剛度驗(yàn)算192.

2、1.9 支座反力驗(yàn)算192.22.2 上部結(jié)構(gòu)橫向橋面板驗(yàn)算上部結(jié)構(gòu)橫向橋面板驗(yàn)算193.3.上部結(jié)構(gòu)復(fù)核計(jì)算結(jié)論與建議上部結(jié)構(gòu)復(fù)核計(jì)算結(jié)論與建議22.2漩門灣大橋主橋連續(xù)梁漩門灣大橋主橋連續(xù)梁設(shè)計(jì)復(fù)核報(bào)告設(shè)計(jì)復(fù)核報(bào)告 玉環(huán)縣楚門至蘆浦公路漩門灣大橋及接線工程1 1 計(jì)算復(fù)核審查依據(jù)計(jì)算復(fù)核審查依據(jù)1.11.1 主要規(guī)范及參考資料主要規(guī)范及參考資料（1）交通部公路工程技術(shù)標(biāo)準(zhǔn) （JTJ00197） ；（2）交通部公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范 （JTJ02189） ；（3）交通部公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范 （JTJ02385） ；（4）交通部公路橋涵地基與基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范 （JTJ02485）

3、 ；（5）交通部高速公路交通安全設(shè)施設(shè)計(jì)及施工技術(shù)規(guī)范 （JTJ07494） 。1.21.2 基本資料基本資料（1） 玉環(huán)縣楚門至蘆浦公路漩門灣大橋及接線工程 兩階段施工圖設(shè)計(jì) 浙江省交通規(guī)劃設(shè)計(jì)研究院 二四年二月；1.31.3 計(jì)算復(fù)核參數(shù)計(jì)算復(fù)核參數(shù)1.3.11.3.1 材料材料主橋箱梁：50 號(hào)混凝土，E=3.5104Mpa； 低松弛 270 級(jí)鋼絞線（D15.24） ，Ey=1.95105Mpa, Rby=1860Mpa；1.3.21.3.2 荷載荷載主橋上部結(jié)構(gòu)（1）恒載結(jié)構(gòu)自重計(jì)算采用容重；3/26mkN橋面鋪裝為 9cm 瀝青混凝土和 6cm 混凝土調(diào)平層；防撞護(hù)欄和人行道板；（

4、2）活載汽車超 20 級(jí)，掛車100 級(jí)，人群荷載3.5KN/m，考慮偏載系數(shù).31.15。（3）附加荷載主橋橋面板 40cm 范圍內(nèi)，局部溫差5；主橋整體結(jié)構(gòu)升、降溫 20；支座強(qiáng)迫位移按不均勻沉降 1.0cm；1.3.31.3.3 計(jì)算模型和考慮因素計(jì)算模型和考慮因素（1）計(jì)算模型本橋?yàn)?36+60+36m 變截面預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)箱梁橋，上部結(jié)構(gòu)的幾何模型和計(jì)算模型見圖 1.1 和圖 1.2。1637512圖 1.1 漩門灣大橋主橋幾何模型35.9m60.0m35.9m圖 1.2 漩門灣大橋主橋計(jì)算模型（2）施工過(guò)程模擬模型的施工部分完全模擬真實(shí)的懸臂澆筑施工過(guò)程，模型的施工階段流程參見表

5、 1.1。施工第一階段考慮主橋 2 個(gè)主墩，在主墩施工完畢后，安裝永久支座和臨時(shí)固結(jié)，并在施工支架上，澆筑墩頂現(xiàn)澆段并張拉預(yù)應(yīng)力筋，本階段按 30 天考慮，預(yù)應(yīng)力施加時(shí)混凝土的強(qiáng)度應(yīng)大于 80%的設(shè)計(jì)強(qiáng)度；施工第二階段考慮按“T 構(gòu)”分階段施工， “T 構(gòu)”懸臂段分 7 個(gè)節(jié)段，節(jié)段長(zhǎng)度 3.03.5m，最大重量 1021.7KN。均采用掛籃對(duì)稱懸臂澆筑施工，每一塊件分為混凝土澆筑、張拉預(yù)應(yīng)力筋和掛籃推移三個(gè)步驟，掛藍(lán)及模板等施工荷載以總重 600KN 控制。施工第三階段為邊跨合攏段施工，合攏段長(zhǎng) 2m，包括邊跨掛籃推移、施加壓重、合攏段澆筑和張拉合攏段預(yù)應(yīng)力筋等步驟，合攏段混凝土在懸吊支架上

6、現(xiàn)澆。施工第四階段為中跨合攏段施工，合攏段長(zhǎng) 2m，包括拆除掛籃、安裝合攏吊架、拆除主墩臨時(shí)固結(jié)、施加壓重、澆筑合攏段混凝土，張拉預(yù)應(yīng)力筋和.4拆除吊架等步驟，合攏段混凝土在吊架上現(xiàn)澆。表 1.1 主橋上部結(jié)構(gòu)施工流程施工階段各階段施工內(nèi)容1安裝主墩支架，墩頂 0、1 號(hào)塊澆筑，張拉預(yù)應(yīng)力筋2安裝掛籃3澆筑 2 號(hào)塊4張拉 2 號(hào)塊預(yù)應(yīng)力筋，釋放掛籃5掛籃推移6澆筑 3 號(hào)塊7張拉 3 號(hào)塊預(yù)應(yīng)力筋，釋放掛籃8掛籃推移9澆筑 4 號(hào)塊10張拉 4 號(hào)塊預(yù)應(yīng)力筋，釋放掛籃11掛籃推移12澆筑 5 號(hào)塊13張拉 5 號(hào)塊預(yù)應(yīng)力筋，釋放掛籃14掛籃推移15澆筑 6 號(hào)塊16張拉 6 號(hào)塊預(yù)應(yīng)力筋，釋

7、放掛籃17掛籃推移，并澆筑邊跨現(xiàn)階段18澆筑 7 號(hào)塊19張拉 7 號(hào)塊預(yù)應(yīng)力筋，釋放掛籃20掛籃推移21澆筑 8 號(hào)塊22張拉 8 號(hào)塊預(yù)應(yīng)力筋，釋放掛籃23掛籃推移，并施加平衡壓重24澆筑 9 號(hào)塊（邊跨合攏段）25張拉 9 號(hào)塊（邊跨合攏段）預(yù)應(yīng)力筋，釋放邊跨掛籃26拆除掛籃，施加中跨合攏掛籃27解除主墩臨時(shí)固結(jié)28施加中跨合攏段壓重29張拉 9 號(hào)塊（中跨合攏段）預(yù)應(yīng)力筋30釋放中跨掛籃31鋪裝橋面系.5施工第五階段為橋面系施工。施工階段計(jì)算按照上述施工步驟，對(duì)各施工階段進(jìn)行全過(guò)程模擬。（3）預(yù)應(yīng)力筋作用考慮預(yù)應(yīng)力張拉錨固、壓漿和混凝土形成組合截面的過(guò)程。預(yù)應(yīng)力損失同步計(jì)入，預(yù)應(yīng)力損失

8、計(jì)算中，孔道偏差系數(shù) K=0.0015，管道摩擦系數(shù)=0.25，一端錨具回縮=6mm，張拉預(yù)應(yīng)力筋時(shí)，混凝土強(qiáng)度為 80設(shè)計(jì)強(qiáng)度。（4）混凝土徐變、收縮影響根據(jù)結(jié)構(gòu)施工步驟，按每一節(jié)段混凝土加載齡期、構(gòu)造尺寸和荷載變化過(guò)程分別考慮徐變、收縮影響。使用階段混凝土徐變、收縮影響從施工階段連續(xù)計(jì)算求得。2 2 計(jì)算復(fù)核結(jié)果計(jì)算復(fù)核結(jié)果2.12.1 橋梁上部縱向結(jié)構(gòu)橋梁上部縱向結(jié)構(gòu)復(fù)核復(fù)核 漩門灣大橋是 36+60+36m 變截面預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)箱梁橋，跨中梁高2.0m，支點(diǎn)梁高 3.5m，梁底下緣按二次拋物線變化，全寬 16.5m，其中懸臂長(zhǎng)4.5m，箱室寬 7.5m，為單箱單室型式。其斷面 2%

9、橫坡由箱梁腹板的不等高實(shí)現(xiàn)，箱梁底板水平，全橋?yàn)榭v、橫雙向預(yù)應(yīng)力體系。 主橋上部結(jié)構(gòu)總體分析按施工階段及使用階段，分別按規(guī)范要求計(jì)算：施工階段按施工步驟及工況逐階段分析計(jì)算和驗(yàn)算，并且驗(yàn)算了設(shè)計(jì)圖紙上規(guī)定的最不利的三個(gè)施工狀態(tài)；使用階段考慮了恒載、汽車、掛車、收縮徐變、溫度、支座沉降等效應(yīng)，并按規(guī)范要求進(jìn)行驗(yàn)算。 縱向計(jì)算時(shí)汽車荷載由兩車道控制，考慮偏載系數(shù) 1.15 后，一個(gè)箱子汽車分布系數(shù)為 2.30，掛車考慮偏載后分布系數(shù)為 1.15，人群荷載考慮偏載后分布系數(shù)為 1.15。2.1.12.1.1 施工階段結(jié)構(gòu)受力狀態(tài)施工階段結(jié)構(gòu)受力狀態(tài)驗(yàn)算驗(yàn)算連續(xù)箱梁施工階段包絡(luò)應(yīng)力見圖 2.1 和圖

10、2.2。.62.09.26.58.32.29.66.77.46.77.46.58.32.29.67131926圖 2.1 施工階段上下緣最大應(yīng)力包絡(luò)圖（Mpa）0.81.30.9-0.10.81.30.9-0.1-0.30.0-0.30.0-0.10.0-0.10.0717圖 2.2 施工階段上下緣最小應(yīng)力包絡(luò)圖（Mpa）施工階段箱梁混凝土包絡(luò)壓應(yīng)力為 2.0MPa9.6MPa，最大壓應(yīng)力發(fā)生在邊跨合攏段，位置在 7#塊件下緣；施工階段箱梁混凝土包絡(luò)拉應(yīng)力為 0MPa-0.3MPa，最大拉應(yīng)力發(fā)生在邊跨合攏段，位置在 6#塊件下緣； 施工階段應(yīng)力滿足規(guī)范要求（施工階段壓應(yīng)力及拉應(yīng)力容許值分別為

11、和） 。MPa21MPa76. 22.1.22.1.2 最不利的三個(gè)施工狀態(tài)最不利的三個(gè)施工狀態(tài)設(shè)計(jì)圖紙上規(guī)定了施工過(guò)程中最不利的三個(gè)施工狀態(tài)，驗(yàn)算結(jié)果如下：（1）最后一個(gè)懸臂段不同步施工，一側(cè)施工，另一側(cè)空載，此施工狀態(tài)的幾何模型、應(yīng)力圖及彎矩圖見圖 2.3、圖 2.4 和圖 2.5；2427646圖 2.3 一側(cè)施工另一側(cè)空載的幾何模型圖.77331.6-25695.1-25636.1-20271.7-20118.3-19955.0-10705.7-10689.2-10824.21270.2圖 2.4 一側(cè)施工另一側(cè)空載狀態(tài)的彎矩圖（KN*m）3.87.43.87.43.87.45.35.

12、42.15.32.15.33.53.52.25.41.62.60.93.8圖 2.5 一側(cè)施工另一側(cè)空載狀態(tài)的應(yīng)力圖（Mpa）從此狀態(tài)的模型可以看出，與 6 號(hào)單元對(duì)應(yīng)的 25 號(hào)單元沒(méi)有澆筑，形成一側(cè)施工另一側(cè)空載的工況，可以看到邊跨最大壓應(yīng)力為 7.4MPa，滿足規(guī)范關(guān)于施工階段的應(yīng)力要求。（2）最后一個(gè)懸臂狀態(tài)，一側(cè)邊跨有 8.5KN/m 均布荷載，端部有 200KN 集中力，另一側(cè)空載，此施工狀態(tài)的幾何模型、應(yīng)力圖及彎矩圖見圖 2.6、圖2.7 和圖 2.8；62527468.5KN/m200KN圖 2.6 一側(cè)滿載另一側(cè)空載的幾何模型圖-22293.2-12980.3-17282.4

13、-10320.0-7977.0-8075.0-7504.2-3873.71802.21810.3圖 2.7 一側(cè)滿載另一側(cè)空載狀態(tài)的彎矩圖（KN*m）.84.77.85.56.85.46.95.37.13.54.43.15.03.84.03.84.01.43.01.52.8圖 2.8 一側(cè)滿載另一側(cè)空載狀態(tài)的應(yīng)力圖（Mpa）從此狀態(tài)的模型可以看出，一側(cè)邊跨滿載，另一側(cè)空載，可以看到邊跨最大壓應(yīng)力為 7.8MPa，邊跨根部比另一側(cè)邊跨最大壓應(yīng)力增大約 0.7MPa，滿足規(guī)范關(guān)于施工階段的應(yīng)力要求。（3）最后一個(gè)懸臂狀態(tài)，考慮到箱梁自重的不均勻性，一側(cè)邊跨自重增加4%，另一側(cè)自重減少 4%，此施工

14、狀態(tài)的幾何模型、應(yīng)力圖及彎矩圖見圖2.9、圖 2.10 和圖 2.11；從此狀態(tài)的模型可以看出，一側(cè)邊跨增加自重，另一側(cè)減少自重，可以看6252746圖 2.9 一側(cè)增加自重另一側(cè)減少自重的幾何模型圖7370.1-10803.8-10738.4-7996.6-8157.6-8320.92117.91645.7-2421.8-4043.5圖 2.10 一側(cè)增加自重另一側(cè)減少自重的彎矩圖（KN*m）5.46.95.96.35.56.95.46.94.03.83.84.03.84.03.84.0圖 2.11 一側(cè)增加自重另一側(cè)減少自重的應(yīng)力圖（Mpa）到邊跨最大壓應(yīng)力為 6.9MPa，減少自重邊跨根

15、部比另一側(cè)邊跨最大壓應(yīng)力減少約 0.6MPa，滿足規(guī)范關(guān)于施工階段的應(yīng)力要求。.92.1.32.1.3 成橋初期、后期結(jié)構(gòu)受力狀態(tài)驗(yàn)算成橋初期、后期結(jié)構(gòu)受力狀態(tài)驗(yàn)算箱梁成橋初期階段即考慮橋面系施工后的階段，成橋后期階段即考慮徐變5 年后的階段。成橋初期和后期階段應(yīng)力和彎矩見圖 2.12圖 2.15。5.36.85.56.53.26.45.56.55.36.82.67.22.67.27132619圖 2.12 成橋初期箱梁上下緣應(yīng)力圖（MPa）-19752.2-19815.7-6406.4-9943.9-9941.3-8457.1-8605.07131626圖 2.13 成橋初期箱梁彎矩圖（KN

16、*m）2.66.74.86.85.16.53.45.65.16.54.86.82.66.77131926圖 2.14 成橋后期（5年）箱梁上下緣應(yīng)力圖（MPa）-22589.8-22703.7-4022.8-8831.6-8843.2-10958.4-7765.1-7951.0-10871.5713151926圖 2.15 成橋后期（5年）箱梁彎矩圖（KN*m）成橋初期箱梁混凝土應(yīng)力為 1.8MPa7.2MPa，最大壓應(yīng)力發(fā)生在邊跨7#塊下緣，不出現(xiàn)拉應(yīng)力；成橋后期箱梁混凝土應(yīng)力為 1.8MPa6.8MPa，最大壓應(yīng)力發(fā)生在邊跨 2#塊下緣，不出現(xiàn)拉應(yīng)力；成橋階段恒載作用下混凝土應(yīng)力滿足規(guī)范要

17、求。.102.1.42.1.4 使用階段結(jié)構(gòu)受力狀態(tài)使用階段結(jié)構(gòu)受力狀態(tài)驗(yàn)算驗(yàn)算正常使用階段，活載考慮汽超 20、掛120 和人群荷載的最不利加載；其他可變荷載考慮主橋橋面板 40cm 范圍內(nèi)，局部溫差5，主橋整體結(jié)構(gòu)升、降溫 20，支座強(qiáng)迫位移按不均勻沉降 1.0cm 等。將各種荷載進(jìn)行三種組合，進(jìn)行正應(yīng)力和主應(yīng)力驗(yàn)算：（1） 組合 I：基本可變荷載（汽超 20、人群荷載）與永久荷載（結(jié)構(gòu)自重、預(yù)應(yīng)力、混凝土收縮及徐變影響力）相組合；組合 I 工況箱梁上下緣包絡(luò)正應(yīng)力和箱梁包絡(luò)主應(yīng)力見下圖：4.21.68.74.25.63.48.66.37.96.14.05.87.22.22.65.66.4

18、4.62.95.83.01.26.54.75.82.92.66.65.13.31.62.6圖 2.16 箱梁使用組合 I 正應(yīng)力圖（MPa）-1.56.58.7-0.5-0.37.27.9-1.18.6-0.87.3-0.7圖 2.17 箱梁使用組合 I 主應(yīng)力圖（MPa）在組合 I 情況下，箱梁混凝土包絡(luò)正應(yīng)力為 1.2MPa8.7Mpa，最大壓應(yīng)力出現(xiàn)在邊跨靠近邊支座的四分點(diǎn)截面下緣，整體無(wú)拉應(yīng)力?；炷恋恼龖?yīng)力滿足全預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件的要求。箱梁混凝土包絡(luò)主應(yīng)力為-1.5MPa8.7Mpa，最大主壓應(yīng)力出現(xiàn)在邊跨靠近邊支座的四分點(diǎn)截面上緣，最大主拉應(yīng)力出現(xiàn)在墩頂截面下緣?；炷恋闹鲬?yīng)力滿足

19、預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件的要求。（2） 組合 II：基本可變荷載（汽超 20、人群荷載）與永久荷載（結(jié)構(gòu)自重、預(yù)應(yīng)力、混凝土收縮及徐變影響力）與其他可變荷載（溫度影響力整體升溫 20）相組合；組合 II 工況箱梁上下緣包絡(luò)正應(yīng)力和箱梁包絡(luò)主應(yīng)力見下圖：.115.01.68.74.16.73.48.66.17.95.84.07.07.74.62.05.64.21.26.54.76.72.72.57.43.11.63.35.35.72.06.4-0.4圖 2.18 箱梁使用組合 II 正應(yīng)力圖（MPa）8.7-0.68.6-0.97.9-1.27.7-0.77.2-0.36.5-1.3-0.46.87

20、.4-0.87.1-0.8圖 2.19 箱梁使用組合 II 主應(yīng)力圖（MPa）在組合 II 情況下，箱梁混凝土包絡(luò)正應(yīng)力為-0.4MPa8.7Mpa，最大壓應(yīng)力出現(xiàn)在邊跨靠近邊支座的四分點(diǎn)截面下緣，最大拉應(yīng)力出現(xiàn)在中跨跨中截面下緣?；炷恋恼龖?yīng)力滿足全預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件的要求。箱梁混凝土包絡(luò)主應(yīng)力為-1.2MPa8.7Mpa，最大主壓應(yīng)力出現(xiàn)在邊跨靠近邊支座的四分點(diǎn)截面上緣，最大主拉應(yīng)力出現(xiàn)在墩頂截面下緣。混凝土的主應(yīng)力滿足預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件的要求。（3） 組合 III：基本可變荷載（掛120）與永久荷載（結(jié)構(gòu)自重、預(yù)應(yīng)力）相組合；組合 III 工況箱梁上下緣包絡(luò)正應(yīng)力和箱梁包絡(luò)主應(yīng)力見下圖：

21、8.05.22.13.97.76.54.55.57.16.35.05.74.62.94.16.86.24.83.65.63.52.94.94.25.43.53.66.56.84.72.13.5圖 2.20 箱梁使用組合 III 正應(yīng)力圖（MPa）-0.48.07.7-0.77.1-0.96.8-0.25.6-1.16.2-0.56.8-0.6-1.02.9圖 2.21 箱梁使用組合 III 主應(yīng)力圖（MPa）在組合 III 情況下，箱梁混凝土包絡(luò)正應(yīng)力為 1.9MPa8.0Mpa，最大壓應(yīng)力出現(xiàn)在邊跨靠近邊支座的四分點(diǎn)截面下緣，整體無(wú)拉應(yīng)力?；炷恋恼龖?yīng)力滿足全預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件的要求。.12箱

22、梁混凝土包絡(luò)主應(yīng)力為-1.1MPa8.0Mpa，最大主壓應(yīng)力出現(xiàn)在邊跨靠近邊支座的四分點(diǎn)截面上緣，最大主拉應(yīng)力出現(xiàn)在墩頂截面下緣?；炷恋闹鲬?yīng)力滿足預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件的要求。（4） 自定義使用組合 I：基本可變荷載（汽超 20、人群荷載） 、其他可變荷載（溫度影響力整體升溫 20、橋面板升溫 5）與永久荷載（結(jié)構(gòu)自重、預(yù)應(yīng)力、混凝土收縮及徐變影響力、基礎(chǔ)不均勻沉降 2、37 號(hào)支座下沉 1.0cm）相組合；自定義組合 I 工況箱梁上下緣包絡(luò)正應(yīng)力和箱梁包絡(luò)主應(yīng)力見下圖：6.75.09.06.75.32.78.94.88.16.35.77.1-1.72.58.65.95.74.25.84.15

23、.71.35.28.16.23.69.57.80.32.93.47.4圖 2.22 箱梁自定義使用組合 I 正應(yīng)力圖（MPa）6.9-1.75.8-1.3-1.58.5-0.67.59.5-0.58.9-0.6-1.53.0-1.43.38.3-0.5圖 2.23 箱梁自定義使用組合 I 主應(yīng)力圖（MPa）在自定義組合 I 情況下，箱梁混凝土包絡(luò)正應(yīng)力為-1.7MPa9.5Mpa，最大壓應(yīng)力出現(xiàn)在中跨靠近沉降支座的四分點(diǎn)截面上緣，最大拉應(yīng)力出現(xiàn)在中跨跨中截面下緣?；炷恋恼龖?yīng)力滿足全預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件的要求。箱梁混凝土包絡(luò)主應(yīng)力為-1.7MPa9.5Mpa，最大壓應(yīng)力出現(xiàn)在中跨靠近沉降支座的四分

24、點(diǎn)截面上緣，最大主拉應(yīng)力出現(xiàn)在沒(méi)有沉降的墩頂截面下緣?；炷恋闹鲬?yīng)力滿足預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件的要求。（5） 自定義使用組合：基本可變荷載（汽超 20、人群荷載） 、其他可變荷載（溫度影響力整體升溫 20、橋面板升溫 5）與永久荷載（結(jié)構(gòu)自重、預(yù)應(yīng)力、混凝土收縮及徐變影響力、基礎(chǔ)不均勻沉降 16、37 號(hào)支座下沉1.0cm）相組合；自定義組合工況箱梁上下緣包絡(luò)正應(yīng)力和箱梁包絡(luò)主應(yīng)力見下圖：.137.55.78.05.75.93.38.03.98.35.62.0-2.27.86.57.15.37.05.36.57.88.05.75.87.58.03.93.35.98.76.93.00.4圖 2.2

25、4 箱梁自定義使用組合 II 正應(yīng)力圖（MPa）6.2-1.66.2-1.38.3-2.28.0-0.7-1.73.08.0-0.78.7-0.86.9-0.47.8-0.2圖 2.25 箱梁自定義使用組合 II 主應(yīng)力圖（MPa）在自定義組合情況下，箱梁混凝土包絡(luò)正應(yīng)力為-2.2MPa8.7Mpa，最大壓應(yīng)力出現(xiàn)在中跨靠近跨中截面的上緣，最大拉應(yīng)力出現(xiàn)在中跨跨中截面下緣?；炷恋恼龖?yīng)力滿足全預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件的要求。箱梁混凝土包絡(luò)主應(yīng)力為-2.2MPa8.7Mpa，最大壓應(yīng)力出現(xiàn)在中跨的四分點(diǎn)截面上緣，最大拉應(yīng)力出現(xiàn)在中跨跨中截面下緣?；炷恋闹鲬?yīng)力滿足預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件的要求。（6） 自定

26、義使用組合：基本可變荷載（汽超 20、人群荷載） 、其他可變荷載（橋面板降溫 5）與永久荷載（結(jié)構(gòu)自重、預(yù)應(yīng)力、混凝土收縮及徐變影響力、基礎(chǔ)不均勻沉降 2、37 號(hào)支座下沉 1.0cm）相組合；2.40.79.87.62.3-0.39.15.08.74.30.23.2-0.3-1.87.25.59.37.51.12.47.23.0-0.72.14.12.43.96.53.62.37.76.00.8-0.86.14.48.25.91.93.74.51.52.36.77.63.60.63.27.35.31.32.7圖 2.26 箱梁自定義使用組合 III 正應(yīng)力圖（MPa）7.2-1.86.1-1

27、.17.4-0.8-1.08.99.8-0.87.3-0.56.5-0.36.7-0.17.6-0.3-0.53.7圖 2.27 箱梁自定義使用組合 III 主應(yīng)力圖（MPa）在自定義組合情況下，箱梁混凝土包絡(luò)正應(yīng)力為-1.8MPa9.8Mpa，最大壓應(yīng)力出現(xiàn)在邊跨靠近沒(méi)有沉降的主墩的截面上緣，最大拉應(yīng)力出現(xiàn)在沒(méi)有沉降主墩頂截面的下緣。混凝土的正應(yīng)力滿足全預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件的要求。箱梁混凝土包絡(luò)主應(yīng)力為-1.8MPa9.8Mpa，最大壓應(yīng)力出現(xiàn)在邊跨靠近沒(méi)有沉降的主墩的截面上緣，最大拉應(yīng)力出現(xiàn)在沒(méi)有沉降主墩頂截面的下緣。.14混凝土的主應(yīng)力滿足預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件的要求。（7） 自定義使用組合：

28、基本可變荷載（汽超 20、人群荷載） 、其他可變荷載（橋面板降溫 5）與永久荷載（結(jié)構(gòu)自重、預(yù)應(yīng)力、混凝土收縮及徐變影響力、基礎(chǔ)不均勻沉降 16、37 號(hào)支座下沉 1.0cm）相組合；3.21.48.86.58.36.51.83.28.24.20.22.84.01.03.17.52.5-0.32.46.78.04.00.53.13.92.24.26.80.4-1.26.54.83.91.03.17.58.24.20.22.8圖 2.28 箱梁自定義使用組合正應(yīng)力圖（MPa）6.5-1.46.7-0.38.3-0.48.8-0.28.2-0.36.3-0.47.5-0.4-0.93.2圖 2.2

29、9 箱梁自定義使用組合主應(yīng)力圖（MPa）在自定義組合情況下，箱梁混凝土包絡(luò)正應(yīng)力為-1.4MPa8.8Mpa，最大壓應(yīng)力出現(xiàn)在邊跨靠近主墩的截面上緣，最大拉應(yīng)力出現(xiàn)在主墩頂截面的下緣?；炷恋恼龖?yīng)力滿足全預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件的要求。箱梁混凝土包絡(luò)主應(yīng)力為-1.4MPa8.8Mpa，最大壓應(yīng)力出現(xiàn)在邊跨靠近主墩的截面上緣，最大拉應(yīng)力出現(xiàn)在主墩頂截面的下緣。混凝土的主應(yīng)力滿足預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件的要求。綜上所述，箱梁在施工階段混凝土正應(yīng)力滿足規(guī)范要求；成橋初期和后期階段混凝土正應(yīng)力滿足規(guī)范要求；正常使用階段混凝土正應(yīng)力滿足全預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件要求；混凝土主應(yīng)力滿足預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件的要求。2.1.52

30、.1.5 內(nèi)力計(jì)算結(jié)果內(nèi)力計(jì)算結(jié)果 承載能力極限狀態(tài)考慮荷載的最不利組合后，組合內(nèi)力計(jì)算結(jié)果見圖2.30圖2.35（彎矩單位：kNm ,剪力單位：kN）。-231267.150712.2-94817.9-231234.0-85290.621733.7-9058.6 圖2.30 箱梁承載能力極限狀態(tài)組合I彎矩包絡(luò)圖（KN*m）.1514144.314620.113995.213579.53539.84103.7圖 2.31 箱梁承載能力極限狀態(tài)組合 I 剪力包絡(luò)圖（KN）-239523.5-80129.065417.8-12273.3-231234.0-70601.728283.1-21131.

31、826277.5-13148.5圖 2.32 箱梁承載能力極限狀態(tài)組合 II 彎矩包絡(luò)圖（KN*m）13814.014302.314313.113788.8-3457.23870.1圖 2.33 箱梁承載能力極限狀態(tài)組合 II 剪力包絡(luò)圖（KN）-197104.9-135854.1-197105.4-135853.319998.66075.313043.913056.8圖 2.34 箱梁承載能力極限狀態(tài)組合 III 彎矩包絡(luò)圖（KN*m）13814.014302.314313.113788.83870.13894.3圖2.35 箱梁承載能力極限狀態(tài)組合III剪力包絡(luò)圖（KN）2.1.62.1.

32、6 正截面強(qiáng)度驗(yàn)算正截面強(qiáng)度驗(yàn)算（1）驗(yàn)算位置取正彎矩較大的邊跨近跨中截面、中跨跨中截面和負(fù)彎矩最大的中墩墩.16頂截面進(jìn)行正截面強(qiáng)度驗(yàn)算。（2）頂、底板有效分布寬度根據(jù)公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范 （JTJ 02385）第3.2.2 條，計(jì)算箱梁受壓區(qū)有效分布寬度，結(jié)果如下：邊跨正彎矩區(qū)：9.704m中跨正彎矩區(qū)：12m墩頂負(fù)彎矩區(qū)：6.716m因此，在計(jì)算箱梁截面強(qiáng)度時(shí)，中跨正彎矩和墩頂負(fù)彎矩區(qū)、邊跨正彎矩區(qū)的頂板只可考慮部分參與受力。（3）截面驗(yàn)算 根據(jù)內(nèi)力計(jì)算結(jié)果，取最不利的荷載組合進(jìn)行截面驗(yàn)算，抗力計(jì)算時(shí)未計(jì)入普通筋的作用，只考慮預(yù)應(yīng)力筋的作用，驗(yàn)算結(jié)果見下表。箱梁正截面

33、強(qiáng)度驗(yàn)算表（單位：彎矩箱梁正截面強(qiáng)度驗(yàn)算表（單位：彎矩 kN.mkN.m） 表表 2.12.1 項(xiàng) 目計(jì)算截面荷載效應(yīng)截面抗力是否滿足邊跨近跨中2627831700滿 足中跨跨中6541881000滿 足中墩墩頂-239524-252000滿 足2.1.72.1.7 斜截面強(qiáng)度驗(yàn)算斜截面強(qiáng)度驗(yàn)算（1）抗剪上、下限驗(yàn)算斜截面尺寸驗(yàn)算表（單位：斜截面尺寸驗(yàn)算表（單位：kNkN） 表表 2.22.2 項(xiàng)目位置上限下限荷載效應(yīng)尺寸是否滿足0塊中心截面23945618314620滿足距 0 號(hào)中心截面1.00m16762432813863滿足距 0 號(hào)中心截面 3.0m15702405412743滿足距

34、 0 號(hào)中心截面 6.0m14288368911238滿足現(xiàn)行公路橋梁設(shè)計(jì)規(guī)范對(duì)抗剪截面尺寸的驗(yàn)算方法只局限于等高度簡(jiǎn)支梁，按該方法計(jì)算連續(xù)箱梁的抗剪上限為，計(jì)算結(jié)果表明均滿足規(guī)范要0051. 0bhR求。（2）強(qiáng)度驗(yàn)算.17 根據(jù)內(nèi)力計(jì)算結(jié)果，取最不利組合進(jìn)行驗(yàn)算： 根據(jù)公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范JTJ02385 第5.2.18 條：對(duì)于受彎構(gòu)件，在按使用荷載作用下計(jì)算的混凝土主拉應(yīng)力=1.5（組合）或=1.65（組合或組合blzlR5 . 0MPablzlR55. 0MPa）的梁段，箍筋僅按構(gòu)造要求設(shè)置；混凝土主拉應(yīng)力（組合）blzlR5 . 0或（組合或組合）的梁段，其箍筋

35、間距可按下式計(jì)算：blzlR55. 0kSbARSzlkgkk箱梁斜截面強(qiáng)度驗(yàn)算表箱梁斜截面強(qiáng)度驗(yàn)算表 表表 2.32.3 距中支點(diǎn)距離(cm)組合主拉應(yīng)力最值（MPa）實(shí)際（cmkS）要求（cmkS）是否滿足組合1.51525滿足0100組合1.81517滿足組合1.01525滿足100300組合1.31525滿足組合1.11525滿足300邊支點(diǎn)組合1.11525滿足計(jì)算結(jié)果表明，斜截面極限強(qiáng)度滿足規(guī)范要求。2.1.82.1.8 剛度驗(yàn)算剛度驗(yàn)算根據(jù)規(guī)范要求，對(duì)箱梁的剛度進(jìn)行驗(yàn)算，結(jié)果見下表所示。 跨中截面汽車荷載變形驗(yàn)算表（單位：跨中截面汽車荷載變形驗(yàn)算表（單位：mmmm） 表表 2.4

36、2.4 項(xiàng)目位置跨中容許值是否滿足中跨跨中39.2100滿足計(jì)算結(jié)果表明，箱梁的剛度滿足規(guī)范要求。.182.1.92.1.9 支座反力驗(yàn)算支座反力驗(yàn)算支座反力計(jì)算結(jié)果見下表。 箱梁一個(gè)支座受力表（單位：箱梁一個(gè)支座受力表（單位：KNKN） 表表 2.52.5 墩臺(tái)號(hào)重力汽車掛車組合 I組合 III邊墩138060062022102010中墩1167011607101355012350本橋邊墩支座采用 GPZ 盆式橡膠支座，型號(hào)為GPZ15000GD、GPZ15000DX、GPZ15000SX，其支座承載力為 15750kN。 計(jì)算結(jié)果表明，支座承載力均滿足要求。2.22.2 上部結(jié)構(gòu)橫向橋面板

37、驗(yàn)算上部結(jié)構(gòu)橫向橋面板驗(yàn)算箱梁橫向簡(jiǎn)化成剛性支承的框架圖式進(jìn)行分析。箱梁橫向分析時(shí)，按縱橋向單位長(zhǎng)度箱形框架考慮，進(jìn)行箱梁橋面板強(qiáng)度驗(yàn)算。截面分別取具有代表性的高度較小的跨中和邊墩附近截面（h=2.0m）進(jìn)行計(jì)算，跨中的截面相對(duì)于墩頂截面家安全，結(jié)構(gòu)離散計(jì)算模型見圖 2.36 所示：圖 2.36 箱梁截面橫向分析結(jié)構(gòu)離散計(jì)算模型圖恒載包括：箱梁結(jié)構(gòu)自重、橋面鋪裝、防撞護(hù)欄活載包括：汽車超20 級(jí)（包括汽車撞擊力） 、掛車120 級(jí)；附加荷載包括：整體升、降溫 20，橋面板升、降溫 5；將各種荷載進(jìn)行三種組合，進(jìn)行橋面板強(qiáng)度驗(yàn)算： （1）組合 I：基本可變荷載（汽超 20）與永久荷載相組合； （2）組合 II：基本可變荷載（汽超 20）與永久荷載與其他可變荷載（溫度影響力）相組合；（3）組合 III：基本可變荷載（掛120）與永久荷載相組合?？缰泻徒c(diǎn)截面橋面板組合內(nèi)力效應(yīng)見圖 2.37圖 2.39 所示：.19-306.5-239.522.3-20.6圖 2.37 箱梁