(免費)大跨度屋蓋風(fēng)荷載的大渦模擬研究

1、第37卷󰀁第10期2010年10月文章編號:1674󰀂2974(2010)10󰀂0007󰀂06湖南大學(xué)學(xué)報(自然科學(xué)版)JournalofHunanUniversity(NaturalSciences)Vol.37,No.10Oct󰀁2010大跨度屋蓋風(fēng)荷載的大渦模擬研究盧春玲1,2󰀁*,李秋勝,黃生洪,李正農(nóng)131(1.湖南大學(xué)土木工程學(xué)院,湖南長沙󰀁410082;2.桂林理工大學(xué)土木與建筑工程學(xué)院,廣西桂林󰀁541004;3󰀁中國科學(xué)技術(shù)大學(xué)工程科

2、學(xué)學(xué)院,安徽合肥󰀁230026)󰀁󰀁摘󰀁要:應(yīng)用一種新的湍流脈動流場產(chǎn)生方法DSRFG(discretizingandsynthesizingrandomflowgeneration)模擬風(fēng)場實際的湍流邊界條件.采用一種新的大渦模擬LES(LargeEddySimulation)的亞格子模型,基于linux系統(tǒng)下軟件平臺Fluent6.3的并行計算技術(shù),計算了長沙機場擴建航站樓屋蓋結(jié)構(gòu)在5個風(fēng)向下的風(fēng)荷載.根據(jù)對機場屋蓋的平均風(fēng)壓和脈動風(fēng)壓系數(shù)分布規(guī)律的分析,給出了各風(fēng)向角下屋面的表面風(fēng)壓分布特性和最不利風(fēng)向角,為長沙機場擴建航站

3、樓的抗風(fēng)設(shè)計提供了依據(jù).并為進一步發(fā)展此類復(fù)雜建筑結(jié)構(gòu)在復(fù)雜湍流環(huán)境下的風(fēng)荷載數(shù)值風(fēng)洞技術(shù)提供參考.關(guān)鍵詞:機場航站樓;大跨度屋蓋;數(shù)值模擬;大渦模擬;風(fēng)荷載抗震中圖分類號:TV314󰀁󰀁󰀁󰀁󰀁󰀁󰀁󰀁󰀁󰀁󰀁󰀁󰀁文獻標識碼:ALargeEddySimulationofWindLoadsonLong󰀂spanRoofsLUChun󰀂ling1,2󰀁

4、;,LIQiu󰀂sheng1,HUANGSheng󰀂hong3,LIZheng󰀂nong1(1.CollegeofCivilEngineering,HunanUniv,Changsha,Hunan󰀁410082,China;2.CollegeofCivilEngineering,GuilinUnivofTechnology,Guilin,Guangxi󰀁541004,China;3.SchoolofEngineeringScience,UnivofScienceandTechnologyofChina,Hefei,

5、Anhui󰀁230026,China)󰀁󰀁Abstract:Anewinflowturbulencegeneratorcalleddiscretizingandsynthesizingrandomflowgenerationwasap󰀂pliedtosimulatetheactualboundaryconditionsofturbulentflowfield.Anewone󰀂equationdynamicsubgridscale(SGS)modelwasadoptedforthelargeeddysimulatio

6、ns.ThewindloadsontheroofofChangshaAirportExtensionBuildingwithfivewinddirectionswerecalculatedonthebasisoftheparalleledtechnologyofFluent6.3softplatformunderthelinuxsystem.Thedistributioncharacteristicsofthesurfacewindpressureontheroofandthemostunfavor󰀂ablewinddirectionweredeterminedbyanalyz

7、ingthemeanandfluctuatingpressurecoefficientcontours.Theresultsarevaluableforthewind󰀂resistantdesignofChangshaAirportExtensionBuildingandprovideusefulinformationforthenumericalsimulationofwindloadsofothersimilarstructures.Theresultsshowthattheresponsetrendsarethesameandtheresponseisclose,thou

8、ghdifferentmethodswereusedtosimulatewaterbodyanddifferentanalysismethodswereemployed.Keywords:airportbuilding;large󰀂spanroofstructures;numericalsimulation;largeeddysimulation;windload󰀁󰀁長沙機場擴建航站樓體型復(fù)雜,候機大廳屋蓋由3層波浪形曲面構(gòu)成.此類大跨度屋蓋結(jié)構(gòu)的特點是質(zhì)量輕、柔度大、阻尼小、自振頻率低,風(fēng)荷載是其結(jié)構(gòu)設(shè)計的主要控制荷載.作者針對長沙機場擴*收稿

9、日期:2010-04-11基金項目:󰀂十一五 國家科技支撐計劃項目(2006BAJ03B04)作者簡介:盧春玲(1978-),女,重慶人,湖南大學(xué)博士研究生󰀁通訊聯(lián)系人,E󰀂mail:luchunling788󰀁󰀁湖南大學(xué)學(xué)報(自然科學(xué)版)2010年建航站樓這一實際工程,采用CFD數(shù)值模擬方法確定結(jié)構(gòu)表面平均風(fēng)壓和脈動風(fēng)壓的分布,為結(jié)構(gòu)抗風(fēng)設(shè)計提供依據(jù).目前,絕大多數(shù)的數(shù)值模擬計算都是針對穩(wěn)態(tài)流場,或是均勻流場情況下的非穩(wěn)態(tài)計算.上述的模擬無法給出足夠的湍流脈動信息,即只能給出建筑物的平均風(fēng)荷載特性1-2.現(xiàn)場實測

10、和風(fēng)洞試驗結(jié)果表明,在屋蓋的前檐,氣流分離最嚴重的區(qū)域,脈動極值風(fēng)荷載會達到平均風(fēng)荷載的3.5倍以上,因此,脈動風(fēng)荷載對于大跨屋蓋局部構(gòu)件設(shè)計和整體結(jié)構(gòu)的隨機振動分析都具有重要的意義.由于能獲得湍流場的脈動信息,大渦模擬(LES)是目前計算風(fēng)工程(CWE)研究的熱點之一.LES使用濾波函數(shù)將流場中的渦分為大尺度渦和小尺度渦,并直接求解流場中各向異性的大尺度渦,對于各向同性的小尺度渦采用湍流模型模擬,因此可以獲得大尺度流動的動力特性,且小尺度的湍流模式適用范圍更廣432󰀁數(shù)值模型本文的計算在湖南大學(xué)一個并行計算機群上進行,該計算機群是由32CPUs并聯(lián)成一個平臺,用來進行大規(guī)模計

11、算.計算平臺為Fluent6.3.2󰀁1󰀁計算模型和網(wǎng)格劃分計算模型如圖2所示.數(shù)值模型在橫風(fēng)向(X)、豎向(Y)、順風(fēng)向(Z)的最大尺寸為685m#40m#193m,計算域的尺寸為2040m#250m#4800m.本文在如圖3所示的5個風(fēng)向下分別建立了數(shù)值模型.本文應(yīng)用大渦模擬并結(jié)合一種新的可滿足大氣邊界層中風(fēng)場特性的湍流脈動速度生成方法!DSRFG5模擬長沙機場擴建航站樓的非穩(wěn)態(tài)邊界層湍流.采用李秋勝等提出的一種新的大渦模擬亞格子模型計算并分析長沙機場航站樓屋蓋平均風(fēng)壓和脈動風(fēng)壓系數(shù)的分布特性和最不利風(fēng)向角.本文的方法和結(jié)果對于如何確定復(fù)雜體型的大跨屋蓋結(jié)構(gòu)

12、屋面的風(fēng)荷載具有一定的參考價值.6圖2󰀁長沙機場航站樓數(shù)值計算模型󰀁Fig.2󰀁NumericalmodelofChangshaairport圖3󰀁航站樓平面布置及風(fēng)向角示意圖Fig.3󰀁Layoutoftheterminalbuildingandwindazimuth網(wǎng)格劃分上采用了四面體與六面體的混合網(wǎng)格.先將計算域分區(qū),將模型周圍的小片區(qū)域采用四面體網(wǎng)格劃分,其他區(qū)域采用六面體網(wǎng)格劃分7.各風(fēng)向下網(wǎng)格的最小尺寸為1m.網(wǎng)格單元總數(shù)約為460萬.0風(fēng)向?qū)?yīng)計算域的局部網(wǎng)格劃分的情況如圖4所示.1󰀁

13、;工程概況長沙機場擴建航站樓的屋蓋主要由候機大廳和其后的3個登機口a󰀂b󰀂c組成(見圖1).機場大廳長軸短軸方向跨度分別為432,87m,3層屋蓋的離地最大高度分別為39.9,32.8以及26.2m,傾斜度分別為4,3和5.3個登機口a󰀂b󰀂c的屋蓋為以屋脊左右對稱的圓弧形,圓弧半徑分別為373,400和373m;跨度分別為7.4,8.6和7.4m;屋蓋的離地最大高度分別為23.3,24.0以及23.3m.(a)X󰀂Z平面網(wǎng)格󰀁󰀁󰀁󰀁󰀁

14、󰀁󰀁(b)Y󰀂Z平面網(wǎng)格圖4󰀁數(shù)值計算模型局部網(wǎng)格劃分示意圖Fig.4󰀁Griddistributionsnearthebuildingsurfaces2󰀁2󰀁亞格子模型湍流模型和求解設(shè)置離散方程組的求解采用SIMPLEC算法󰀁數(shù)值離散精度方面:LES計算中,對流項采用數(shù)值耗散低的二階BoundedCentralDifferencing格式,時間項的離散采(a)俯視圖󰀁󰀁󰀁󰀁󰀁♦

15、41;󰀁󰀁󰀁(b)側(cè)視圖用二階隱式格式;初場計算采用RANS湍流模型的定常計算結(jié)果,并進行瞬態(tài)化處理,非定常計算的時間步長為0.001s.圖1󰀁長沙機場擴建航站樓建筑圖Fig.1󰀁ArchitecturedrawingsofChangshaairportextensionbuilding第10期盧春玲等:大跨度屋蓋風(fēng)荷載的大渦模擬研究kmax9Fluent提供的亞格子模型有SmagorinskyModel(SM)(DSM)98、DynamicSmagorinskyModel󰀁󰀁v2)

16、(2m(k-km)m=1(3)(4)和DynamicSubgridKineticEnergyMod󰀂el(DKEM)等,其中SM和DSM屬于代數(shù)模型,DKEM屬于一方程模型.目前大渦模擬亞格子模型在風(fēng)工程實際運用中存在的問題是:1)多數(shù)模型的算法是針對高精度數(shù)值格式和結(jié)構(gòu)網(wǎng)格10,而實際風(fēng)工程結(jié)構(gòu)復(fù)雜,往往適于應(yīng)用無結(jié)構(gòu)網(wǎng)格計算,且為了計算的穩(wěn)定性和高效性一般采用精度較低的格式.2)一方程模型的動態(tài)系數(shù)所模擬的動態(tài)過程與亞格子能量輸運的歷史效應(yīng)可能存在矛盾.為解決這些矛盾,筆者主要針對工程應(yīng)用提出了一種新的亞格子模型6um,i=n=1Nnnpm,icos(km,jxj+#m,n

17、t)+qm,nisin(km,njx+#m,nt)j2)合成󰀁ku(x,t)=km=kmaxum(x,t)=(5)m=kn=1pqmaxNpm,ncos(#km,n%x+,#m,nt)+󰀁󰀁qm,nsin(#km,n%x+#m,ntm,Nm,N式中m,n=.其基本方程如下󰀁11m,nm,n%#km,n1)基于Kajishima(2006)提出一方程模型:m,n1-/2sgsjsgs3sgs+=-󰀁ijSij-C󰀂+j󰀁󰀁xjCd vsgswsgs+j-󰀂

18、;m,nm,nm,nx=,#k=,k=km,Lsk0(1)#m,n&N(0,2&fm),fm=kmUavg.其中,x為坐標向在這一模型中,Kajishima提出了一種新觀點,即亞格子尺度的動能生成和亞格子粘性對格子尺度湍流場的作用不是同一過程,前者是局部動態(tài)的,后者是歷史動態(tài)的,即和亞格子動能的輸運過程有關(guān).2)亞格子動能生成項采用修正的WALE模型(Nicoud,1999)12:-󰀁ijSij=󰀁C*W2dd量,t為時間,km為波數(shù),%,&N(0,1),Ls是湍流積分尺度,用來調(diào)整空間相關(guān)性,a滿足01之間的均勻分布.本文計算中kmax

19、=500,N=100.3)各向異性處理:校準和重映射󰀁文獻5證明了DSRFG方法的優(yōu)點包括:1)嚴格保證入口湍流滿足連續(xù)性條件div(u)=0;2)基于嚴格的理論推導(dǎo),具有通用性.生成的脈動速度滿足指定的譜密度函數(shù);3)入口湍流的空間相關(guān)性可ijijSijSij+SSdijdijS2-(2)通過相關(guān)性尺度因子調(diào)整;4)每個坐標點的入口湍流生成過程相互獨立,適用于并行計算.5)能處理輸入湍流功率譜及湍流積分尺度的各向異性.該方法已被本文作者編制為基于FLUENT軟件的并行UDF集成到Fluent的大渦模擬模塊中.本結(jié)構(gòu)地貌類別為B類,風(fēng)速剖面的模擬采用指數(shù)率形式,如式(6)所示,

20、其中V10表示10m高度處的平均風(fēng)速,根據(jù)建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(取為23.9m/s.=V10Z10󰀁ksgsijSij新亞格子模型的主要特點是:適合工程應(yīng)用、一方程模型、不需采用試驗濾波,適合低階格式及無結(jié)構(gòu)網(wǎng)格應(yīng)用,具有動態(tài)特征,且計算量少.該方法已被本文作者編制為基于FLUENT軟件的并行UDF(userdefinedfunction)集成到Fluent軟件中.2󰀁3󰀁邊界條件的設(shè)定2.3.1󰀁湍流脈動速度入口入口邊界的湍流脈動速度條件,應(yīng)用了本文作者提出的DSRFG方法5,該方法采用如下公式產(chǎn)生脈動速度場:1)連續(xù)功率譜離散,并

21、逐個構(gòu)造󰀁kmax(6)湍流強度參考日本規(guī)范中的第)類地貌(空曠,少量障礙物,草地,糧田)取值.I=0.23,ZZ0(7)-0.05I=0.1()-,Z0ZZG,=0.16ZGkmE(k)=m=kE(k)=m=1E(kmaxm)(k-km)=(8)10󰀁󰀁湖南大學(xué)學(xué)報(自然科學(xué)版)2010年其中Z0=5m,ZG=350m(梯度風(fēng)高度)󰀁入口處的風(fēng)速、湍流強度剖面見圖5󰀁平均風(fēng)壓系數(shù):Cpi=n=1CNpi/N(10)脈動風(fēng)壓系數(shù):Cpi,rms=n=1Cpi-Cpi2/N-1(11)其中(為空氣密度.3♦

22、41;1󰀁平均風(fēng)壓系數(shù)相對速度󰀁󰀁󰀁󰀁󰀁󰀁󰀁󰀁󰀁󰀁湍流度(a)平均風(fēng)剖面󰀁󰀁󰀁󰀁󰀁󰀁󰀁󰀁(b)湍流度本文5個風(fēng)向角下,機場大廳屋蓋上表面平均風(fēng)壓系數(shù)的分布如圖812所示.從圖中發(fā)現(xiàn)以下的規(guī)律:1)屋面的風(fēng)壓以負壓為主,屋面形狀對風(fēng)壓影響很大,風(fēng)壓隨著屋面的起伏而變化,凸起部分負風(fēng)壓較大,凹進部分

23、負風(fēng)壓較小.2)來流在迎風(fēng)屋面分離,在分離泡作用下屋角邊緣附近出現(xiàn)高的負壓梯度區(qū),其他區(qū)域平均風(fēng)壓變化則相對平緩.在結(jié)構(gòu)設(shè)計時,要采取必要的構(gòu)造圖5󰀁入口速度、湍流強度剖面Fig.5󰀁InflowvelocityandturbulenceintensityprofilesDSRFG方法產(chǎn)生的入口瞬時速度等值線如圖6所示.DSRFG方法模擬的風(fēng)速譜及目標譜見圖7󰀁圖6󰀁DSRFG產(chǎn)生的入口瞬時速度等值線圖Fig.6󰀁Instantaneousvelocitydistributionattheinflowboundar

24、ygeneratedbyDSRFGmethod措施,防止屋蓋角部被風(fēng)荷載掀起而破壞.3)0風(fēng)向角下,來流在屋蓋前緣分離,在氣流分離處會形成很大的負壓區(qū).其平均風(fēng)壓系數(shù)的峰值達到-2.0,位置出現(xiàn)在屋蓋迎風(fēng)邊緣的兩角部,如圖8所示.4)45風(fēng)向角下,來流在機場大廳屋面的角部邊緣發(fā)生分離,形成了一對錐形渦,候機大廳屋面平均風(fēng)壓順來流方向在兩迎風(fēng)邊緣形成高負壓區(qū).由于屋蓋曲率的影響,最大負壓出現(xiàn)在屋蓋中心曲面凸起頂部位置,平均風(fēng)壓系數(shù)達到-2.0,如圖9所示.5)大跨度屋蓋表面會發(fā)生尾流再附著現(xiàn)象.如從圖7可以看出:DSRFG方法模擬的風(fēng)速譜與目標譜(VonKarman譜)吻合很好.說明入口邊界的湍

25、流脈動輸入能夠真實模擬大氣湍流邊界層.f90風(fēng)向角下,從圖10可看出:來流在機場大廳屋蓋迎風(fēng)前緣分離很強,出現(xiàn)較大的負壓;在候機大廳屋蓋曲面凹進部分附著,平均風(fēng)壓系數(shù)出現(xiàn)正值或零值;在候機大廳屋蓋曲面凸出部分再次分離,形成負壓.來流隨著候機大廳屋蓋曲面的起伏,凹進部分附著,出現(xiàn)較小的正風(fēng)壓,凸出部分分離,形成較大負壓.迎風(fēng)前沿來流分離最強,負壓最大.候機大廳屋頂中心處凸起高度最高,負壓次之.另一邊緣凸起高度較小,負壓最小.6)135風(fēng)向角下,機場大廳曲面屋蓋錐形渦作用不明顯,這是因為來流受到3個登機口的干擾.但其風(fēng)壓分布還是具有一些錐形渦的特點,見圖11.由于位于遠離來流的一端,機場大廳屋蓋的

26、風(fēng)壓分布較均勻,平均風(fēng)壓系數(shù)峰值為-0.85.(9)7)風(fēng)向角對屋蓋所受風(fēng)荷載的影響較大.本文計算的5個風(fēng)向角中,0和45風(fēng)向角為最不利風(fēng)向圖7󰀁DSRFG方法模擬的風(fēng)速譜及目標譜Fig.7󰀁SpectrumgeneratedbyDSRFGandtargetspectrum2.3.2󰀁邊界設(shè)置流場的出口認為湍流完全發(fā)展.計算域頂部與兩側(cè)為自由滑移壁面,壁面剪應(yīng)力為零.建筑表面和地面采用無滑移的壁面條件限定流體和固體區(qū)域.3󰀁數(shù)值模擬結(jié)果與討論數(shù)值模擬與風(fēng)洞試驗的結(jié)果處理方法完全相同,屋蓋上表面的測點i壓力時程數(shù)據(jù)將由下面的公式處理

27、:風(fēng)壓系數(shù):Cpi=i0.5#(V2ref第10期盧春玲等:大跨度屋蓋風(fēng)荷載的大渦模擬研究11角.平均風(fēng)壓系數(shù)峰值達到-2.0.屋蓋平均風(fēng)壓系數(shù)最大值均出現(xiàn)在邊角部.主要原因.2)屋蓋的角部,脈動風(fēng)壓較大,故在結(jié)構(gòu)設(shè)計時,要采取必要的構(gòu)造措施,防止屋蓋角部被風(fēng)荷載掀起.圖8󰀁機場大廳屋蓋在0風(fēng)向下平均風(fēng)壓系數(shù)分布Fig.8󰀁Contourofmeanpressurecoefficientontheroofoftheterminalbuildingat0azimuth圖13󰀁機場大廳屋蓋在0風(fēng)向下的脈動風(fēng)壓系數(shù)分布Fig.13󰀁Co

28、ntouroffluctuatingpressurecoefficientontheroofoftheterminalbuildingat0azimuth圖9󰀁機場大廳屋蓋在45風(fēng)向下平均風(fēng)壓系數(shù)分布Fig.9󰀁Contourofmeanpressurecoefficientontheroofoftheterminalbuildingat45azimuth圖14󰀁機場大廳屋蓋在45風(fēng)向下的脈動風(fēng)壓系數(shù)分布Fig.14󰀁Contouroffluctuatingpressurecoefficientontheroofoftheterm

29、inalbuildingat45azimuth圖10󰀁機場大廳屋蓋在90風(fēng)向下平均風(fēng)壓系數(shù)分布Fig.10󰀁Contourofmeanpressurecoefficientontheroofoftheterminalbuildingat90azimuth圖15󰀁機場大廳屋蓋在90風(fēng)向下的脈動風(fēng)壓系數(shù)分布Fig.15󰀁Contouroffluctuatingpressurecoefficientontheroofoftheterminalbuildingat90azimuth圖11󰀁機場大廳屋蓋在135風(fēng)向下平均風(fēng)壓

30、系數(shù)分布Fig.11󰀁Contourofmeanpressurecoefficientontheroofoftheterminalbuildingat135azimuth圖16󰀁機場大廳屋蓋在135風(fēng)向下的脈動風(fēng)壓系數(shù)分布Fig.16󰀁Contouroffluctuatingpressurecoefficientontheroofoftheterminalbuildingat135azimuth圖12󰀁機場大廳屋蓋在180風(fēng)向下平均風(fēng)壓系數(shù)分布Fig.12󰀁Contourofmeanpressurecoeffici

31、entontheroofoftheterminalbuildingat180azimuth圖17󰀁機場大廳屋蓋在180風(fēng)向下的脈動風(fēng)壓系數(shù)分布Fig.17󰀁Contouroffluctuatingpressurecoefficientontheroofoftheterminalbuildingat180azimuth3󰀁2󰀁脈動風(fēng)壓系數(shù)脈動風(fēng)壓系數(shù)反映了風(fēng)壓脈動能量的大小,是脈動風(fēng)荷載的重要特性之一.五個風(fēng)向角下,長沙機場航站樓機場大廳屋蓋表面脈動風(fēng)壓系數(shù)的分布如圖1317所示.從圖中可看出:1)大跨度屋蓋的脈動風(fēng)壓分布具有與平均

32、風(fēng)壓分布相類似的分布趨勢,但其分布特性比平均風(fēng)壓系數(shù)更復(fù)雜.來流中的紊流成分是造成這種現(xiàn)象的本文采用DSRFG方法生成湍流脈動風(fēng)速入󰀁󰀁3)屋蓋迎風(fēng)前緣的脈動風(fēng)壓比后緣大很多,前緣的脈動風(fēng)壓系數(shù)的變化梯度較大,而在其他區(qū)域變化相對平緩.4󰀁結(jié)󰀁論12󰀁󰀁湖南大學(xué)學(xué)報(自然科學(xué)版)算力學(xué)學(xué)報,2007,24(3):294-300.2010年口,數(shù)值模擬了長沙機場擴建航站樓的邊界層湍流風(fēng)場.采用一種新的大渦模擬的亞格子模型,利用Linux系統(tǒng)下軟件平臺Fluent6.3的并行計算技術(shù),計算了5個風(fēng)向角下

33、長沙機場擴建航站樓的風(fēng)荷載.通過LES計算所得到的機場屋蓋的平均風(fēng)壓系數(shù)和脈動風(fēng)壓系數(shù)分析,得出以下結(jié)論:1)長沙機場波浪形屋蓋表面的風(fēng)荷載以風(fēng)吸力為主.氣流在屋蓋前緣產(chǎn)生流動分離,風(fēng)壓梯度變化劇烈.迎風(fēng)的屋面邊緣受柱狀渦或錐形渦作用而產(chǎn)生極大的負風(fēng)壓,是屋蓋最不利風(fēng)荷載區(qū)域.機場屋蓋迎風(fēng)屋面的角部局部受力較大且分布復(fù)雜,在抗風(fēng)設(shè)計時均應(yīng)采取必要的構(gòu)造措施,以防止屋蓋角部率先破壞.2)屋蓋的形狀影響風(fēng)壓的分布,本文的航站樓為波浪起伏式屋蓋,在傾斜風(fēng)向下凸出部分為負風(fēng)壓的極大值區(qū)域,凹進部分為負風(fēng)壓的極小值區(qū)域.3)風(fēng)向角對屋蓋所受風(fēng)荷載的影響較大.不同風(fēng)向角下,來流的分離和旋渦脫落有較大的不同

34、,平均風(fēng)壓最大值的出現(xiàn)位置也不同.長沙機場航站樓的最不利風(fēng)向角為0和45.在設(shè)計時,應(yīng)注意最不利風(fēng)向角對屋面風(fēng)荷載的影響.4)大跨度屋蓋的脈動風(fēng)壓分布具有與平均風(fēng)壓分布類似的分布趨勢,但其分布特性比平均風(fēng)壓系數(shù)更復(fù)雜.5)CFD數(shù)值模擬技術(shù)作為一種新型的研究方法為研究建筑物表面的風(fēng)壓分布規(guī)律提供了一種較為簡便、低成本的途徑.SUNXiao󰀂ying,WUYue,SHENGShi󰀂zhao.Numericalsimu󰀂lationofwindpressuredistributiononflatroofJ.ChineseJournalofComput

35、ationalMechanics,2007,24(3):294-300.(InChinese)3󰀁李秋勝,陳伏彬,傅繼陽,等.大跨屋蓋結(jié)構(gòu)風(fēng)荷載特性的試驗研究J.湖南大學(xué)學(xué)報:自然科學(xué)版,2009,36(8):12-17.LIQiu󰀂sheng,CHENFu󰀂bin,FUJi󰀂yang,etal.ExperimentalinvestigationofthewindloadcharacteristicsoflongspanroofJ.JournalofHunanUniversity:NaturalScience,2009,36(8)

36、:12-17.(InChinese)4󰀁王福軍.計算流體動力學(xué)分析!CFD軟件原理與運用M.北京:清華大學(xué)出版社,2004.5󰀁HUANGSH,LIQS,LIJR.AgeneralinflowturbulencegeneratorforLargeEddySimulationJ󰀁JournalofWindEngi󰀂neeringandIndustrialAmerodynamics,2001,98:529-538.6󰀁HUANGSH,LIQS.Anewone󰀂equationdynamicsubgrid󰀂scalemodelforengineeringapplicationJ󰀁InternationalJour󰀂nalforNumeri