滿堂腳手架計算書

1、梁模板(扣件鋼管架)計算書1工程 ；工程建設地點：；屬于結構；地上0層；地下0層；建筑高度：0m；標準層層高：0m ；總建筑面積：0平方米；總工期：0天。本工程由投資建設，設計，地質勘察，監(jiān)理，組織施工；由擔任項目經理，擔任技術負責人。高支撐架的計算依據(jù)建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范（JGJ130-2001）、混凝土結構設計規(guī)范GB50010-2002、建筑結構荷載規(guī)范(GB 50009-2001)、鋼結構設計規(guī)范(GB 50017-2003)等規(guī)范編制。因本工程梁支架高度大于4米，根據(jù)有關文獻建議，如果僅按規(guī)范計算，架體安全性仍不能得到完全保證。為此計算中還參考了施工技術2002（3）

2、：扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全中的部分內容。梁段:L1。一、參數(shù)信息1.模板支撐及構造參數(shù)梁截面寬度 B(m)：0.50；梁截面高度 D(m)：0.90；混凝土板厚度(mm)：240.00；立桿沿梁跨度方向間距La(m)：0.80；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m)：0.20；立桿步距h(m)：1.50；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m)：0.80；梁支撐架搭設高度H(m)：5.65；梁兩側立桿間距(m)：1.20；承重架支撐形式：梁底支撐小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立桿根數(shù)：2；采用的鋼管類型為48×3.5；立桿承重連接方式：單扣件，考慮扣件質量及保養(yǎng)情況，取扣件抗

3、滑承載力折減系數(shù)：1.00；2.荷載參數(shù)新澆混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.30；鋼筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷載標準值(kN/m2)：2.0；新澆混凝土側壓力標準值(kN/m2)：17.8；振搗混凝土對梁底模板荷載(kN/m2)：2.0；振搗混凝土對梁側模板荷載(kN/m2)：4.0；3.材料參數(shù)木材品種：東北落葉松；木材彈性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗壓強度設計值fc(N/mm)：15.0；木材抗彎強度設計值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪強度設計值fv(N/mm2)：1.6；面板材質：膠合面板；面板厚度(mm)：2

4、0.00；面板彈性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗彎強度設計值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板參數(shù)梁底方木截面寬度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：80.0；梁底縱向支撐根數(shù)：4；5.梁側模板參數(shù)主楞間距(mm)：500；次楞根數(shù)：4；主楞豎向支撐點數(shù)量：4；固定支撐水平間距(mm)：500；豎向支撐點到梁底距離依次是：150mm，300mm，450mm，600mm；主楞材料：圓鋼管；直徑(mm)：100.00；壁厚(mm)：5.00；主楞合并根數(shù)：2；次楞材料：木方；寬度(mm)：60.00；高度(mm)：80.00；二、梁側模板荷載計算按施工手冊，新澆混

5、凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，取2.000h； T - 混凝土的入模溫度，取20.000； V - 混凝土的澆筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.750m； 1- 外加劑影響修正系數(shù)，取1.200； 2- 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.150。分別計算得 17.848 kN/m2、18.000 kN/m2，取較小值17.848 kN/m2作為本工程計算荷載。三、梁側模板面板的計算面板為受

6、彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。次楞的根數(shù)為4根。面板按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。 面板計算簡圖(單位：mm)1.強度計算材料抗彎強度驗算公式如下： M/W < f其中，W - 面板的凈截面抵抗矩，W = 50×2×2/6=33.33cm3； M - 面板的最大彎矩(N·mm)； - 面板的彎曲應力計算值(N/mm2) f - 面板的抗彎強度設計值(N/mm2)；按照均布活荷載最不利布置下的三跨連續(xù)梁計算：M = 0.1q1l2+0.117q2l2其中 ，q -

7、 作用在模板上的側壓力，包括：新澆混凝土側壓力設計值: q1= 1.2×0.5×17.85×0.9=9.638kN/m；振搗混凝土荷載設計值: q2= 1.4×0.5×4×0.9=2.52kN/m；計算跨度: l = (900-240)/(4-1)= 220mm；面板的最大彎矩 M= 0.1×9.638×(900-240)/(4-1)2 + 0.117×2.52×(900-240)/(4-1)2= 6.09×104N·mm；面板的最大支座反力為: N=1.1q1l+1.2q2

8、l=1.1×9.638×(900-240)/(4-1)/1000+1.2×2.520×(900-240)/(4-1)/1000=2.998 kN；經計算得到，面板的受彎應力計算值: = 6.09×104 / 3.33×104=1.8N/mm2；面板的抗彎強度設計值: f = 13N/mm2；面板的受彎應力計算值 =1.8N/mm2 小于 面板的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！ 2.撓度驗算 =0.677ql4/(100EI)=l/250 q-作用在模板上的新澆筑混凝土側壓力線荷載設計值: q = q1= 9.638N/m

9、m； l-計算跨度: l = (900-240)/(4-1)=220mm； E-面板材質的彈性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面慣性矩: I = 50×2×2×2/12=33.33cm4；面板的最大撓度計算值: = 0.677×9.638×(900-240)/(4-1)4/(100×6000×3.33×105) = 0.076 mm；面板的最大容許撓度值: = l/250 =(900-240)/(4-1)/250 = 0.88mm；面板的最大撓度計算值 =0.076mm 小于 面板的最大容許撓度值

10、 =0.88mm，滿足要求！四、梁側模板支撐的計算1.次楞計算次楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。次楞均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到：q = 2.998/0.500= 5.995kN/m本工程中，次楞采用木方，寬度60mm，高度80mm，截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為:W = 1×6×8×8/6 = 64cm3；I = 1×6×8×8×8/12 = 256cm4；E = 10000.00 N/mm2； 計算簡圖 剪力圖(kN) 彎矩圖(kN·m) 變形圖(m

11、m)經過計算得到最大彎矩 M = 0.150 kN·m，最大支座反力 R= 3.297 kN，最大變形 = 0.101 mm（1）次楞強度驗算強度驗算計算公式如下: = M/W<f經計算得到，次楞的最大受彎應力計算值 = 1.50×105/6.40×104 = 2.3 N/mm2；次楞的抗彎強度設計值: f = 17N/mm2；次楞最大受彎應力計算值 = 2.3 N/mm2 小于 次楞的抗彎強度設計值 f=17N/mm2，滿足要求?。?）次楞的撓度驗算次楞的最大容許撓度值: = 500/400=1.25mm；次楞的最大撓度計算值 =0.101mm 小于 次楞

12、的最大容許撓度值 =1.25mm，滿足要求！2.主楞計算主楞承受次楞傳遞的集中力，取次楞的最大支座力3.297kN,按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。本工程中，主楞采用圓鋼管，直徑100mm，壁厚5mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 2×33.762=67.52cm3；I = 2×168.812=337.62cm4；E = 206000.00 N/mm2； 主楞計算簡圖 主楞彎矩圖(kN·m) 主楞變形圖(mm)經過計算得到最大彎矩 M= 0.247 kN·m，最大支座反力 R= 5.099 kN，最大變形 = 0.004 mm（1）主楞抗

13、彎強度驗算 = M/W<f經計算得到，主楞的受彎應力計算值: = 2.47×105/6.75×104 = 3.7 N/mm2；主楞的抗彎強度設計值: f = 205N/mm2；主楞的受彎應力計算值 =3.7N/mm2 小于 主楞的抗彎強度設計值 f=205N/mm2，滿足要求?。?）主楞的撓度驗算根據(jù)連續(xù)梁計算得到主楞的最大撓度為 0.004 mm主楞的最大容許撓度值: = 150/400=0.375mm；主楞的最大撓度計算值 =0.004mm 小于 主楞的最大容許撓度值 =0.375mm，滿足要求！五、梁底模板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則

14、是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的三跨連續(xù)梁計算。強度驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 800×20×20/6 = 5.33×104mm3； I = 800×20×20×20/12 = 5.33×105mm4； 1.抗彎強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗算： = M/W<f鋼筋混凝土梁和模板自重設計值(kN/m)：q1=1.2&#

15、215;(24.00+1.50)×0.90+0.30×0.80×0.90=20.088kN/m；施工荷載與振搗混凝土時產生的荷載設計值(kN/m)：q2=1.4×(2.00+2.00)×0.80×0.90=4.032kN/m；q=20.088+4.032=24.120kN/m；最大彎矩及支座反力計算公式如下:Mmax=0.1q1l2+0.117q2l2= 0.1×20.088×166.6672+0.117×4.032×166.6672=6.89×104N·mm；RA=RD=0

16、.4q1l+0.45q2l=0.4×20.088×0.167+0.45×4.032×0.167=1.642kNRB=RC=1.1q1l+1.2q2l=1.1×20.088×0.167+1.2×4.032×0.167=4.489kN =Mmax/W=6.89×104/5.33×104=1.3N/mm2；梁底模面板計算應力 =1.3 N/mm2 小于 梁底模面板的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！2.撓度驗算根據(jù)建筑施工計算手冊剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公

17、式如下：= 0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的壓力線荷載:q =q1/1.2=16.740kN/m； l-計算跨度(梁底支撐間距): l =166.67mm； E-面板的彈性模量: E = 6000.0N/mm2；面板的最大允許撓度值: =166.67/250 = 0.667mm；面板的最大撓度計算值: = 0.677×20.088×166.74/(100×6000×5.33×105)=0.033mm；面板的最大撓度計算值: =0.033mm 小于 面板的最大允許撓度值: =0.667mm，滿足要求！六、梁底支

18、撐的計算本工程梁底支撐采用方木。強度及抗剪驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。1.荷載的計算梁底支撐小楞的均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到：q=4.489/0.8=5.612kN/m2.方木的支撐力驗算 方木計算簡圖方木按照三跨連續(xù)梁計算。本算例中，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=5×8×8/6 = 53.33 cm3；I=5×8×8×8/12 = 213.33 cm4；方木強度驗算計算公式如下:最大彎矩 M =

19、0.1ql2= 0.1×5.612×0.82 = 0.359 kN·m；最大應力 = M / W = 0.359×106/53333.3 = 6.7 N/mm2；抗彎強度設計值 f =13 N/mm2；方木的最大應力計算值 6.7 N/mm2 小于 方木抗彎強度設計值 13 N/mm2,滿足要求!方木抗剪驗算截面抗剪強度必須滿足: = 3V/(2bh0)其中最大剪力: V =0.6×5.612×0.8 = 2.694 kN；方木受剪應力計算值 = 3×2.694×1000/(2×50×80) =

20、 1.01 N/mm2；方木抗剪強度設計值 = 1.6 N/mm2；方木的受剪應力計算值 1.01 N/mm2 小于 方木抗剪強度設計值 1.6 N/mm2,滿足要求!方木撓度驗算計算公式如下: = 0.677ql4/(100EI)=l/250方木最大撓度計算值 = 0.677×5.612×8004 /(100×10000×213.333×104)=0.729mm；方木的最大允許撓度 =0.800×1000/250=3.200 mm；方木的最大撓度計算值 = 0.729 mm 小于 方木的最大允許撓度 =3.2 mm，滿足要求！3.支

21、撐小橫桿的強度驗算梁底模板邊支撐傳遞的集中力：P1=RA=1.642kN梁底模板中間支撐傳遞的集中力：P2=RB=4.489kN梁兩側部分樓板混凝土荷載及梁側模板自重傳遞的集中力：P3=(1.200-0.500)/4×0.800×(1.2×0.240×24.000+1.4×2.000)+1.2×2×0.800×(0.900-0.240)×0.300=1.740kN 簡圖(kN·m) 剪力圖(kN) 彎矩圖(kN·m) 變形圖(mm)經過連續(xù)梁的計算得到：支座力:N1=N4=0.674

22、kN；N2=N3=7.196 kN；最大彎矩 Mmax=0.236 kN·m；最大撓度計算值 Vmax=0.18 mm；最大應力 =0.236×106/5080=46.4 N/mm2；支撐抗彎設計強度 f=205 N/mm2；支撐小橫桿的最大應力計算值 46.4 N/mm2 小于 支撐小橫桿的抗彎設計強度 205 N/mm2,滿足要求!七、梁跨度方向鋼管的計算 梁底支撐縱向鋼管只起構造作用，無需要計算八、扣件抗滑移的計算按規(guī)范表5.1.7,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為1.00kN?？v向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力

23、按照下式計算(規(guī)范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取8.00 kN； R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中R取最大支座反力，根據(jù)前面計算結果得到 R=7.197 kN；R < 8.00 kN , 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 九、立桿的穩(wěn)定性計算立桿的穩(wěn)定性計算公式 = N/(A)f1.梁兩側立桿穩(wěn)定性驗算其中 N - 立桿的軸心壓力設計值，它包括：橫向支撐鋼管的最大支座反力： N1 =0.674 kN ；腳手架鋼管的自重： N2 = 1.2×0.129×5.65=0.875 kN；樓板混凝土、模板及鋼筋的自

24、重：N3=1.2×(0.80/2+(1.20-0.50)/4)×0.80×0.30+(0.80/2+(1.20-0.50)/4)×0.80×0.240×(1.50+24.00)=3.544 kN；施工荷載與振搗混凝土時產生的荷載設計值：N4=1.4×(2.000+2.000)×0.800/2+(1.200-0.500)/4×0.800=2.576 kN；N =N1+N2+N3+N4=0.674+0.875+3.544+2.576=7.669 kN； - 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細比 lo/i 查表得到

25、； i - 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)：i = 1.58； A - 立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4.89； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 鋼管立桿軸心受壓應力計算值 ( N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205 N/mm2； lo - 計算長度 (m)； 根據(jù)扣件式規(guī)范，立桿計算長度lo有兩個計算公式lo=kh和lo=h+2a， 為安全計，取二者間的大值，即: lo = Max1.167×1.7×1.5,1.5+2×0.2= 2.976 m； k - 計算長度附加系數(shù)，取值為：1.167 ； - 計

26、算長度系數(shù)，參照扣件式規(guī)范表5.3.3，=1.7； a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a=0.2m; 得到計算結果: 立桿的計算長度 lo/i = 2975.85 / 15.8 = 188 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0.203 ；鋼管立桿受壓應力計算值 ；=7668.831/(0.203×489) = 77.3 N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計算 = 77.3 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！2.梁底受力最大的支撐立桿穩(wěn)定性驗算其中 N - 立桿的軸心壓力設計值，它包括：橫向鋼管的最

27、大支座反力：N1 =7.197 kN ；腳手架鋼管的自重： N2 = 1.2×0.129×(5.65-0.9)=0.875 kN；N =N1+N2 =7.197+0.736=7.933 kN ； - 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)：i = 1.58； A - 立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4.89； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 鋼管立桿軸心受壓應力計算值 ( N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205 N/mm2； lo - 計算長度 (m)； 根據(jù)扣

28、件式規(guī)范，立桿計算長度lo有兩個計算公式lo=kh和lo=h+2a， 為安全計，取二者間的大值，即: lo = Max1.167×1.7×1.5,1.5+2×0.2= 2.976 m； k - 計算長度附加系數(shù)，取值為：1.167 ； - 計算長度系數(shù)，參照扣件式規(guī)范表5.3.3，=1.7； a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a=0.2m; 得到計算結果: 立桿的計算長度 lo/i = 2975.85 / 15.8 = 188 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0.203 ；鋼管立桿受壓應力計算值 ；=7932.61

29、9/(0.203×489) = 79.9 N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計算 = 79.9 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！ 考慮到高支撐架的安全因素，建議按下式計算 lo= k1k2(h+2a) = 1.167×1.006×(1.5+0.2×2) = 2.231 m； k1 - 計算長度附加系數(shù)按照表1取值1.167; k2 - 計算長度附加系數(shù)，h+2a =1.9按照表2取值1.006 ；lo/i = 2230.604 / 15.8 = 141 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0.344 ；鋼管立桿的最大應力計算值 ；= 7932.619/(0.344×489) = 47.2 N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計算 = 47.2 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。 以上表參照 杜榮軍：扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全十、梁模板高支撐