串-并聯(lián)補(bǔ)償式UPS串聯(lián)變換器研究

1、    串-并聯(lián)補(bǔ)償式UPS串聯(lián)變換器研究    串-并聯(lián)補(bǔ)償式UPS串聯(lián)變換器研究    類別：電源技術(shù)      0 引 言 現(xiàn)代工業(yè)的發(fā)展對(duì)電能質(zhì)量的要求越來(lái)越高，如何為電力用戶提供安全可靠的 綠色 電源是目前電源領(lǐng)域研究的熱點(diǎn)。UPS 作為一種不間斷供電設(shè)備,是改善電能質(zhì)量的重要措施之一，也是關(guān)鍵設(shè)備得以正常運(yùn)行的重要保證。目前U PS 的結(jié)構(gòu)有后備式、在線式、三端口在線互動(dòng)式及雙變流器串- 并聯(lián)補(bǔ)償式等幾種

2、類型。其中雙變流器串- 并聯(lián)補(bǔ)償式既可以補(bǔ)償非線性負(fù)載中的無(wú)功電流及諧波電流，同時(shí)還可以補(bǔ)償電源電壓的諧波及基波偏差，具有綜合的電能質(zhì)量調(diào)節(jié)能力，是最近才出現(xiàn)的一種新型UPS。目前國(guó)外A PC 公司有這種實(shí)物產(chǎn)品，國(guó)內(nèi)還處于理論研究階段。 本文介紹了雙變流器串- 并聯(lián)補(bǔ)償式的工作原理，在此基礎(chǔ)上討論串并聯(lián)補(bǔ)償式U PS 串聯(lián)變換器的控制方法，并通過(guò)仿真驗(yàn)證了系統(tǒng)的工作特性，結(jié)果表明所提控制策略的正確性，所研究的串并聯(lián)補(bǔ)償式UPS 串聯(lián)變換器部分能始終保證電網(wǎng)輸入電流總畸變率約3 % ，輸入功率因數(shù)接近于1 的系統(tǒng)性能，證實(shí)了其改善電網(wǎng)側(cè)電能質(zhì)量的有效性。 1 雙變流器串- 并聯(lián)補(bǔ)償式UPS 工

3、作原理 圖1 給出了雙變換器串并聯(lián)補(bǔ)償式UPS 的原理,圖中變流器、都是雙向SPWM ACDC 變換器，其直流側(cè)接蓄電池，變流器經(jīng)電感L1、電容C1 和變壓器Ts ，輸出電壓 v( 電流I s) 串接在電源電壓、v s 和負(fù)載電壓vL 之間，稱之為串聯(lián)補(bǔ)償變換器。其輸出的補(bǔ)償電壓由兩部分組成： v = v 1 + v h ， Uh 為諧波補(bǔ)償電壓，它與交流電源中的諧波電壓vsh 大小相等， vh =vsh ，但方向相反; v1 為基波電壓補(bǔ)償量，補(bǔ)償電源電壓的基波分量vs l與負(fù)載電壓額定值vR 的偏差，所以變流器提供的補(bǔ)償電壓 v 既抵消了電源電壓vs 中的諧波vsh ，又補(bǔ)償基波電壓vsl

4、 ，使負(fù)載電壓vL 成為與電源基波電壓vs 同相的正弦波額定電壓。 圖1 雙變流器串- 并聯(lián)補(bǔ)償式UPS 變流器經(jīng)L2、C2 濾波后并接在負(fù)載兩端或經(jīng)輸出變壓器Tp 接至負(fù)載，稱之為并聯(lián)補(bǔ)償變換器。若負(fù)載為非線性負(fù)載，則負(fù)載電流iL 由基波有功電流iLP、基波無(wú)功電流iLQ和諧波電流iLh 三部分組成。對(duì)變流器進(jìn)行實(shí)時(shí)、適當(dāng)?shù)目刂疲墒顾敵鲋霖?fù)載的電壓為正弦波額定電壓vR ，并向負(fù)載輸出電流i3 = i LQ + iLh +( iLP- is ) ，其中iLQ、iLh 補(bǔ)償負(fù)載無(wú)功和諧波電流，使電源僅向負(fù)載輸出基波有功電流is ，負(fù)載的有功電流iLP由交流電源( is) 和變流器( i2d

5、) 共同提供。變流器向負(fù)載輸出的有功電流i2d= iLP- is 。在非線性負(fù)載、電源電壓高于或低于額定值vR 且含有諧波電壓時(shí)，系統(tǒng)通過(guò)這種串并聯(lián)補(bǔ)償變換器共同作用，可使負(fù)載電壓vL 補(bǔ)償?shù)脚c電源電壓同相的額定正弦電壓vR ，同時(shí)交流電源僅輸入基波有功電流is ，功率因數(shù)為1。 由上述分析可知，該U PS 克服了傳統(tǒng)雙變換在線式U PS 因輸入整流部分所帶來(lái)的輸入功率因數(shù)較低的缺點(diǎn)。通常電源基波電壓偏離額定值小于± 15 %，因此變流器僅補(bǔ)償 v % 15V 的額定電壓，其容量?jī)H為系統(tǒng)容量的20 % 左右。正常時(shí)市電與雙變流器共同對(duì)負(fù)載供電，兩變流器的最大功率強(qiáng)度只有負(fù)載功率的20

6、% ，相對(duì)始終在100 % 負(fù)載功率下工作的傳統(tǒng)雙變換在線式UPS 而言，不僅整機(jī)效率高、功率器件損耗小、壽命長(zhǎng)、可靠性高，而且有足夠的功率裕量去應(yīng)付特殊的負(fù)載( 沖擊負(fù)載、瞬間過(guò)載等) ，因此輸出能力得到很大的增強(qiáng)，相同容量的產(chǎn)品造價(jià)也降低了。 2 理想電網(wǎng)電壓下串聯(lián)變換器的控制 電網(wǎng)電壓一定時(shí)，對(duì)輸入電流的快速有效控制就能控制能量流動(dòng)的速度和大小。這時(shí)串聯(lián)變換器實(shí)際上可以忽略0 軸的影響而視為三相三線制PWM 整流器，采用dq 軸交叉解耦控制技術(shù)，可以獲得理想的變換器輸入電流控制效果。忽略圖1 中變換器、電抗器和電容器功耗，若蓄電池既不充電又不放電，電源輸入的有功功率Psdc應(yīng)等于負(fù)載的有

7、功功率P Ldc 。當(dāng)串聯(lián)變換器被制成正弦基波電流源I s ，且co s = 1.0 時(shí)，有功率P sdc 為: 式中，I s 是與電源基波電壓VS1 同相的電流，應(yīng)選取此電流為電源指令電流Is： 檢測(cè)三相A，B，C 系統(tǒng)的負(fù)載電流、負(fù)載電壓和電源電壓，經(jīng)坐標(biāo)變換和低通濾波LPF 后得到與基波對(duì)應(yīng)的直流分量V Ld、VLq、I Ld、I Lq、VSd、VSq ，按式( 2) 求出I s 并以此值作為串聯(lián)變換器的電流控制指令，對(duì)正弦電流源變換器上的輸出電流I s 進(jìn)行PWM 控制,使電源電流I s 跟蹤Is，則可實(shí)現(xiàn)作為正弦電流源的串聯(lián)變換器對(duì)電源電流的控制功能和對(duì)電源諧波電壓的補(bǔ)償( 隔離)

8、功能，如圖2 所示。 圖2 理想電網(wǎng)下串聯(lián)變換器控制框圖 3 理想電壓下的仿真波形 系統(tǒng)仿真參數(shù)如下: 交流電網(wǎng)輸入電壓額定幅值VR= 100 V，頻率f = 50 Hz; 負(fù)載額定電壓幅值VL=100 V，負(fù)載額定容量500 VA，cos = 0.8; 三相組合式串聯(lián)變壓器額定容量500 VA，匝比N1 N2 = 11.5;串聯(lián)變換器輸入電感L= 4 mH，電感電阻R= 0.1 ,輸出濾波電容C1= 1F; 并聯(lián)變換器輸出濾波電感L= 1 mH，電感電阻R= 0.1 ; 輸出濾波電容C1 = 90F。電池組E= 86 V，內(nèi)阻R= 0.1 ，直流母線電容Cdc= 6 800F; 變換器開關(guān)頻

9、率f = 9 kHz。仿真波形如圖3、4、5 所示。 圖3 純阻型負(fù)載 圖4 阻感型負(fù)載 圖5 整流型負(fù)載 由仿真波形可見(jiàn)，在三相對(duì)稱的理想電網(wǎng)下，串聯(lián)變換器的控制作用非常好，三相電網(wǎng)輸入電流是平衡的正弦電流，直流母線電壓的紋波很小，幾乎不存在2次諧波交流分量波動(dòng); 電網(wǎng)電流的畸變率約3 %。 4 非理想電壓下的控制策略及仿真波形 串聯(lián)變換器的輸入電壓不對(duì)稱時(shí)，若PWM 開關(guān)函數(shù)包含諧波，會(huì)影響直流電壓中產(chǎn)生不期望的諧波,特別是2 次諧波使得直流輸出電壓紋波嚴(yán)重。反過(guò)來(lái)還影響串聯(lián)變換器橋端輸入電壓，使橋端輸入電壓中包含3、5、9 等次的諧波，從而增加了輸入電流的總諧波畸變率。 變換器輸入電壓三

10、相對(duì)稱且包含某k 次諧波的影響是: 使得直流輸出電壓中包含( k- 1) 及( k+ 1) 次諧波，由此變換器輸入電流中包含k 次的諧波，也即輸入電壓的諧波完全傳遞到了三相輸入電流，從而增加了輸入電流的總畸變率，增加了輸入電流正弦性的控制難度。 圖6 中三相電網(wǎng)輸入電流嚴(yán)重不平衡，B 相電流明顯超出另外兩相電流幅值，且A、C 兩相的電網(wǎng)電流與輸入電網(wǎng)電壓有明顯的相移，輸入功率因數(shù)不完全為1，而直流母線電壓明顯存在2 次諧波交流分量的波動(dòng)。圖7 中三相電網(wǎng)輸入電流保持平衡，但輸入電壓的諧波成分使得輸入電流的正弦性受到了很大影響，5 次諧波含量嚴(yán)重，總畸變率大; 直流母線電壓也波動(dòng)較大，特別是4

11、次諧波分量。 圖6 輸入電網(wǎng)電壓不平衡下的仿真波形 圖7 輸入電網(wǎng)電壓含諧波時(shí)的仿真波形 前文的仿真波形說(shuō)明，將理想電網(wǎng)下的dq 軸解耦控制下的電壓電流雙閉環(huán)控制策略應(yīng)用到非理想電網(wǎng)中結(jié)果并不理想。因此針對(duì)非理想電網(wǎng)，尋求一種更適合其特殊性質(zhì)的控制策略，具有電源電壓諧波前饋的dq+ 0 軸控制，使得變換器橋端輸出電壓包含同大小的諧波分量，則交流輸入電流中就不存在諧波電流。圖8 為具有電源電壓諧波前饋的dq+ 0 軸控制系統(tǒng)框圖，圖9 為其仿真波形。 圖8 具有電源電壓諧波前饋的dq+ 0 軸控制系統(tǒng)框圖 圖9 具有諧波前饋的dq+ 0 軸控制仿真波形及Isa諧波分析 從仿真波形可見(jiàn)，三相電網(wǎng)輸入電流的波形和不平衡度得到良好的控制，I s a 的總諧波畸變