水電站對外交通工程小河溝大橋三角形掛籃設(shè)計計算

1、目 錄第1章 設(shè)計計算說明11.1 設(shè)計依據(jù)11.2 工程概況11.3.1 主要技術(shù)參數(shù)21.3.2 掛籃構(gòu)造21.3.3 掛籃計算設(shè)計荷載及組合2第2章 掛籃底模系統(tǒng)及吊桿計算32.1 底模板面板計算荷載42.2底模板橫肋計算52.2.1. 預(yù)壓荷載作用下底模橫肋計算52.2.2. 澆筑混凝土?xí)r底模板橫肋的計算72.3底?？v梁計算92.3.1. 預(yù)壓荷載作用下底?？v梁計算92.3.2. 澆筑1#段混凝土?xí)r底?？v梁的計算122.3.3. 澆筑4#段混凝土?xí)r底?？v梁的計算152.3.4. 澆筑8#段混凝土?xí)r底?？v梁的計算192.4底模后橫梁計算222.4.1. 預(yù)壓荷載作用下底模后橫梁計算222

2、.4.2. 澆筑混凝土?xí)r底模后橫梁的計算252.5底模前橫梁與前上橫梁計算272.5.1. 預(yù)壓荷載作用下底模前橫梁與前上橫梁計算272.5.2. 澆筑混凝土?xí)r底模前橫梁與前上橫梁的計算312.6底模后錨桿、前吊桿計算362.6.1.預(yù)壓狀態(tài)下后錨桿計算362.6.2.澆筑混凝土狀態(tài)下后錨桿計算362.6.3.預(yù)壓狀態(tài)下前吊桿計算372.6.4.澆筑混凝土狀態(tài)下前吊桿計算37第3章 掛籃主桁計算383.1 荷載組合(混凝土重量+超載+動力附加荷載+掛籃自重+施工荷載)38荷載計算383.1.2 荷載組合I作用下主桁計算383.2 荷載組合IV(掛籃自重+沖擊荷載)42計算荷載423.2.2.

3、錨固筋計算433.2.3.走行滑道檢算43第1章 設(shè)計計算說明1.1 設(shè)計依據(jù)兩階段施工設(shè)計圖（第二冊第三分冊）公路橋涵施工規(guī)范（TB10203）；公路混凝土與砌體工程施工規(guī)范（TB10210）；鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范GB50017；路橋施工計算手冊；橋梁工程、結(jié)構(gòu)力學(xué)、材料力學(xué)；其他相關(guān)規(guī)范手冊。1.2 工程概況上部結(jié)構(gòu)為62+110+62m預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)剛構(gòu)箱梁橋，橫斷面為單箱單室箱形斷面，箱梁根部高度6.6m，跨中梁高2.8m，其間梁高按1.8次拋物線變化。采用縱向、豎向三向預(yù)應(yīng)力體系。箱梁頂板為0.28m，底板由跨中0.32m按1.8次拋物線變化至根部1.0m，箱梁頂板寬10m,底板寬6m，

4、腹板分別為0.45m、0.65m，橋墩頂部范圍內(nèi)箱梁頂板厚0.5m，底板厚1.0m，腹板厚0.9m，除橋墩頂部箱梁內(nèi)設(shè)2道橫隔板外，其余均不設(shè)橫隔板。連續(xù)剛構(gòu)箱梁采用掛籃懸臂澆筑法施工，各單“T”箱梁除墩頂塊件外，分14對梁段，即5X3.0+6X3.5+3X4m進行對稱懸臂澆筑，橋墩上塊件長12.0m，中孔合攏段長2.0m，邊孔現(xiàn)澆段長5.86m。梁段懸臂澆筑最大塊件重量131.85噸，掛籃自重按60.0噸考慮。掛籃與梁段懸澆塊件重量比宜控制在0.5以內(nèi)，中孔合攏段吊架重量控制在20噸以內(nèi)。下部橋墩采用薄壁空心橋墩，橫橋向?qū)?m，順橋向單薄壁5m及2.3m，壁厚順橋向0.9m，橫橋向0.7m。

5、采用三角形掛籃施工懸澆段。1.3 掛籃設(shè)計1.3.1 主要技術(shù)參數(shù)砼自重GC26kN/m3；鋼彈性模量Es2.1×105MPa；材料容許應(yīng)力：1.3.2 掛籃構(gòu)造掛籃為三角形掛籃，三角形桁片下平桿由440b組成，其他桿件由240b普通熱軋槽鋼組成的方形截面桿件構(gòu)成，前上橫梁采用2塊2cm鋼板4塊14cm鋼板組焊而成，底模前、后橫梁采用2塊2cm鋼板2塊14cm鋼板組焊而成，底?？v梁為由236a，吊桿采用32精軋螺紋鋼。1.3.3 掛籃計算設(shè)計荷載及組合荷載系數(shù)考慮箱梁混凝土澆筑時脹模等系數(shù)的超載系數(shù)：1.05；預(yù)壓時動力系數(shù)：1.1掛籃空載行走時的沖擊系數(shù)1.4；澆筑混凝土和掛籃行走

6、時的抗傾覆穩(wěn)定系數(shù)：2.0；施工荷載箱梁荷載：1#段箱梁混凝土為重為116.7t，考慮1.05超灌系數(shù)，重量為122.6t；施工機具及人群荷載：2.5kPa；預(yù)壓荷載：131.67*1.2=158.004t荷載組合荷載組合I：掛籃自重+預(yù)壓荷載重+沖擊附加荷載；荷載組合：混凝土重量+超載+動力附加荷載+掛籃自重+施工荷載；荷載組合：混凝土重量+超載+掛籃自重+施工荷載；荷載組合：掛籃自重+沖擊附加荷載；荷載組合I用于掛籃預(yù)壓時計算；荷載組合用于剛度計算（穩(wěn)定變形）計算；荷載組合用于主桁承重系統(tǒng)強度和穩(wěn)定性計算；荷載組合IV用于掛籃系統(tǒng)行走時計算。第2章 掛籃底模系統(tǒng)及吊桿計算底模系統(tǒng)的計算考慮

7、2種工況、3種荷載組合，具體見下表：底模計算荷載組合列表工況工況描述荷載組合 荷 載 描 述計 算 內(nèi) 容11.2倍預(yù)壓混凝土重量、超載、動力附加荷載、掛籃自重、施工荷載底模面板、底模橫肋、底模縱梁、底模前后橫梁、吊桿強度2砼澆筑混凝土重量、超載、掛籃自重、施工荷載底模面板、底模橫肋、底?？v梁、底模前后橫梁、吊桿強度2砼澆筑掛籃自重、預(yù)壓荷載重、沖擊附加荷載底模面板、底模橫肋、底?？v梁、底模前后橫梁剛度根據(jù)上表描述的工況及荷載組合，對底模系統(tǒng)分別計算，以下為計算過程。2.1 底模板面板計算荷載計算荷載按三種荷載組合分別計算。荷載組合預(yù)壓荷載預(yù)壓時全部荷載作用到掛籃底模上，預(yù)壓荷載按節(jié)段混凝土重

8、量的1.2考慮，模板荷載考慮底模板荷載，按1Kpa估算，施工人員荷載按1Kpa考慮，沖擊系數(shù)按1.1考慮，則底模板面荷載為：q=(（1254*1.2）/4.5/6.6+1+1)*1.1=57.9KN/m2荷載組合混凝土澆筑荷載（考慮沖擊系數(shù)）混凝土澆筑時，底模板計算考慮2部分，一部分為腹板下，一部分為底板下，施工荷載如下：1號段腹板下：施工荷載按“施工荷載”項取用，底模板面板荷載為：q1=（3.909*26*1.05+2.5）*1.2=131.05KN/m21號段底板下：施工荷載按“施工荷載”項取用，底模板面板荷載為：q2=（0.6*26*1.05+2.5）*1.2=22.66KN/m2荷載組

9、合混凝土澆筑荷載（不考慮沖擊系數(shù)）1號段腹板下：q1=（3.909*26*1.05+2.5）=109.22KN/m21號段底板下：q2=（0.6*26*1.05+2.5）=18.88KN/m2采用荷載綜合以上荷載計算結(jié)果，計算強度時采用荷載組合，腹板下q1=131.05Kpa，底板下q2=22.66Kpa計算剛度時采用荷載組合，腹板下q1=109.22Kpa，底板下q2=28.88Kpa。2.2底模板橫肋計算2.2.1. 預(yù)壓荷載作用下底模橫肋計算計算簡圖橫肋采用8，間距30cm，按支撐于底?？v梁的連續(xù)梁計算，其計算簡圖如下：計算荷載按底模板荷載計算，面板荷載q=57.9KN/m2q1=57.

10、9*0.3=17.37N/mm計算結(jié)果按上述荷載與圖示，計算結(jié)果為：Mmax=0.736KN*mQmax=6.138KN8的截面幾何特性為：I=101cm4 W=25.3cm3A=10.2cm2 A0=5*（80-8*2）=320mm2 max= Mmax /W=0.736·106/25.3·103=29.1N/ mm2<145*1.3=188.5 N/ mm2max= Qmax /A0=6.138·103/320=19.2N/ mm2<85 N/ mm2支點反力R1=4384.3N;R2=4091.8N;R3=8674.8N;R4=10500.6N;

11、R5=11254.5N;R6=12394.2N; R7=12041.4N;結(jié)論：在預(yù)壓荷載作用下，底模橫肋采用8，間距30cm可滿足施工要求！2.2.2. 澆筑混凝土?xí)r底模板橫肋的計算計算簡圖橫肋采用8，間距30cm，采用1號段后部斷面計算，按支撐于底?？v梁的連續(xù)梁計算，其計算簡圖如下：計算荷載按底模板荷載計算，腹板下面板面荷載q=131.05Kpa倒角下面板面荷載q=（2.629*26*1.05+2.5）*1.2=89.1Kpa底板下面板面荷載q=（1.0*26*1.05+2.5）*1.2=35.76Kpaq1=131.05*0.3=39.315KN/m=39.315N/mmq2=89.1*

12、0.3=26.736KN/m=26.736N/mmq2=35.76*0.3=10.728KN/m=10.728N/mm計算結(jié)果按上述荷載與圖示，結(jié)算結(jié)果為：Mmax=0.8285KN*mQmax=8.0894KN8的截面幾何特性為：I=101cm4 W=25.3cm3A=10.2cm2 A0=5*（80-8*2）=320mm2 max= Mmax /W=0.8285·106/25.3·103=32.7N/ mm2<145*1.3=188.5 N/ mm2max= Qmax /A0=8.0894·103/320=25.3N/ mm2<85 N/ mm2支

13、點反力R1=9864N;R2=9617.3N;R3=18504.7N;R4=11829.3N;R5=6208.7N;R6=7833.6N; R7=7347.6N;結(jié)論：在混凝土荷載作用下，底模橫肋采用8，間距30cm可滿足施工要求！2.3底?？v梁計算2.3.1. 預(yù)壓荷載作用下底?？v梁計算計算簡圖底?？v梁采用236a，按支撐于底模前后橫梁上的簡支梁計算，預(yù)壓荷載滿布于底模，其計算簡圖如下：計算荷載由計算模型可知，橫肋支點反力支點作為荷載施加到底?？v梁上，按底模橫肋計算結(jié)果，支點反力R1=4384.3N;R2=4091.8N;R3=8674.8N;R4=10500.6N;R5=11254.5N;

14、R6=12394.2N; R7=12041.4N，將集中荷載按集度300mm轉(zhuǎn)化成均布荷載，則q1=4384.3/300=14.614N/mm，q2=4091.8/300=13.639N/mm，q3=8674.8/300=28.916N/mm，q4=10500.6/300=35.002N/mm，q5=11254.5/300=37.515N/mm，q6=12394.2/300=41.314N/mmq7=12041.4/300=40.138N/mm計算結(jié)果按上述荷載與計算簡圖計算，第6根與第8根縱梁的荷載最大，檢算上述2根縱梁即可，按上述荷載與圖示，結(jié)算結(jié)果為：Mmax=91.770KN*mQma

15、x=72.127KN236a的截面幾何特性為：I=2*11870=23740cm4 W=2*660=1320cm3A=2*60.9=121.8cm2 A0=2*10*（360-16*2）=6560mm2 max= Mmax /W=91.770·106/1320·103=69.5N/ mm2<145*1.3=188.5 N/ mm2max= Qmax /A0=72.127·103/6560=11.0N/ mm2<85 N/ mm2支點反力第一、十三根縱梁支點反力：前支點反力R1=25.513KN 后支點反力R2=18.362KN第二、十二根縱梁支點反力：

16、前支點反力R1=23.811KN 后支點反力R2=17.137KN第三、十一根縱梁支點反力：前支點反力R1=50.482KN 后支點反力R2=36.331KN第四、十根縱梁支點反力：前支點反力R1=61.107KN 后支點反力R2=43.978KN第五、九根縱梁支點反力：前支點反力R1=65.494KN 后支點反力R2=47.136KN第六、八根縱梁支點反力：前支點反力R1=72.127KN 后支點反力R2=51.909KN第七根縱梁支點反力：前支點反力R1=70.074KN 后支點反力R2=50.431KN結(jié)論：在預(yù)壓荷載作用下，底?？v梁采用236a，間距700mm可滿足施工要求！2.3.2

17、. 澆筑1#段混凝土?xí)r底?？v梁的計算計算簡圖底?？v梁采用236a，按支撐于底模前后橫梁上的簡支梁計算，其計算簡圖如下：計算荷載利用底模板橫肋計算結(jié)果，將橫肋的支點反力作為施加于縱梁上的荷載考慮，并將集中力按300mm集度轉(zhuǎn)化成均布荷載，支點反力及荷載見下表：1號段縱梁荷載表縱梁編號1、132、123、114、105、96、87備注支點反力（N）986496171850411829620878347348計算強度用對應(yīng)均布荷載值（N/mm)32.8832.0661.6839.4320.6926.1124.49計算強度用支點反力（N）82208014154209858517365286123計算剛

18、度用對應(yīng)均布荷載值（N/mm)27.4026.7151.4032.8617.2421.7620.41計算剛度用計算結(jié)果按上述荷載與圖示，第3、11根縱梁受力最大，計算結(jié)果為：Mmax=137.008KN*mQmax=107.681KN236a的截面幾何特性為：I=2*11870=23740cm4 W=2*660=1320cm3A=2*60.9=121.8cm2 A0=2*10*（360-16*2）=6560mm2 max= Mmax /W=137.008·106/1320·103=103.8N/ mm2<145*1.3=188.5 N/ mm2max= Qmax /A

19、0=107.681·103/6560=16.4N/ mm2<85 N/ mm2支點反力第一、十三根縱梁支點反力：前支點反力R1=57.402KN 后支點反力R2=41.312KN第二、十二根縱梁支點反力：前支點反力R1=55.971KN 后支點反力R2=40.282KN第三、十一根縱梁支點反力：前支點反力R1=107.682KN 后支點反力R2=77.498KN第四、十根縱梁支點反力：前支點反力R1=68.837KN 后支點反力R2=49.542KN第五、九根縱梁支點反力：前支點反力R1=36.121KN 后支點反力R2=25.996KN第六、八根縱梁支點反力：前支點反力R1=

20、45.583KN 后支點反力R2=32.806KN第七根縱梁支點反力：前支點反力R1=42.755KN 后支點反力R2=30.770KN結(jié)論：在混凝土荷載作用下，縱梁采用236a截面形式，強度與剛度均滿足施工要求！2.3.3. 澆筑4#段混凝土?xí)r底?？v梁的計算計算簡圖底?？v梁采用236a，按支撐于底模底模前后橫梁上的簡支梁計算，其計算簡圖如下：計算荷載利用底模板橫肋計算簡圖，荷載按4號段后斷面計算，q1=71.6N/mm；q2=20.455N/mm；q3=9.598N/mm，橫肋支點反力為：R1=17613N;R2=19619N;R3=28390N;R4=10386N;R5=5491N;R6=

21、7023N; R7=6566N,將橫肋的支點反力作為施加于縱梁上的荷載考慮，并將集中力按300mm集度轉(zhuǎn)化成均布荷載，支點反力及荷載見下表：4號段縱梁荷載表縱梁編號1、132、123、114、105、96、87備注支點反力（N）17613196192839010386549170236566計算強度用對應(yīng)均布荷載值（N/mm)58.7165.4094.6334.6218.3023.4121.89計算強度用支點反力（N）1467816349236588655457658535472計算剛度用對應(yīng)均布荷載值（N/mm)48.9354.5078.8628.8515.2319.5118.24計算剛度用

22、計算結(jié)果按上述荷載與圖示，第3根、第11根縱梁受力最大，計算結(jié)果為：Mmax=230.170KN*mQmax=174.473KN236a的截面幾何特性為：I=2*11870=23740cm4 W=2*660=1320cm3A=2*60.9=121.8cm2 A0=2*10*（360-16*2）=6560mm2 max= Mmax /W=230.170·106/1320·103=174.4N/ mm2<145*1.3=188.5 N/ mm2max= Qmax /A0=174.473·103/6560=26.6N/ mm2<85 N/ mm2fmax=7

23、.8mm<4542/400=11.3mm支點反力第一、十三根縱梁支點反力：前支點反力R1=108.246KN 后支點反力R2=97.349KN第二、十二根縱梁支點反力：前支點反力R1=120.581KN 后支點反力R2=108.442KN第三、十一根縱梁支點反力：前支點反力R1=174.473KN 后支點反力R2=156.910KN第四、十根縱梁支點反力：前支點反力R1=63.830KN 后支點反力R2=57.405KN第五、九根縱梁支點反力：前支點反力R1=33.740KN 后支點反力R2=30.344KN第六、八根縱梁支點反力：前支點反力R1=43.162KN 后支點反力R2=38.

24、817KN第七根縱梁支點反力：前支點反力R1=40.359KN 后支點反力R2=36.297KN結(jié)論：在混凝土荷載作用下，縱梁采用236a截面形式，強度與剛度均滿足施工要求！2.3.4. 澆筑8#段混凝土?xí)r底?？v梁的計算計算簡圖底?？v梁采用236a，按支撐于底模底模前后橫梁上的簡支梁計算，其計算簡圖如下：計算荷載利用底模板橫肋計算簡圖，荷載按8號段后斷面計算，q1=77.2N/mm；q2=12.3N/mm；q3=8.02N/mm，橫肋支點反力為：R1=18865N;R2=21907N;R3=28720N;R4=7663N;R5=4674N;R6=5848N; R7=5497N,將橫肋的支點反力

25、作為施加于縱梁上的荷載考慮，并將集中力按300mm集度轉(zhuǎn)化成均布荷載，支點反力及荷載見下表：8號段縱梁荷載表縱梁編號1、132、123、114、105、96、87備注支點反力（N）1886521907287207663467458485497計算強度用對應(yīng)均布荷載值（N/mm)62.8873.0295.7325.5415.5819.4918.32計算強度用支點反力（N）1572118256239336386389548734581計算剛度用對應(yīng)均布荷載值（N/mm)52.4060.8579.7821.2812.9816.2415.27計算剛度用計算結(jié)果按上述荷載與圖示，第3根、第10根縱梁受力

26、最大，計算結(jié)果為：Mmax=242.013KN*mQmax=180.614KN236a的截面幾何特性為：I=2*11870=23740cm4 W=2*660=1320cm3A=2*60.9=121.8cm2 A0=2*10*（360-16*2）=6560mm2 max= Mmax /W=267.253·106/1492·103=179.1N/ mm2<145*1.3=188.5 N/ mm2max= Qmax /A0=231.799·103/6560=35.3N/ mm2<85 N/ mm2fmax=8.3mm<4542/400=11.3mm支點

27、反力第一、十三根縱梁支點反力：前支點反力R1=118.636KN 后支點反力R2=132.978KN第二、十二根縱梁支點反力：前支點反力R1=137.767KN 后支點反力R2=154.422KN第三、十一根縱梁支點反力：前支點反力R1=180.615KN 后支點反力R2=202.449KN第四、十根縱梁支點反力：前支點反力R1=48.187KN 后支點反力R2=54.012KN第五、九根縱梁支點反力：前支點反力R1=29.395KN 后支點反力R2=32.949KN第六、八根縱梁支點反力：前支點反力R1=36.772KN 后支點反力R2=41.217KN第七根縱梁支點反力：前支點反力R1=3

28、4.564KN 后支點反力R2=38.743KN結(jié)論：在混凝土荷載作用下，縱梁采用236a截面形式，強度與剛度均滿足施工要求！2.4底模后橫梁計算2.4.1. 預(yù)壓荷載作用下底模后橫梁計算計算簡圖底模后橫梁采用2塊2cm鋼板2塊14cm鋼板組焊而成，截面型式如下如：建模時考慮該桿件與后吊桿、后錨桿的協(xié)調(diào)變形，按組合結(jié)構(gòu)建模，橫梁采用梁單元模擬，錨吊桿采用桿系單元模擬，其計算簡圖如下：計算荷載計算荷載取用底?？v梁后支點反力，P1=18.362KN，P2=17.137KN，P3=36.331KN，P4=43.978KN，P5=47.136KN，P6=51.909KN，P7=50.431KN計算結(jié)果

29、 底模后橫梁按上述荷載與圖示，計算結(jié)果為：Mmax=165.189KN*mQmax=221.707KN橫梁截面幾何特性為：I稱為截面對主軸（形心軸）的截面慣性矩（cm4）?；居嬎愎饺缦拢海e分后得I=47822cm4W稱為截面抵抗矩（cm3），它表示截面抵抗彎曲變形能力的大小，基本計算公式如下： W=2125cm3I=47822cm4 W=2125cm3A=200.8cm2 A0=2*10*（450-20*2）=8200mm2 max= Mmax /W=165189·106/2125·103=77.7N/mm2<145*1.3=188.5 N/ mm2max= Q

30、max /A0=221.707·103/8200=27.0N/ mm2<85 N/ mm2fmax=4.8mm<6000/400=15mm 錨吊桿R1=54.85KN，R2=292.923KN支點反力支點反力 R1=54.85KN，R2=292.923KN結(jié)論：在預(yù)壓荷載作用下，底模后橫梁采用2塊2cm鋼板2塊14cm鋼板組焊截面，可滿足施工要求！2.4.2. 澆筑混凝土?xí)r底模后橫梁的計算底模后橫梁采用2塊2cm鋼板2塊14cm鋼板組焊而成，建模時考慮該桿件與后吊桿、后錨桿的協(xié)調(diào)變形，按組合結(jié)構(gòu)建模，橫梁采用梁單元模擬，錨吊桿采用桿系單元模擬，其計算簡圖如下：計算荷載計算

31、荷載取用1#、4#、8#段底?？v梁后支點反力，如下表：支點反力表（KN）支點1#段4#段8#段備注P141.31297.349132.978后支點反力P240.282108.442154.422P377.498156.910202.449P449.54257.40554.012P525.99630.34432.949P632.80638.81741.217P730.77036.29738.743計算結(jié)果底模后橫梁按上述荷載與圖示，計算結(jié)果為：受力計算計算表受力1#段4#段8#段彎矩（max）133.102181.292203.205剪力（max）241.509410.067504.421錨吊桿

32、反力R142.31854.85559.867錨吊桿反力R2325.139562.270697.266最不利為8#節(jié)段，按8#節(jié)段計算：截面幾何特性為：I=47822cm4 W=2125cm3A=200.8cm2 A0=2*10*（450-20*2）=8200mm2 max= Mmax /W=203.205·106/2125·103=95.6N/mm2<145*1.3=188.5 N/ mm2max= Qmax /A0=504.421·103/8200=61.5N/ mm2<85 N/ mm2fmax=4.8mm<6000/400=15mm結(jié)論：在

33、預(yù)壓荷載作用下，底模后橫梁采用2塊2cm鋼板2塊14cm鋼板組焊而成，可滿足施工要求！2.5底模前橫梁與前上橫梁計算因底模前橫梁與主桁架上橫梁協(xié)調(diào)變形，建模時考慮空間效應(yīng)，將兩個構(gòu)件整體建?？紤]。2.5.1. 預(yù)壓荷載作用下底模前橫梁與前上橫梁計算計算簡圖底模前橫梁與底模后橫梁一樣，采用2塊2cm鋼板2塊14cm鋼板組焊而成，上橫梁采用2塊2cm鋼板4塊14cm鋼板組焊而成，截面型式如下：吊桿采用12根32精軋螺紋鋼，模型按支撐于主桁架前端的組合結(jié)構(gòu)考慮，其計算簡圖如下：計算荷載縱梁傳遞荷載取用預(yù)壓時底?？v梁前支點反力P1=25.513KN，P2=23.811KN，P3=50.482KNP4=

34、61.107KN，P5=65.494KN，P6=72.127K, P7=70.074KN外模荷載主要為外模板荷載,并考慮1.2沖擊系數(shù)，W=（11508+3245）*1.2/4=44.3KN內(nèi)模板荷載在預(yù)壓時為0KN。計算結(jié)果底模前橫梁按上述荷載與圖示，底模前橫梁計算結(jié)果為：Mmax=145.339KN*mQmax=233.765KN截面幾何特性為：I=47822cm4 W=2125cm3A=200.8cm2 A0=2*10*（450-20*2）=8200mm2 max= Mmax /W=145.339·106/2125·103=68.4N/mm2<145*1.3=1

35、88.5 N/ mm2max= Qmax /A0=233.765·103/8200=28.5/ mm2<85 N/ mm2fmax=2.1mm<4600/400=11.5mm前吊桿軸力：R1=44.260KN R2=377.831KN前上橫梁按上述荷載與圖示，前上橫梁計算結(jié)果為：Mmax=135.060KN*mQmax=377.831KN前上橫梁截面幾何特性為：I稱為截面對主軸（形心軸）的截面慣性矩（cm4）?；居嬎愎饺缦拢海e分后得I=50346cm4W稱為截面抵抗矩（cm3），它表示截面抵抗彎曲變形能力的大小，基本計算公式如下： W=1907cm3I=50346c

36、m4 W=1907cm3A=421cm2 A0=2*10*（528-34*2）=9200mm2 max= Mmax /W=135.060·106/1907·103=70.8N/mm2<145*1.3=188.5 N/ mm2max= Qmax /A0=377.831·103/9200=41.1N/ mm2<85 N/ mm2fmax=5.3mm<6000/400=15 mm支點反力支點反力R=466.391KN 結(jié)論：在預(yù)壓荷載作用下，底模前橫梁采用2塊2cm鋼板2塊14cm鋼板組焊而成，上橫梁采用2塊2cm鋼板4塊1.4cm鋼板組焊而成，可滿足

37、施工要求！2.5.2. 澆筑混凝土?xí)r底模前橫梁與前上橫梁的計算計算簡圖底模前橫梁與底模后橫梁一樣，采用2塊2cm鋼板2塊14cm鋼板組焊而成，上橫梁采用2塊2cm鋼板4塊14cm鋼板組焊而成，截面型式如下：吊桿采用12根32精軋螺紋鋼，模型按支撐于主桁架前端的組合結(jié)構(gòu)考慮，其計算簡圖如下： 計算荷載計算荷載取用1#、4#、8#段底?？v梁前支點反力，如下表：支點反力表（KN）支點1#段4#段8#段備注P157.402108.246118.636后支點反力P255.971120.581137.767P3107.682174.473180.615P468.83763.83048.187P536.12

38、133.74029.395P645.58343.16236.772P742.75540.35934.564外模荷載考慮1.2沖擊系數(shù)，W=（11508+3245）*1.2/4=44.3KN內(nèi)模板荷載考慮1.2沖擊系數(shù)N=（4280+4550）*1.2/4=26.5KN計算結(jié)果底模前橫梁按上述荷載與圖示，計算結(jié)果為：受力計算計算表受力1#段4#段8#段彎矩（max）106.371115.033104.387剪力（max）215.732352.310370.718錨吊桿軸力（外側(cè)）R15.32350.99066.300錨吊桿軸力（內(nèi)側(cè)）R2387.651513.222502.354按上述荷載與圖示

39、，底模前橫梁計算結(jié)果為：Mmax=115.033KN*mQmax=370.718KN截面幾何特性為：I=47822cm4 W=2125cm3A=200.8cm2 A0=2*10*（450-20*2）=8200mm2 max= Mmax /W=115.033·106/2125·103=54.1N/mm2<145*1.3=188.5 N/ mm2max= Qmax /A0=370.718·103/8200=45.2/ mm2<85 N/ mm2fmax=2.9mm<4600/400=11.5mm 上橫梁按上述荷載與圖示，前上橫梁計算結(jié)果為：受力計算計

40、算表受力1#段4#段8#段彎矩（max）233.217257.185228.143剪力（max）414.151539.722528.854支點反力R1463.774635.012639.454最大變形位移（mm）9.610.59.3Mmax=257.185KN*mQmax=539.722KNI=50346cm4 W=1907cm3A=421cm2 A0=2*10*（528-34*2）=9200mm2 max= Mmax /W=257.185·106/1907·103=134.9N/mm2<145*1.3=188.5 N/ mm2max= Qmax /A0=539.72

41、2·103/9200=58.7N/ mm2<85 N/ mm2fmax=10.5mm<6000/400=15 mm結(jié)論：在澆注混凝土狀態(tài)下，底模前橫梁采用2塊2cm鋼板2塊14cm鋼板組焊而成，上橫梁采用2塊2cm鋼板4塊1.4cm鋼板組焊而成，可滿足施工要求！2.6底模后錨桿、前吊桿計算2.6.1.預(yù)壓狀態(tài)下后錨桿計算在預(yù)壓狀態(tài)下，使用6根吊桿（錨固于成型梁體），1根吊桿（懸吊于外?；溃鯒U采用采用32精軋螺紋鋼，內(nèi)側(cè)錨固吊桿最大軸力為292.923KN，外側(cè)吊桿軸力54.85KN 錨固吊桿：其安全儲備為：K=650/60.7=10.7(精軋螺紋鋼控制應(yīng)力取650M

42、Pa)外側(cè)吊桿：其安全儲備為：K=650/68.2=9.5(精軋螺紋鋼控制應(yīng)力取650MPa)2.6.2.澆筑混凝土狀態(tài)下后錨桿計算在預(yù)壓狀態(tài)下，使用6根吊桿（錨固于成型梁體），1根吊桿（懸吊于外模滑道），吊桿采用采用32精軋螺紋鋼，內(nèi)側(cè)錨固吊桿最大軸力為697.266KN；外側(cè)吊桿最大軸力59.867KN錨固吊桿：其安全儲備為：K=650/144.5=4.5(精軋螺紋鋼控制應(yīng)力取650MPa)外側(cè)吊桿：其安全儲備為：K=650/74.4=8.7(精軋螺紋鋼控制應(yīng)力取650MPa)2.6.3.預(yù)壓狀態(tài)下前吊桿計算在預(yù)壓狀態(tài)下，使用12根吊桿（懸吊于上橫梁上），前吊桿最大軸力為377.831KN

43、，在預(yù)壓狀態(tài)下最大支反力為采用32精軋螺紋鋼時，其應(yīng)力為：其安全儲備為：K=650/156.6=4.2（精軋螺紋鋼控制應(yīng)力取650MPa)。2.6.4.澆筑混凝土狀態(tài)下前吊桿計算在澆筑混凝土狀態(tài)下，使用12根吊桿（懸吊于外模滑道），后錨桿前最大軸力為513.222KN，采用32精軋螺紋鋼時，其應(yīng)力為：其安全儲備為：K=650/212.7=3.1(精軋螺紋鋼控制應(yīng)力取650MPa)。由上述計算可知，底模系統(tǒng)前后橫梁的錨吊桿安全儲備均大于2，滿足要求。第3章 掛籃主桁計算由“底模前橫梁與前上橫梁”的計算結(jié)果，主桁架的控制荷載為澆注8#段時荷載，結(jié)構(gòu)計算時主要考慮澆注混凝土?xí)r掛籃主桁架桿件的強度與穩(wěn)定性。另外需計算掛籃走行時主要桿件的強度穩(wěn)定性及走行錨固裝置的安全性。計算考慮2種工況、2種荷載組合，具體見下表：底模計算荷載組合列表工況工況描述荷載組合 荷 載 描 述計 算 內(nèi) 容18#段澆注混凝土重量、超載、動力附加荷載、掛籃自重、施工荷載主桁架桿件強度、穩(wěn)定性；后錨系統(tǒng)安全性2掛籃走行掛籃自重、施工荷載、動力附加荷載主桁架桿件強度、穩(wěn)定性；走行滑道強度；走行錨固安全性3.1 荷載組合(混凝土重量+超載+動力附加荷載+掛籃自重+施工荷載)荷載計算由“底模前橫梁與上橫梁”在澆注混凝土作用下計算結(jié)果得到支點反力為639.454KN，計算主