影響晶粒正常長大的因素

1、 7.4.1.4 影響晶粒正常長大的因素：影響晶粒正常長大的因素： (1) 溫度：溫度：退火溫度是影響晶粒長大的最主要因素退火溫度是影響晶粒長大的最主要因素。原子擴散系數原子擴散系數D=D0exp(-Q/kT),顯然越高，顯然越高，越大，晶界越容易遷移，晶粒越容易粗化越大，晶界越容易遷移，晶粒越容易粗化 (2) 分散相粒子：分散相粒子：分散相粒子會阻礙晶界遷移，降分散相粒子會阻礙晶界遷移，降低晶粒長大速率低晶粒長大速率。若分散相粒子為球狀，半徑為。若分散相粒子為球狀，半徑為r, 體積分數為體積分數為，晶界表面張力為，晶界表面張力為，則晶界與粒，則晶界與粒子交截時，單位面積晶界上各粒子對晶界移動

2、所子交截時，單位面積晶界上各粒子對晶界移動所施加的總約束力為：施加的總約束力為： Fmax=3/2r (7-16)/2r (7-16) Fe-Si(wSi=0.03)合金在合金在800C加熱時，由于加熱時，由于合金中分布有細小的合金中分布有細小的MnS顆粒顆粒(體積分數為體積分數為0.01，直徑，直徑 約約0.1m), 晶粒長大晶粒長大 時，晶界時，晶界 受其釘扎，受其釘扎， 長大到一定長大到一定 尺寸就停止尺寸就停止 了。了。 從式從式7-16可以看出：分散相?？梢钥闯觯悍稚⑾嗔?子數量越多，越細小，對晶界子數量越多，越細小，對晶界 的阻礙越大。如果晶界移動的的阻礙越大。如果晶界移動的 驅動

3、力完全來自晶界能驅動力完全來自晶界能(即界面即界面 兩側的壓應力差兩側的壓應力差p=2/rp=2/r晶晶), ), 則則當晶界能提供的驅動力等于當晶界能提供的驅動力等于 分散相粒子的總約束力時，正分散相粒子的總約束力時，正 常晶粒長大停止常晶粒長大停止。此時的晶粒。此時的晶粒 平均尺寸稱為平均尺寸稱為。Fe-Si合金中合金中MnS粒子限粒子限制晶粒長大的顯微照片制晶粒長大的顯微照片 由由Fmax=3/2r = 2/Rm, /2r = 2/Rm, 可得：可得： Rm=4r/3Rm=4r/3 (7-17) 此式表明：此式表明：晶粒的極限平均尺寸決定于分散相粒晶粒的極限平均尺寸決定于分散相粒子的尺寸

4、及其所占的體積分數子的尺寸及其所占的體積分數。當分散相粒子的。當分散相粒子的體積分數一定時，粒子尺寸越小，極限平均晶粒體積分數一定時，粒子尺寸越小，極限平均晶粒尺寸也越小。尺寸也越小。 在鋼中加入少量的在鋼中加入少量的Al, Ti, V, Nb等元素，可形成適等元素，可形成適當數量的當數量的AlN, TiN, VC, NbC等分散相粒子，有效等分散相粒子，有效阻礙高溫下鋼的晶粒長大，保證鋼在焊接和熱處阻礙高溫下鋼的晶粒長大，保證鋼在焊接和熱處理后仍有良好的機械性能。理后仍有良好的機械性能。 (3) 微量熔質或雜質：微量熔質或雜質：固熔體中的微量熔質固熔體中的微量熔質或雜質往往偏聚在位錯或晶界處

5、，形成柯或雜質往往偏聚在位錯或晶界處，形成柯氏氣團，能釘扎或拖曳位錯運動氏氣團，能釘扎或拖曳位錯運動。圖。圖7-27顯示了微量顯示了微量Sn在在300C時對純時對純Pb晶界移動晶界移動的作用。的作用。 需要注意的是：微量需要注意的是：微量Sn對純對純Pb的某些特殊的某些特殊取向晶界運動影響較小。原因是在這些取向晶界運動影響較小。原因是在這些特特殊取向的晶界上，原子排列規(guī)整，不利于殊取向的晶界上，原子排列規(guī)整，不利于雜質原子偏聚雜質原子偏聚，因此晶界活動性不受影響。，因此晶界活動性不受影響。300C時微量時微量Sn對對高純高純Pb晶晶界移動界移動速度的速度的影響影響 (4) 晶粒間位向差：一般情

6、況下，晶界能越晶粒間位向差：一般情況下，晶界能越高則晶界越不穩(wěn)定，原子遷移率也越大。高則晶界越不穩(wěn)定，原子遷移率也越大。晶粒間位向差越大，晶界能也越大，因此晶粒間位向差越大，晶界能也越大，因此遷移率越大遷移率越大。 另外，有些金屬的晶粒間位向差對遷移率另外，有些金屬的晶粒間位向差對遷移率的影響還與溫度有關，比如鉛，的影響還與溫度有關，比如鉛，當溫度低當溫度低于于200C時，大角度晶界范圍內只有某些特時，大角度晶界范圍內只有某些特殊位向的晶界移動速度較大；殊位向的晶界移動速度較大；在在300C時隨時隨晶粒間的位向差增大而增大，到達一定角晶粒間的位向差增大而增大，到達一定角度后趨于穩(wěn)定。這是度后趨

7、于穩(wěn)定。這是較高溫度時，雜質在較高溫度時，雜質在晶界偏聚的現(xiàn)象不明顯晶界偏聚的現(xiàn)象不明顯所致。所致。 圖圖7-28： 200C和和300C時，區(qū)域提純的鉛時，區(qū)域提純的鉛的雙晶體中的傾斜晶界的移動速度與晶體的雙晶體中的傾斜晶界的移動速度與晶體間的位向差的關系。間的位向差的關系。 (5) ：金屬長時間加熱時，晶界：金屬長時間加熱時，晶界與表面相交處因張力平衡而形成熱蝕溝。與表面相交處因張力平衡而形成熱蝕溝。熱蝕溝是該處界面最小，界面能最低的體熱蝕溝是該處界面最小，界面能最低的體現(xiàn)現(xiàn)，如果晶界移動就會增加晶界面積和增，如果晶界移動就會增加晶界面積和增加界面能，因此對晶界移動有約束作用。加界面能，因

8、此對晶界移動有約束作用。材料越薄，表面積越大，材料越薄，表面積越大，熱蝕溝越多，對熱蝕溝越多，對晶界遷移的約束力越大。晶界遷移的約束力越大。 *例題例題7.4.1: 在在Fe-Si鋼鋼(wSi=0.03)中測得中測得MnS粒子的直徑為粒子的直徑為410-4mm, 1mm2內的內的粒子數為粒子數為2105個，試計算個，試計算MnS對這種鋼對這種鋼正常熱處理時奧氏體晶粒長大的影響正常熱處理時奧氏體晶粒長大的影響(晶粒晶粒大小大小)。 解：解：單粒子厚層的單粒子厚層的單位體積中單位體積中MnS粒子個粒子個數為：數為： NV=NA/d (d為粒子直徑為粒子直徑) 故故MnS粒子的體積分數為：粒子的體積

9、分數為： MnS=4r3NV/3=d2NA/6=1.67610-2 Rm=4r/3=1.59210-2mm 7.4.2 晶粒的反常長大：再結晶完成后，晶粒應該晶粒的反常長大：再結晶完成后，晶粒應該均勻、連續(xù)地長大，這種過程稱為一次再結晶。均勻、連續(xù)地長大，這種過程稱為一次再結晶。在某些特定情況下，再結晶完成后，在某些特定情況下，再結晶完成后，少數晶粒突少數晶粒突發(fā)性地迅速粗化，使晶粒之間的尺寸差別顯著增發(fā)性地迅速粗化，使晶粒之間的尺寸差別顯著增大，這種不正常的晶粒長大稱為大，這種不正常的晶粒長大稱為。也稱。也稱為為。 二次再結晶中少數晶?？梢匝杆匍L大的主二次再結晶中少數晶?？梢匝杆匍L大的主要原

10、因是要原因是組織中存在使大多數晶粒邊界比組織中存在使大多數晶粒邊界比較穩(wěn)定或被釘扎，而少數晶粒邊界容易遷較穩(wěn)定或被釘扎，而少數晶粒邊界容易遷移的因素移的因素： (1) 細小而彌散的第二相粒子的釘扎作用限細小而彌散的第二相粒子的釘扎作用限制了大多數晶粒的長大，少數未受釘扎或制了大多數晶粒的長大，少數未受釘扎或釘扎作用小的晶粒便得以異常長大。釘扎作用小的晶粒便得以異常長大。 圖圖7-32是是Fe-Si(wSi=0.03) 合金的晶粒長大曲線。合金的晶粒長大曲線。 高純材料只發(fā)生正常長高純材料只發(fā)生正常長 大大(1)；含；含MnS顆粒的材顆粒的材 料中有的晶粒迅速長大，料中有的晶粒迅速長大， 有的仍

11、保持細小有的仍保持細小(2)(3)。 二次再結晶晶粒是在約二次再結晶晶粒是在約 930C時突然長大的，時突然長大的，在此溫度時在此溫度時MnS熔化，晶熔化，晶界遷移障礙消失，界遷移障礙消失，晶粒得以迅速長大。溫度高于晶粒得以迅速長大。溫度高于930C后，后，二次再結晶的數量增多，晶粒平均尺二次再結晶的數量增多，晶粒平均尺寸反而下降了寸反而下降了。 曲線曲線3是在二次再結晶時保持細小的晶粒的是在二次再結晶時保持細小的晶粒的長大特性，可以看出長大特性，可以看出它仍為正常長大，只它仍為正常長大，只是由于是由于MnS顆粒的拖曳作用，起始長大的顆粒的拖曳作用，起始長大的溫度更高而已。溫度更高而已。 (2

12、) 一次再結晶后如果形成織構，則多數晶一次再結晶后如果形成織構，則多數晶界為小角晶界，遷移率小，比較穩(wěn)定，只界為小角晶界，遷移率小，比較穩(wěn)定，只有少數大角晶界有較高遷移率，相應的晶有少數大角晶界有較高遷移率，相應的晶粒能迅速長大。粒能迅速長大。 (3)若金屬為薄板，則加熱時會出現(xiàn)熱蝕溝，若金屬為薄板，則加熱時會出現(xiàn)熱蝕溝，若大部分晶界被熱蝕溝釘扎，僅有少數晶若大部分晶界被熱蝕溝釘扎，僅有少數晶界可遷移，便容易發(fā)生二次再結晶。界可遷移，便容易發(fā)生二次再結晶。 (4) 一次再結晶后的組織，由于某些原因產一次再結晶后的組織，由于某些原因產生了局部區(qū)域不均勻現(xiàn)象而存在個別尺寸生了局部區(qū)域不均勻現(xiàn)象而存

13、在個別尺寸很大的初始晶粒，其晶界遷移率高于其他很大的初始晶粒，其晶界遷移率高于其他晶界，就會迅速長大。晶界，就會迅速長大。 二次再結晶并二次再結晶并沒有再形核過程沒有再形核過程，只是某些，只是某些因素導致少數晶粒異常長大而已因素導致少數晶粒異常長大而已。 在條件適宜時，有可能發(fā)生三次再結晶，在條件適宜時，有可能發(fā)生三次再結晶，其規(guī)律及機制與二次再結晶相同。其規(guī)律及機制與二次再結晶相同。 二次再結晶不僅會降低材料強度和塑、韌二次再結晶不僅會降低材料強度和塑、韌性，還會增大再次冷加工工件的表面粗糙性，還會增大再次冷加工工件的表面粗糙度。因此，一般情況下應避免發(fā)生二次再度。因此，一般情況下應避免發(fā)生

14、二次再結晶。但作為電感材料的硅鋼片，卻需要結晶。但作為電感材料的硅鋼片，卻需要利用二次再結晶獲得粗大晶粒，加強其導利用二次再結晶獲得粗大晶粒，加強其導磁性能。磁性能。 7.4.3 再結晶退火極其組織控制再結晶退火極其組織控制 7.4.3.1 再結晶退火：再結晶退火：再結晶可消除冷變形再結晶可消除冷變形金屬的加工硬化效果及內應力金屬的加工硬化效果及內應力，因此被用，因此被用作冷變形加工的中間工序，軟化冷變形金作冷變形加工的中間工序，軟化冷變形金屬或細化晶粒，改善顯微組織。屬或細化晶粒，改善顯微組織。 7.4.3.2 再結晶組織：再結晶退火過程中，再結晶組織：再結晶退火過程中，回復、再結晶及晶粒長

15、大往往是交錯、重回復、再結晶及晶粒長大往往是交錯、重疊進行，綜合作用的結果疊進行，綜合作用的結果有時會產生退火有時會產生退火孿晶和再結晶織構孿晶和再結晶織構。 (1)不同的冷變形度不同的冷變形度 及退火溫度下所得及退火溫度下所得 到的再結晶組織晶到的再結晶組織晶 粒大小不同。粒大小不同。將退將退 火溫度、冷變形度火溫度、冷變形度 和再結晶晶粒大小和再結晶晶粒大小 的關系畫成三維圖，稱為的關系畫成三維圖，稱為?？梢??？梢宰鳛橹贫ㄉa工藝規(guī)范的參考依據。作為制定生產工藝規(guī)范的參考依據。 圖圖7-33為工業(yè)純鋁的再結晶圖。為工業(yè)純鋁的再結晶圖。 圖中存在兩個粗晶區(qū)：一是圖中存在兩個粗晶區(qū)：一是臨界變

16、形度區(qū)臨界變形度區(qū)域域(變形度變形度00.1, 溫度溫度500650C)；二是；二是二二次再結晶區(qū)域次再結晶區(qū)域(變形度變形度0.651.0, 溫度溫度600650C)。后者對應的變形度較大，退。后者對應的變形度較大，退火溫度也較高。其原因是強烈冷變形導致火溫度也較高。其原因是強烈冷變形導致退火時形成大面積的再結晶織構，阻礙了退火時形成大面積的再結晶織構，阻礙了晶粒的正常長大，只有少數大角晶界的晶晶粒的正常長大，只有少數大角晶界的晶粒優(yōu)先生長，從而產生二次再結晶。粒優(yōu)先生長，從而產生二次再結晶。對于對于一般結構材料，制定變形及退火工藝時應一般結構材料，制定變形及退火工藝時應避開這兩個區(qū)域避開這

17、兩個區(qū)域。 (2) 退火孿晶：退火孿晶：Cu, Ni, 黃銅，黃銅，不銹鋼等不銹鋼等不易產生變形的不易產生變形的面心立方金屬經再結晶退面心立方金屬經再結晶退火后，會出現(xiàn)孿晶，稱為火后，會出現(xiàn)孿晶，稱為。 圖圖7-34為冷變形為冷變形 黃銅退火時形黃銅退火時形 成的退火孿晶組成的退火孿晶組 織?？?。 面心立方金屬的退火孿晶有圖面心立方金屬的退火孿晶有圖7-35所示的所示的ABC三種典型形態(tài)。其中三種典型形態(tài)。其中B是貫穿晶粒的是貫穿晶粒的完整退火孿晶；完整退火孿晶；C為一端終止于晶內的不為一端終止于晶內的不完整退火孿晶；完整退火孿晶；A為晶界交角處的退火孿為晶界交角處的退火孿晶。孿晶兩側互晶。孿

18、晶兩側互 相平行的晶面是共相平行的晶面是共 格孿晶界面，由格孿晶界面，由 (111)面組成。孿晶面組成。孿晶 終止于晶粒內的界終止于晶粒內的界 面是非共格孿晶界。面是非共格孿晶界。 退火孿晶是在再結晶過程中因晶界遷移出現(xiàn)層錯退火孿晶是在再結晶過程中因晶界遷移出現(xiàn)層錯形成的形成的。面心立方金屬晶界遷移時，。面心立方金屬晶界遷移時，111面某層面某層原子錯排，就會出現(xiàn)原子錯排，就會出現(xiàn)。如果孿晶界面能遠如果孿晶界面能遠小于一般的大角度晶界能，則該層錯將穩(wěn)定下來小于一般的大角度晶界能，則該層錯將穩(wěn)定下來成為孿晶核成為孿晶核 并隨大角度晶界的移動并隨大角度晶界的移動 而長大而長大。當。當111面再面再

19、 次錯排而恢復原有堆垛次錯排而恢復原有堆垛 順序，則又出現(xiàn)一個孿順序，則又出現(xiàn)一個孿 晶界，兩個孿晶界之間晶界，兩個孿晶界之間 形成一個孿晶。形成一個孿晶。 (3) 再結晶織構：再結晶織構：冷變形金屬在再結晶過程中形成冷變形金屬在再結晶過程中形成擇優(yōu)取向的晶粒稱為擇優(yōu)取向的晶粒稱為。再結晶織構與。再結晶織構與變形織構沒有必然聯(lián)系，形成機理有擇優(yōu)形核和變形織構沒有必然聯(lián)系，形成機理有擇優(yōu)形核和擇優(yōu)生長兩種理論。擇優(yōu)生長兩種理論。 擇優(yōu)形核理論擇優(yōu)形核理論認為：再結晶晶核保持變形織構的認為：再結晶晶核保持變形織構的相同取向相同取向，長大后形成與變形織構一致的再結晶，長大后形成與變形織構一致的再結晶

20、織構?？棙?。 擇優(yōu)生長理論擇優(yōu)生長理論認為：再結晶形核的取向與變形織認為：再結晶形核的取向與變形織構無關構無關。晶核長大時，晶界遷移率與晶界兩側的。晶核長大時，晶界遷移率與晶界兩側的位相差相關。只有位相差相關。只有某些取向有利的再結晶晶核能某些取向有利的再結晶晶核能夠迅速長大，其他取向的晶核則被抑制夠迅速長大，其他取向的晶核則被抑制，最終形，最終形成再結晶織構。成再結晶織構。 7.5 金屬的熱變形金屬的熱變形 金屬在再結晶溫度以上的加工變形稱為金屬在再結晶溫度以上的加工變形稱為。其其實質是變形中加工硬化與動態(tài)軟化同時進行，實質是變形中加工硬化與動態(tài)軟化同時進行，兩者作用相抵消，不顯示硬化效果。

21、兩者作用相抵消，不顯示硬化效果。 動態(tài)軟化包括動態(tài)回復和動態(tài)再結晶兩種方式。動態(tài)軟化包括動態(tài)回復和動態(tài)再結晶兩種方式。熱變形停止后，高溫下還會發(fā)生靜態(tài)回復和靜態(tài)熱變形停止后，高溫下還會發(fā)生靜態(tài)回復和靜態(tài)再結晶。再結晶。 熱變形沒有強化作用，塑性變形量很大，還可以熱變形沒有強化作用，塑性變形量很大，還可以改善鑄錠組織，消除氣孔改善鑄錠組織，消除氣孔、偏析、粗大晶粒等等偏析、粗大晶粒等等。但也會因高溫氧化導致表面粗糙，因熱漲冷縮而但也會因高溫氧化導致表面粗糙，因熱漲冷縮而不易控制加工精度。不易控制加工精度。 7.5.1 動態(tài)回復與動態(tài)再結晶動態(tài)回復與動態(tài)再結晶 7.5.1.1 動態(tài)回復：圖動態(tài)回復

22、：圖7-37為純鐵的動態(tài)回復熱變?yōu)榧冭F的動態(tài)回復熱變形應力形應力-應變曲線。與冷變形的應力應變曲線。與冷變形的應力-應變曲線不應變曲線不同，開始時應力隨應變增大而增大，但增大速率同，開始時應力隨應變增大而增大，但增大速率逐漸減小，最后達到一個幾乎恒定值。表明逐漸減小，最后達到一個幾乎恒定值。表明形變形變初期的加工硬初期的加工硬 化大于動態(tài)軟化，隨變化大于動態(tài)軟化，隨變 形發(fā)展加工硬化減小，形發(fā)展加工硬化減小， 當硬化與軟化平衡時，當硬化與軟化平衡時， 變形在幾乎恒定的變形在幾乎恒定的流變流變 應力應力作用下繼續(xù)進行作用下繼續(xù)進行， 此階段稱為此階段稱為 當變形溫度一定時，應變速率當變形溫度一定

23、時，應變速率越大，達到越大，達到穩(wěn)定的應力和應變也越大；當穩(wěn)定的應力和應變也越大；當一定時，變一定時，變形溫度越高，達到穩(wěn)定態(tài)的應力和應變越形溫度越高，達到穩(wěn)定態(tài)的應力和應變越小。小。 動態(tài)回復引起軟化是通過刃形位錯攀移、動態(tài)回復引起軟化是通過刃形位錯攀移、螺形位錯交滑移使異號位錯對消、位錯密螺形位錯交滑移使異號位錯對消、位錯密度下降的結果度下降的結果。 動態(tài)回復時也發(fā)生多邊化而形成亞晶。動態(tài)回復時也發(fā)生多邊化而形成亞晶。亞亞晶尺寸受變形速率與溫度影響晶尺寸受變形速率與溫度影響，變形速率，變形速率越小，變形溫度越高，亞晶尺寸也越大。越小，變形溫度越高，亞晶尺寸也越大。在穩(wěn)定階段，亞晶保持等軸和

24、恒定尺寸。在穩(wěn)定階段，亞晶保持等軸和恒定尺寸。 圖圖7-38為鋁在為鋁在400C擠擠 壓形成的動態(tài)回復亞晶。壓形成的動態(tài)回復亞晶。 在動態(tài)回復過程中，變在動態(tài)回復過程中，變 形晶粒不再發(fā)生再結晶，形晶粒不再發(fā)生再結晶， 因此仍為纖維狀，熱變因此仍為纖維狀，熱變 形后形后快冷，可保留伸長快冷，可保留伸長 晶粒和等軸亞晶組織晶粒和等軸亞晶組織。 若高溫長時間停留，則可發(fā)生靜態(tài)再結晶。若高溫長時間停留，則可發(fā)生靜態(tài)再結晶。 動態(tài)回復組織比再結晶組織的強度高動態(tài)回復組織比再結晶組織的強度高。因。因此建筑用鋁鎂合金型材都采用熱成型工藝此建筑用鋁鎂合金型材都采用熱成型工藝而不用冷壓成型后再回火工藝。而不用

25、冷壓成型后再回火工藝。 在層錯能較高的金屬如鋁合金、純鐵、鐵在層錯能較高的金屬如鋁合金、純鐵、鐵素體鋼等進行熱加工時，由于位錯交滑移素體鋼等進行熱加工時，由于位錯交滑移和攀移等原因，容易發(fā)生動態(tài)回復。和攀移等原因，容易發(fā)生動態(tài)回復。 7.5.1.2 動態(tài)再結晶：層錯能較低的材料，如銅及動態(tài)再結晶：層錯能較低的材料，如銅及銅合金、鎳合金及奧氏體鋼等，不發(fā)生位錯交滑銅合金、鎳合金及奧氏體鋼等，不發(fā)生位錯交滑移。此時動態(tài)再結晶成為動態(tài)軟化的主要方式，移。此時動態(tài)再結晶成為動態(tài)軟化的主要方式，其熱應力其熱應力-應變曲線如圖應變曲線如圖7-39。 從圖上可以看出：從圖上可以看出：在較高的應變速率火較在較

26、高的應變速率火較低變形溫度下低變形溫度下，曲線有一個峰值，可分為，曲線有一個峰值，可分為三個階段：初始階段為加工硬化階段，應三個階段：初始階段為加工硬化階段，應變達到某一值后開始發(fā)生動態(tài)再結晶，硬變達到某一值后開始發(fā)生動態(tài)再結晶，硬化率下降；第二階段，應力達到最大值后，化率下降；第二階段，應力達到最大值后，動態(tài)軟化超過加工硬化，曲線下降；第三動態(tài)軟化超過加工硬化，曲線下降；第三階段，隨真應變的增加，動態(tài)軟化與加工階段，隨真應變的增加，動態(tài)軟化與加工硬化平衡，流變應力趨于衡定。硬化平衡，流變應力趨于衡定。 在較低的應變速率或較高的變形溫度下，由于位在較低的應變速率或較高的變形溫度下，由于位錯密度

27、增加速率較小，動態(tài)再結晶后，錯密度增加速率較小，動態(tài)再結晶后，必須有進必須有進一步的加工硬化，才能再一次積累位錯密度發(fā)生一步的加工硬化，才能再一次積累位錯密度發(fā)生再結晶再結晶。因此，動態(tài)再結晶與加工硬化交替進行，。因此，動態(tài)再結晶與加工硬化交替進行，應力應變曲線呈波浪形。應力應變曲線呈波浪形。 動態(tài)再結晶也是通過形成新的大角晶界及隨后的動態(tài)再結晶也是通過形成新的大角晶界及隨后的晶界移動所完成的。但再結晶過程也是不斷變形晶界移動所完成的。但再結晶過程也是不斷變形的過程，因此具有的過程，因此具有反復形核，有限生長反復形核，有限生長的特點。的特點。長成的晶粒等軸長成的晶粒等軸、細小，而且細小，而且有

28、較高的位錯密度有較高的位錯密度和位錯纏結存在和位錯纏結存在，強度和硬度比靜態(tài)再結晶組織，強度和硬度比靜態(tài)再結晶組織要高。要高。 7.5.2 熱變形引起組織、性能的變化熱變形引起組織、性能的變化 7.5.2.1 改善鑄造狀態(tài)的組織缺陷：氣孔、改善鑄造狀態(tài)的組織缺陷：氣孔、疏松等缺陷再熱變形過程中消失，偏析部疏松等缺陷再熱變形過程中消失，偏析部分消除，粗大的鑄態(tài)柱狀晶和樹枝晶變?yōu)榉窒?，粗大的鑄態(tài)柱狀晶和樹枝晶變?yōu)榧毿【鶆虻牡容S晶，夾雜物或脆性相的形細小均勻的等軸晶，夾雜物或脆性相的形態(tài)及分布得以改善。由此提高了材料致密態(tài)及分布得以改善。由此提高了材料致密性和機械性能，特別是性和機械性能，特別是塑

29、性和韌性顯著提塑性和韌性顯著提高高。 7.5.2.2 熱變形形成流線，呈現(xiàn)各向異性：熱變形形成流線，呈現(xiàn)各向異性：枝晶偏析、夾雜物和第二相等將隨材料的枝晶偏析、夾雜物和第二相等將隨材料的變形而沿變形方向呈纖維狀分布，稱為變形而沿變形方向呈纖維狀分布，稱為。 流線使金屬機械流線使金屬機械 性能，特別是塑性能，特別是塑 性和韌性各向異性和韌性各向異 性。性。正確的流線正確的流線 分布可有效提高分布可有效提高 工件的使用性能。工件的使用性能。 7.5.2.3 形成帶狀組織：亞共析鋼熱變形后，形成帶狀組織：亞共析鋼熱變形后，其其鐵素體和珠光體成條狀分布，稱為鐵素體和珠光體成條狀分布，稱為。有兩種可能的

30、形成方式：其一是在。有兩種可能的形成方式：其一是在兩相區(qū)溫度范圍內，兩相區(qū)溫度范圍內，鐵素體沿奧氏體晶界鐵素體沿奧氏體晶界析出后變形伸長，再結晶后兩者都變成等析出后變形伸長，再結晶后兩者都變成等軸晶粒但分布仍成條狀軸晶粒但分布仍成條狀；其二是熱變形中；其二是熱變形中枝晶偏析或夾雜物被拉長，當奧氏體冷卻枝晶偏析或夾雜物被拉長，當奧氏體冷卻時，偏析區(qū)域首先析出鐵素體成條狀分布，時，偏析區(qū)域首先析出鐵素體成條狀分布，隨后在其兩側的奧氏體區(qū)域再轉變?yōu)橹楣怆S后在其兩側的奧氏體區(qū)域再轉變?yōu)橹楣怏w體，最終形成條帶狀的混合物。，最終形成條帶狀的混合物。 帶狀組織也使材料產生各向異性，影響與帶狀組織也使材料產生各向異性，影響與流線類似。流線類似。 圖圖7-42為熱軋低為熱軋低 碳鋼板的帶狀組碳鋼板的帶狀組 織顯微照片。織顯微照片。 為了防止和消除為了防止和消除 帶狀組織，熱變帶狀組織，熱變 形時應該：形時應該： 1 避開兩相區(qū)；避開兩相區(qū)；2 減少夾雜元素含量；減少夾雜元素含量；3 采采用高溫擴散退火，消除元素偏析。如果已用高溫擴散退火，消除元素偏析。如果已出現(xiàn)帶狀組織，可出現(xiàn)帶狀組織，可在單相區(qū)加熱作正火處在單相區(qū)加熱作正火處理理，以消除或改善帶狀組織。，以消除或改善帶狀組織。 7.5.2.4 熱變形材料的機械性能在相當程度熱變形