京廣線提速路基穩(wěn)定性檢測報告

1、京廣線提速路基穩(wěn)定性檢測報告京廣線提速路基穩(wěn)定性檢測報告 中國鐵路工程總公司一九九八年一月目  錄一、前言 2二、工點選擇 2三、檢測方法及原理 2四、檢測檢測設(shè)備和野外工作方法 4五、檢測結(jié)果與初步分析 5六、結(jié)論 12七、結(jié)束語 13圖（1-1、1-2、1-3、1-4、1-5、1-6、1-7）附圖（01、02、03、04、05、06、07、08）附彩色成果圖（03、04）一、前言   1.1、 在我國，鐵路承擔(dān)著絕大部分關(guān)系到國計民生運輸任務(wù)，隨著社會經(jīng)濟(jì)的發(fā)展

2、和人民生活水平的日益提高，國內(nèi)對運輸?shù)男枨蟛粩嘣鲩L，運輸市場競爭加劇，實際上鐵路發(fā)展滯后已經(jīng)成為國民經(jīng)濟(jì)進(jìn)一步發(fā)展的“瓶頸”，提高鐵路行車速度，以適應(yīng)國民經(jīng)濟(jì)的迅猛發(fā)展，滿足人民對時效要求勢在必行。在列車提速運行的新荷載作用下，路基能否繼續(xù)保持穩(wěn)定，不產(chǎn)生任何危及正常運行的變形，首先要了解路基的受力條件，尤需對提速的干線路基穩(wěn)定性進(jìn)行檢測。在額定軸重條件下，列車速度與路基穩(wěn)定性有密切關(guān)系，干線提速后，動荷載增加，既有線原處于穩(wěn)定的路基在新荷載作用下，要發(fā)生新的變形，大多數(shù)路基經(jīng)過一定時間適應(yīng)后，將逐漸趨于穩(wěn)定，但部分軟弱路基將發(fā)生變形，在新的動力荷載的作用于下，產(chǎn)生不均勻沉降，局部路基沉降量大

3、，道碴可能楔入基床內(nèi)，容易形成道碴槽、道碴囊等病害，進(jìn)而導(dǎo)致路基面下陷、邊坡坍滑、翻漿冒泥等病害，成為事故隱患，危及行車安全，同進(jìn)養(yǎng)護(hù)維修費用加大。      1.2 為確?；疖囂崴俸罅熊嚢踩\營，中國鐵路工程總公司承擔(dān)了干線提速后路基穩(wěn)定性檢測方法實驗和研究，目的是通過實驗選出一組適合經(jīng)濟(jì)、快速檢測路基穩(wěn)定性的有效方法，檢測出路基病害存在與否，提速后路基能否繼續(xù)保持良好狀態(tài)，詳細(xì)了解現(xiàn)有基床現(xiàn)狀。并在此基礎(chǔ)上，評估既有線路路基質(zhì)量，提出治理建議。二、工點選擇     

4、60;2.1 在鄭州鐵路局武漢鐵路分局廣水工務(wù)段、漯河工務(wù)段的密切配合下，對京廣線既有線下行路基漯河駐馬店K855+000K857+000段路基下沉地段，廣水孝感K1116+500K1119+500段翻漿冒泥病害段的路基基床進(jìn)行檢測試驗。   2.2 駐馬店漯河工點K855+000857+000段，路基現(xiàn)狀為路堤寬約8米，其中道碴厚0.81.1米、邊坡長3.00.6米，路堤填土為粘性土。據(jù)調(diào)查，此地段在七十年代遭受水庫潰壩，將鐵路沖毀，經(jīng)緊急搶修后恢復(fù)通車。路堤填土為粘性土，由于未經(jīng)很好壓實，在列車與路堤自重動荷載作用下路基發(fā)生沉降，后期壓縮沉

5、降在短時間難以完成，路堤沉降量較大，在大里程一側(cè)，部分地段采用石灰樁加固。檢測的目的是對現(xiàn)有路基質(zhì)量進(jìn)行評價，并對加固與未加固的地段進(jìn)行對比，提出加固后路基質(zhì)量狀況。   2.3 廣水孝感工點K1116+500K1119+500段，路基現(xiàn)狀為低路堤，其表面與地表持平，路堤的下行路肩建有一深0.5米排水溝，上行路肩為鄉(xiāng)間公路，表面為碎石所覆蓋。路基道碴厚0.40.8米。路基基床為粘性土，地下水豐富，其下約4.0米處存在粘土隔水層，基床排水不暢。由于基床土被降雨或地下水軟化后，基床土質(zhì)量差，在列車動荷載作用于下，造成路基下沉，泥漿通過道碴孔隙被抽吸到道床表面

6、伴生成道碴囊等病害，翻漿冒泥的存在不僅降低道碴層的彈性，而且會加劇路基沉降，并使相鄰的路肩產(chǎn)生不均勻的形變，成為路基病害段。三、檢測方法及原理   在既有線上檢測工作要求安全、無損、原位、快捷：   3.1.1 采用新技術(shù)以綜合物探彈性波理論為主，采用瑞雷波法和塊體基礎(chǔ)振動測試為主，輔以電法。   3.1.2 利用傳統(tǒng)方法輕型動力觸探N10、荷載板K30、孔內(nèi)剪切波測井、重型動力觸探N63.5剪切波測井、土工試驗等對新技術(shù)檢測成果進(jìn)行驗證。   3.2.1

7、 瑞雷波沿地面表層傳播，表層的厚度約為一個波長，因此，同一波長的瑞雷波的傳播特性反映了地質(zhì)條件在水平方向的變化情況，不同波長的瑞雷波的傳播特性反映著不同深度的地質(zhì)情況。采用瑞雷波是基于土體中的礦物成分、結(jié)構(gòu)、密度、孔隙度等是決定瑞雷傳播速度的主要因素，土體中含水量的大小，使得土體的物理力學(xué)性質(zhì)有較大變化，因此土體中含水飽和度對瑞雷波VR值影響較大，各層次地基土和物理力學(xué)性質(zhì)不同，瑞雷波在土層的傳播速度就有差異，土質(zhì)疏松，孔隙比大，比重小的土層，波速度值VR就小，反之VR就大，參照其它有關(guān)指標(biāo)，與巖土各項物理力學(xué)指標(biāo)采用一元回歸方程，建立相關(guān)關(guān)系。瑞雷波產(chǎn)生是在地表產(chǎn)生一瞬時沖擊力，產(chǎn)

8、生一定頻率范圍的瑞雷波，不同頻率的瑞雷波疊加在一起，以脈沖形式向前傳播，瞬態(tài)法記錄的信號要經(jīng)過頻譜分析相位譜分析，把各個頻率的瑞雷波分離開來，從而得到一條VRf曲線、或VRlR曲線，瑞雷波勘探采用縱觀測系統(tǒng)即激振點和檢波器排列在一條直線上。   3.2.2 塊體基礎(chǔ)振動測試是通過對塊體給基礎(chǔ)體系加一外力，使基礎(chǔ)體系產(chǎn)生振動，通過對塊體基礎(chǔ)體系振動的測試，得到該基礎(chǔ)體系和振動頻率、振動的振幅值A(chǔ)和振動的加速度等，通過計算提供基礎(chǔ)體系剛度系數(shù)和承載力等。   3.2.3 基床土強(qiáng)度與填土的密實度、含水量、土類等因素有關(guān)

9、，在實際檢測中，取得這些參數(shù)來確定其強(qiáng)度是相當(dāng)困難的，K30試驗通過大秦線的推廣應(yīng)用，普遍認(rèn)為在一定條件下用它來測定土的強(qiáng)度、控制填土密實度、強(qiáng)度是有效和方便的。   3.2.4 輕型動力觸探N10可確定基床土表層的承載力，而且能確定某一深度處土的強(qiáng)度。   3.2.5 孔內(nèi)剪切波測井、重型動力觸探N63.5剪切波測井，利用剪切波所取得不同深度橫波成果，與所取相應(yīng)不同深度的瑞雷波進(jìn)行對比驗證，提高資料的可靠性。具體檢測工作程序如下圖：   3.3 利用瑞雷波法測試得到瑞雷波波

10、速，與部分檢層法所得橫波波速進(jìn)行對比驗證，對比后瑞雷波與輕型動力觸探、承載力等建立相關(guān)關(guān)系，再利用國家“八五”科技攻關(guān)項目，鐵道部科學(xué)研究院的高速鐵路路基設(shè)計技術(shù)條件研究成果與列車的運行速度建立相對應(yīng)的關(guān)系，提出既有路基的質(zhì)量。四、檢測儀器設(shè)備和野外工作方法   4.1 所采用的儀器設(shè)備   1 電法儀；   2 水電部SWS-1型瑞雷波儀；    3 三分量電纜；     4

11、 荷載板試驗（K30）設(shè)備；   5 北京東方振動噪聲研究所生產(chǎn)INV-306數(shù)據(jù)采集分析系統(tǒng)、891-1磁電式拾振器及激振系統(tǒng)。   4.2此次工作各種方法所投入的工作量大小取決于其有效性和合理性。外業(yè)工作于1997年12月1日開始至1997年12月31日結(jié)束，完成檢測既有線路長5KM，完成各項工作量如表1： 4.3 此次檢測工作著重在京廣線既有線下行路基基床進(jìn)行，部分電法工作在路基道碴鋼軌邊、路基道碴邊路肩上進(jìn)行。具體位置詳見提速路基穩(wěn)定性檢測平面布置圖（圖01、圖02）。 

12、60; 4.4 有關(guān)試驗的幾點說明：   1 由于具體條件的限制，部分K30試驗各級荷載下，土體沉降穩(wěn)定時間不足，荷載板一面為道床荷載，一面為無側(cè)限邊坡，上述諸情況都將使測得的地基系數(shù)K30值偏小，其幅度不易估計準(zhǔn)確，本文未做修正。   2 N10試驗在道床碴石邊路肩上進(jìn)行，考慮到表層測試數(shù)據(jù)可能不太準(zhǔn)確，N10取貫入1060cm之間擊數(shù)綜合考慮，并利用塊體測試和K30值進(jìn)行修正。   4.5 動荷載計算依據(jù)國家“八五”科技攻關(guān)項目高速鐵路路基設(shè)計技術(shù)條件

13、研究成果，通過準(zhǔn)高速條件下的動應(yīng)力實測和模擬計算、建議路基設(shè)計動應(yīng)力幅值，按下式計算：   s = 60（1+0.004V）,式中V（km/h）為列車行駛速度。   通過分析計算基床的受力條件，結(jié)合既有線路的試驗調(diào)查資料，推算出既有線基床應(yīng)力的界限值，基床應(yīng)力計算與所需的強(qiáng)度計算見表2、表3。考慮到表層測試數(shù)據(jù)可能不太準(zhǔn)確，基床面表層0.00.5米以內(nèi)綜合考慮，并安0.5米對提速路基所需的基床強(qiáng)度和基床應(yīng)力進(jìn)行評價，也就是說提速120 km/h ，基床面0.00.5米，基床面所需的基床總應(yīng)力為9

14、8kpa；提速160 km/h ，基床面0.00.5米，基床面所需的基床總應(yīng)力為107kpa，才能滿足提速路基所需的強(qiáng)度要求。五 檢測結(jié)果與初步分析   5.1 廣水孝感段，針對路基存在翻漿冒泥的道碴囊，檢測時采用自行開發(fā)的精度較高的電法儀，在野外數(shù)據(jù)采集時采用加長電極、加密電極距施測，室內(nèi)經(jīng)計算機(jī)程序處理，得到深度與微分電阻率曲線，經(jīng)綜合分析得出路基（病害）道碴囊斷面圖，如圖1-11-6。   5.2 從京廣線提速路基檢測地段，路基基床地質(zhì)調(diào)查結(jié)果匯總表（表4、表5）可以看出，路基基

15、床土質(zhì)按鐵路路基設(shè)計規(guī)范TBJ1-85規(guī)定，表層細(xì)粒土填料塑性指數(shù)不得大于12，液限不得大于32%，但是所調(diào)查的19個試樣，均屬C、D組，加之土的含水量偏高，大部分不能滿足路基規(guī)范要求?；矐?yīng)力計算與所需的強(qiáng)度要求 5.3 在路肩上施測瞬態(tài)瑞雷波勘探經(jīng)綜合分析所取得的瑞雷波層速度，與通過剪層法測井所取得橫波波速如圖A、B進(jìn)行對比，對比結(jié)果如表6、7、8、9：從表上可以看出瑞雷波與剪切波有良好的對應(yīng)關(guān)系，VR/VS平均值約為0.92，在路基上施測瑞雷波勘探基本上在同一邊界條件下取得的，具有系統(tǒng)性，經(jīng)專家論證，采用瑞雷波勘探系統(tǒng)在路肩上檢測路基是可行的。5.4.1 從

16、圖5、6、7、8的瑞雷波等視速度斷面圖和輕型動力觸探等值線圖相對比，可以看出輕型動力觸探等值線圖和瑞雷波等視速度斷面圖具有較好的相似性，輕型動力觸探值小的對應(yīng)瑞雷波視速度低，反之輕型動力觸探值大對應(yīng)瑞雷波視速度高，將輕型動力觸探值與瑞雷波層速度相關(guān)關(guān)系，繪于圖C、D，盡管此圖中離散點較多，但還是觀測到所調(diào)查基床土的標(biāo)準(zhǔn)貫入擊數(shù)與瑞雷波之間有一個合理的相關(guān)關(guān)系。圖C漯河駐馬店段根據(jù)140組數(shù)據(jù)，得出N10VR之間相關(guān)關(guān)系。圖D為廣水孝感段根據(jù)190組數(shù)值，得出N10VR之間相關(guān)關(guān)系。表層0.00.5米的基床容許承載力結(jié)合K30和塊體基礎(chǔ)振動測試的成果。根據(jù)既有線基床應(yīng)力計算與所需的強(qiáng)度要求表可知

17、，提速120km/h，基床面0.00.5米，基床面所需應(yīng)力為98kpa，結(jié)合塊體和K30的成果與輕型動力觸探N10相對應(yīng)，得出N10=10相對應(yīng)的容許承載力為100kpa。從所統(tǒng)計N10VR之間關(guān)系曲線可以看出，N1010，N10VR關(guān)系曲線為線性關(guān)系，N10 10，N10VR的關(guān)系曲線為非線性關(guān)系，這些與輕型動力觸探N10的相關(guān)規(guī)范有一定出入。依據(jù)土力學(xué)原理分析認(rèn)為，由于大部分鐵路路基無側(cè)限，路堤填土為機(jī)器分層壓實、并在自重和列車動荷載的作用下具有一定密實度的粘性土，土體的天然結(jié)構(gòu)被破壞重新堆填起來；這與天然地基條件下，有側(cè)限半無限空間總結(jié)N10與承載力的關(guān)系曲線有一定的差別；并且

18、天然地基條件下，存在較強(qiáng)的孔隙水壓力，而基床土的結(jié)構(gòu)破壞使土喪失加固內(nèi)聚力，故路堤粘性土的抗剪強(qiáng)度低于同樣樣和含水量的原狀土，粘性土受擾動，其強(qiáng)度降低的原因主要有兩個方面：一方面是破壞了顆粒表面結(jié)合水分子的定向排列，破壞了顆粒間的原始粘性。此部分降低的強(qiáng)度隨著時間是可以逐漸恢復(fù)的。另一方面破壞了顆粒間的膠結(jié)物質(zhì)，使強(qiáng)度降低，此部分降低的強(qiáng)度一般是不能恢復(fù)的。土的密實度、強(qiáng)度問題，實際就是抗剪強(qiáng)度問題，當(dāng)?shù)鼗艿胶奢d作用下，土中產(chǎn)生法向應(yīng)力和剪切應(yīng)力。若某點的剪切力達(dá)到該點的抗剪強(qiáng)度，土即沿著剪應(yīng)力作用方向產(chǎn)生相對滑動，該點強(qiáng)度破壞。如荷載繼續(xù)增加，則剪應(yīng)力達(dá)到抗剪強(qiáng)度的區(qū)域愈來愈大，最后形成連

19、續(xù)的滑動面，基礎(chǔ)產(chǎn)生很大的沉降和傾斜，成為事故隱患。由此可知，路基土由于長期受列車動荷載的剪應(yīng)變的作用，應(yīng)變增大，土體抗剪強(qiáng)度降低，反映抗剪強(qiáng)度的瑞雷波波速亦低。所以N10VR與承載力的關(guān)系（N10=10近似N10=15，下部粘性土符合現(xiàn)行規(guī)范）是符合客觀實際的。   5.4.2 在路肩檢測僅用瑞雷波的層速度VR和相應(yīng)輕型動力觸探值兩個指標(biāo)，用簡單的數(shù)字定量很難對路基基床土強(qiáng)度進(jìn)行定量衡量，還應(yīng)結(jié)合基床填土密實度、強(qiáng)度分布狀況加以評價?；蔡钔撩軐嵍?、強(qiáng)度分布狀況，依據(jù)土力學(xué)原理，實際就是抗剪強(qiáng)度的分布狀況，剪應(yīng)力達(dá)到抗剪強(qiáng)度的區(qū)域愈來愈大，形成連續(xù)的滑

20、動面，即基床密實度、強(qiáng)度偏低的地質(zhì)體，基礎(chǔ)將產(chǎn)生沉降變形。瑞雷波速值高低反映土的抗剪強(qiáng)度大小、瑞雷波波速高，基床土抗剪強(qiáng)度高，基床土的密實度、強(qiáng)度高；基底瑞雷波VR等值線分布形態(tài)，反映了基床土剪切強(qiáng)度，即基床土密實度、強(qiáng)度的分布形態(tài)。瑞雷波VR等值線表現(xiàn)為均勻分布，基床土密實度、強(qiáng)度較好，說明基底的穩(wěn)定性較好；瑞雷波VR等值線表現(xiàn)為非均勻分布，說明基底密實度、強(qiáng)度非均勻分布，基底穩(wěn)定性不好。如存在瑞雷波波速偏低的基床土，基床產(chǎn)生不均勻的沉降形變；相鄰路肩基床土也將產(chǎn)生相應(yīng)的變化；通過試驗，利用相鄰路肩基床土的變化來推斷路基基床的形變是可行的。圖C 京廣線漯河駐馬店間K855+000K

21、857+000段N10與瑞雷波速關(guān)系曲線圖圖D   京廣線孝感K1116+500K1119+500段N10與瑞雷波速關(guān)系曲線圖   5.5 現(xiàn)將就二個工點分述如下：      5.5.1 漯河駐馬店段，從測試統(tǒng)計的N10VR的關(guān)系曲線可以看出，N10=10對應(yīng)VR=95m/s（相對應(yīng)VS=95/0.92=103m/s），N1010，N10VR關(guān)系曲線為線性關(guān)系，N10 10，N10VR的關(guān)系曲線為非線性關(guān)系，表層0.5米以上由于表層強(qiáng)度小，受無側(cè)

22、限的影響，K30值偏??；而塊體振動測試基本上反映了基床土具體情況，因此表層采用塊體和部分K30等成果進(jìn)行補充，基床面表層0.00.5米的動荷載按0.5米提速路基所需的基床應(yīng)力進(jìn)行曲評價，提速120km/h基床面0.00.5米所需的基床總應(yīng)力為98kpa；由N10VR 的關(guān)系曲線可知，輕型動力觸探N1010，瑞雷波波速VR95m/s，基本滿足基床應(yīng)力所需的強(qiáng)度要求；提速160km/h，基床面0.00.5米所需的基床總應(yīng)力為107kpa。根據(jù)N10VR的關(guān)系曲線可知，輕型動力觸探 N1014，瑞雷波波速 VR120m/s，基本滿足基床應(yīng)力所需的強(qiáng)度要求。從此段檢測成果

23、圖03中可以看出，基床面以下2.5米局部地段存在軟弱體，基床面2.5米以下滿足提速路基所需的強(qiáng)度要求（成果圖03中綠、藍(lán)色部分）。   5.5.2 現(xiàn)就提速120km/h對路基基床土進(jìn)行綜合分析，在K855+000K856+200段，表層瑞雷波波速值 95m/s（相對應(yīng)VS=95/0.92=103m/s），局部存在低速凹槽及透鏡體（成果圖03中此段紅色部分）。低速透鏡體里程為K855+150K855+186埋深0.61.35米、K855+680K855+720埋深1.52.2米（成果圖03此段紅色部分），其瑞雷波波速為8595m/s 

24、，并且大部分輕型動力觸探值N10 10，透鏡體密實度、強(qiáng)度相對偏低；但表層塊體振動測試容許承載力值大于100kpa，瑞雷波 VR等值線基本呈均勻分布，表層雖存在低速密實度低的基床土，但道碴層較厚，路堤狀態(tài)良好，但應(yīng)加強(qiáng)養(yǎng)護(hù)。   5.5.3 在K855+240K855+530段埋深0.01.15米、K855+850K856+240段埋深0.01.8米基床表層存在低速凹槽（成果圖03中此段紅色部分），低速凹槽的基床土瑞雷波波速為8595m/s，大部分輕型動力觸探值N10 10，透鏡體密實度、強(qiáng)度相對偏低；表層塊體振動測試容許承

25、載力值小于100kpa?；餐帘韺用軐嵍?、強(qiáng)度稍差，并分布不均勻，產(chǎn)生不均勻沉降，路堤狀況稍差；但隨著行車密度增加平均軸重和速度的提高，估計會產(chǎn)生路堤下沉的病害。     5.5.4 在K855+000K857+000段表層除上述地段外，雖存在瑞雷波波速值小于95m/s的相對密實度偏低的表層，但瑞雷波VR等值線基本呈均勻分布，基床土密實度、強(qiáng)度分布較為均一，再加之道碴層厚度0.81.3大于規(guī)范所要求道碴厚（0.350.40），應(yīng)力傳遞到基床下降幅度約85%，按此計算基床土滿足提速路基所需強(qiáng)度要求，路堤狀態(tài)良好。  

26、    5.5.5 而在K856+200K857+000采用石灰樁加固路基基床土地段，經(jīng)檢測可以看出，作為劃分路基基床土強(qiáng)度指標(biāo)的瑞雷波波速較K855+000K856+200段瑞雷波波速有顯著提高，相應(yīng)路基強(qiáng)度提高的幅度比較大，K855+000K856+200段瑞雷波波速為 95m/s，層厚0.01.9米，大于加固段相應(yīng)波速段層厚0.01.0米，其下各層波速的底界面埋深均有較大程度的提升，K855+000K856+200段瑞雷波層速度形態(tài)呈復(fù)雜的線形分布，其間局部存在低速透鏡體；而加固地段基床面瑞雷波層速度形態(tài)呈單一線形分布，其間局部

27、存在與K855+000K856+200段相反瑞雷波高速的透鏡體，推測為石灰可以將土顆粒膠結(jié)在一起并結(jié)合成土中的粘土塊，阻塞土粒的孔隙，并凝固成骨架結(jié)構(gòu)，改善了土體的強(qiáng)度，且層速度分布較為均勻，表層雖存在低速的基床土，但道碴層較厚，路堤狀態(tài)良好，基床土滿足提速路基的要求。   5.5.6 依據(jù)基床應(yīng)力計算與所需的強(qiáng)度要求表（表3），對路基的狀況進(jìn)行評價，成果圖03中黃色部分為不宜提速160km/h。   5.6.1 廣水孝感K1116+500K1119+500段，從所取得的瑞雷波層速度和輕型動力觸探資料做統(tǒng)計，取得N

28、10VR的關(guān)系曲線，可以看出N10=10對應(yīng)VR=92m/s（相對應(yīng)VS=92/0.92=100m/s）相應(yīng)的容許承載力為100kpa，并且，N1010，N10VR關(guān)系曲線為線性關(guān)系，N10 10，N10VR的關(guān)系曲線為非線性關(guān)系，表層0.5米以上基床表層強(qiáng)度低，根據(jù)基床土具體情況，表層結(jié)合塊體和K30等成果綜合考慮?；裁姹韺?.00.5米的動荷載按0.5米提速路基所需的基床應(yīng)力進(jìn)行評價，提速120km/h基床面0.00.5米所需的基床總應(yīng)力為98kpa；由N10VR的關(guān)系曲線可知，輕型動力觸探N1010，瑞雷波速VR92m/s；提速160km/h，基床面0.00.5米所需的基床總

29、應(yīng)力為107kpa。根據(jù) N10VR的關(guān)系曲線可知，輕型動力觸探N10 14，瑞雷波波速VR 120m/s，基本上滿足基床應(yīng)力所需的強(qiáng)度要求。從此段檢測成果圖04可以看出，道碴層底面以下3.0米局部地段存在軟弱層，道碴層底面3.0米以下滿足提速路基所需的強(qiáng)度要求，成果圖04中綠、藍(lán)色部分。   5.6.2  經(jīng)過分析通過電法資料可知，路基基床內(nèi)道碴囊較發(fā)育，埋深2.03.0米（埋深含道碴層），路基地下水排泄不暢?，F(xiàn)就提速120km/h基床應(yīng)力所需的強(qiáng)度要求進(jìn)行綜合分析，從取得瑞雷波層速度形態(tài)看，表層全部存在瑞雷波低

30、速凹槽和透鏡體（成果圖04中紅色部分），瑞雷波波速 92m/s，大部分輕型動力觸探值N10 10，塊體測試和K30容許承載力基本為80100kpa，不能滿足現(xiàn)行路基基床所需應(yīng)力要求，表層瑞雷波VR等值線凸凹不平，基底剪切強(qiáng)度非均勻分布，路基基床密實度、強(qiáng)度亦非均勻分布，路基產(chǎn)生不均勻的沉降，應(yīng)視為道碴囊較重翻漿冒泥路基病害段，路基不能滿足提速路基所需的基床強(qiáng)度的要求。具體的路基不均勻的沉降較重地段分布里程見表10：   5.6.3 依據(jù)基床應(yīng)力計算與所需的強(qiáng)度要求表（表3），對提速160km/h路基的狀況進(jìn)行評價，成果圖04中黃色部分

31、不宜提速160km/h。六、結(jié)論   6.1.1 漯河駐馬店K8558+000K857+000段基床面以下2.5米局部存在瑞雷波波速較低軟弱凹槽和透鏡體，表層基床面2.5米以下瑞雷波波速高，密實度、強(qiáng)度高（成果圖03綠、藍(lán)色部分）?；裁嬉韵?.5米存在低速透鏡體，里程為K855+150K855+186埋深0.61.35米、K855+680K855+720埋深1.52.2米（成果圖03此段紅色部分），為低速、密實度、強(qiáng)度低的基床土，雖表層存在不能滿足基床應(yīng)力所需的強(qiáng)度要求，但路堤道碴層較厚，路堤的狀態(tài)良好，無需整治。   6

32、.1.2 表層基床面以下2.5米基床土存在低速凹槽和透鏡體的里程K855+240K855+530埋深為0.01.15米、K855+850K856+240段埋深0.01.8米基床表層存在低速凹槽（成果圖03此段紅色部分），基床土的密實度偏低，且分布不均，強(qiáng)度偏低，基床產(chǎn)生不均勻沉降，路堤狀態(tài)稍差，需要整治。   6.1.3 在K856+200K857+700段采用石灰樁加固地段，經(jīng)檢測基床土瑞雷波層速度有較大提高，分布較為均勻，路基密實度、強(qiáng)度提高幅度比較大，密實度、強(qiáng)度分布較為均一；表層雖存在低速的基床土，但道碴較厚，路堤狀態(tài)良好，基本滿足了提速路基所需的強(qiáng)度要求。   6.1.4 依據(jù)基床應(yīng)力計算與所需的強(qiáng)度要求表（表3），提速16