塊支架及模板檢算書

1、站前施工十四標段連續(xù)梁滿堂支架檢算書二零一一年二月二十八日（48+4-80+48）連續(xù)梁滿樘支架檢算書1、工程概況渭洛河特大橋1467#-1486#墩(DK805+422.14DK806+724.14)為跨渭河的3聯(lián)（48+4-80+48）雙線預應力混凝土單箱單室直腹板連續(xù)箱梁。共分103個梁段，墩頂0#塊長度為10m，圬工量為306m3，0#塊重量約為811T。懸澆箱梁節(jié)段長度為3.0 m、3.5 m、4m，合攏段長度為2.0 m，邊跨直線段長7.75m，梁高3.85m，混凝土數(shù)量122.5m3，鋼筋15.586T，總重量約324.625T。最大懸澆箱梁節(jié)段重量為147.61t。箱梁各截面梁

2、高分別為：端支座處及邊跨直線段和跨中處為3.85m，主墩墩頂5m范圍內(nèi)梁高相等，均為6.65m，梁底曲線按二次拋物線變化，Y=0.002102X2；箱梁橫斷面為單箱單室直腹板結(jié)構(gòu)。橋面組成為兩側(cè)人行道各寬1.6m。全橋箱梁頂寬為12m，箱梁底寬6.7m、單側(cè)懸臂端長2.65m、防撞墻內(nèi)側(cè)凈寬8.8m。箱梁橫截面為單箱單室。頂板厚度為40cm，墩頂根部加厚至80cm，腹板厚度由主墩墩頂根部135cm變至跨中及邊墩支點附近梁段48cm，底板厚度由主墩墩頂根部150cm變至跨中及邊墩支點附近梁段40cm。中支點、邊支點和跨中合攏段設置橫隔梁，橫隔梁處各設有進人洞一處。箱梁每個梁段各腹板距梁頂1.5m

3、處設置100mm通風孔，在主墩兩側(cè)及邊墩一側(cè)箱梁梁底設置160mm泄水孔，為使箱梁傳力合理，箱梁梁底于主墩位置橫向加寬至8.5m。2、滿堂支架布置0#塊采用滿堂碗扣式鋼管支架，橫斷面間距示意如圖1所示，順橋向立桿間距為0.6m,橫桿上下步距為0.6m。支架預壓時整體預壓，預壓荷載采用0#塊總重量的120%進行預壓。模板結(jié)構(gòu)為：1.5cm厚竹膠板+10cm×10cm橫向方木（間距30cm）+15cm×10cm縱向方木（間距60cm）。 碗扣鋼管采用外徑48mm、壁厚3.5mmQ235鋼管，鋼管截面特性：（查產(chǎn)品說明書）圖1 0#塊支架橫斷面布置圖圖2 0#塊支架布置立面圖滿堂

4、支架基礎大部分位于承臺范圍之內(nèi)，故只需要硬化承臺以外部分地面，兩側(cè)設置排水溝，排水溝兩端設置匯水井。支架全部采用直徑4.8cm的碗扣式鋼管，布置形式見上圖， 各施工部位一定要嚴格按施工要求布置。3.結(jié)構(gòu)驗算3.1荷載計算1、施工人員、機具、材料荷載q1： q1=2.5 kN/m2 （橋涵（下冊）人民交通出版社p23）2、振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載q2： q2=2.0 kN/m2 （橋涵（下冊）人民交通出版社）p23）3、模板自重荷載q4：(按組合鋼模板計算，并考慮內(nèi)模荷載)q3=0.75 kN/m2 （查路橋施工手冊）4、梁體鋼筋混凝土自重荷載（每米兩側(cè)翼緣板自重荷載q3/，每米腹板間混凝土自重荷

5、載q3/）考慮橫隔梁處鋼筋和鋼絞線布置較密，故選砼重26.5 kN/m3 （橋涵（下冊）人民交通出版社p23） 圖3 箱梁自重計算分塊圖示（單位：cm）計算0#塊自重時，不計箱梁截面逐變，偏安全的取腹板最大處截面進行計算，將其劃分為如圖3所示4個塊段計算自重。取截面一半進行計算，則依據(jù)設計圖計算可得：S1塊截面面積： S1=1.194m²S2塊截面面積： S2=10.416m²S3塊截面面積： S3=0.96m²S4塊截面面積： S4=2.55m²取箱梁鋼筋砼比重26.5KN/m3，則各塊自重為：K1塊自重：K2塊自重： K3塊自重： 圖4 0#塊支撐支

6、架橫向布置示意簡圖（單位：cm）支撐腳手架橫向布置如圖4所示，腳手架順橋向間距按0.6m布置。兩側(cè)翼緣板處碗扣式腳手架布置按順橋向間距60cm，橫橋向間距60cm，橫桿步距60cm。經(jīng)計算，兩側(cè)翼緣板處須布置98根立桿。單側(cè)翼緣板處的總荷載Q：Q=(q1+q2+q3+q4)×2.65m寬×10m長=(2.5+2+11.94+0.75)×2.65×10=455.535 kN每根立桿承受的荷載Nk為Nk=Q÷98=455.535÷98 =4.648 kN考慮立桿安全系數(shù)K取值1.4，則立桿承受的荷載N為N=1.4 Nk=1.4×

7、4.648=6.508 kN橫桿步距為0.6m時，每根碗扣式腳手架立桿的最大允許受力（考慮立桿的穩(wěn)定性）N取40kN （橋涵（下冊）人民交通出版社p10 表13-5）NN（滿足施工要求）2、腹板間的滿堂支架受力檢算 腹板間的碗扣式腳手架布置按順橋向間距60cm，橫橋向間距30cm，橫桿步距60cm。經(jīng)計算，兩腹板按布置102根立桿計算。兩腹板間的總荷載Q：Q=(q1+q2 +q3+q5)×1.35m寬×10m長=(2.5+2+204.462+0.75)×1.35×10=2831.332 kN每根立桿承受的荷載Nk為Nk=Q÷102=27.756

8、 kN考慮立桿安全系數(shù)K取值1.4，則每根立桿承受的荷載N為N=1.4 Nk=1.4×27.756=38.859kN橫桿步距為0.6m時，每根碗扣式腳手架立桿的最大允許受力（考慮立桿的穩(wěn)定性）N取40 kN （橋涵（下冊）人民交通出版社p10 表13-5）NN（滿足施工要求）3、底板滿堂支架受力檢算底板下的碗扣式腳手架布置按順橋向間距60cm，橫橋向間距60cm，橫桿步距60cm。經(jīng)計算，兩腹板按布置70根立桿計算。兩腹板間的總荷載Q：Q=(q1+q2 +q3+q6)×3.4m寬×（10-4.8）m長=(2.5+2+60.01+0.75)×3.4

9、5;（10-4.8）=1153.797 kN每根立桿承受的荷載Nk為Nk=Q÷60=19.23 kN考慮立桿安全系數(shù)K取值1.4，則每根立桿承受的荷載N為N=1.4 Nk=1.4×27.756=26.7 kN橫桿步距為0.6m時，每根碗扣式腳手架立桿的最大允許受力（考慮立桿的穩(wěn)定性）N取40 kN （橋涵（下冊）人民交通出版社p10 表13-5）NN（滿足施工要求）3.2.腳手架抗風壓檢算密目安全網(wǎng)風荷載標準值：k=K1×K2×K3×K4×0式中：k-風荷載標準值K1-風載體形系數(shù)，取1.3K2-風壓高度變化系數(shù)，20m高度以下取1.

10、0K3-地形、地理影響系數(shù)，平坦、空曠地區(qū)取1.0K4-擋風系數(shù)，密目安全網(wǎng)取0.80-基本風壓值，渭南地區(qū)為0.35kN/m2k=1.3×1×1×0.8×0.35=0.364 kN/m2模板風荷載標準值：k=K1×K2×K3×K4×0K4-擋風系數(shù)，模板取1.0k=1.3×1×1×1×0.35=0.455 kN/m2轉(zhuǎn)化為節(jié)點荷載：1=1.4 ×1.2×0.6 ×(0.364+0.455)=0.826kN滿堂支架風荷載標準值：k=K1×

11、;K2×K3×K4×0K4-擋風系數(shù)，（0.6+0.6）×0.05/(0.6×0.6)=0.17k=1.3×1×1×0.17×0.35=0.077 kN/m2考慮腳手架連續(xù)承受風荷載計算：=1-K4=1-0.17=0.83多層架體總和系數(shù)：stw=1+2+6=1+0.83+0.689+0.572+0.475+0.394+0.327=4.287節(jié)點風荷載：=1.4×stw×k×0.6×0.6=0.1664kN斜桿強度檢算：風荷載全部由斜桿承擔，且為斜桿最下端承受力最大

12、，其值sn為：1在斜桿中產(chǎn)生內(nèi)力為：s1=l/b×1=0.849/0.6×0.826=1.168kN在斜桿中產(chǎn)生內(nèi)力為：s=(a2+h2)/a)1/2×=0.1823kNsn=s1+(n-1) ×s=1.168kN+(5-1) ×0.1823=1.897kN斜桿細長比l/i=849/15.87=53.5, 折減系數(shù)=0.772斜桿允許承載力N= ×A×f=0.772×489×205/1000=77.4kNsnN，合格。采用碗扣支架架，其允許摩擦力8kN>sn，合格。立桿拉力檢算：軸力桿結(jié)構(gòu)自重：Ns

13、=6/3×164.8+(6/0.6+1)×2×36.3=1128.2N該軸實際拉力：N=2×0.7×0.826/1.3=0.889kNN< Ns,合格。3.3.支架基礎檢算支架基礎結(jié)構(gòu)形式為：原狀土分層夯實+10cm級配碎石墊層+20cmC15混凝土支撐層，鋼管支架立桿立在底托上，底托為10cm×10cm，立桿受力按45度角對基礎分布?；A結(jié)構(gòu)形式如下圖：取立桿最大荷載（腹板下桿件）的受力值進行檢算，C15混凝土抗壓強度為0=15MPa，根據(jù)設計圖紙地質(zhì)資料顯示，該段范圍內(nèi)為黏土，抗壓強度為，由于地基處理范圍無梁體荷載，故此范圍

14、所承受的荷載為鋼管自重+工具+人，P =38.859KN，則有底托下混凝土受力為：<0=15MPa混凝土下土層受力為：<由上計算可得，基礎結(jié)構(gòu)滿足承載力要求。4.附件4.1.底模檢算資料4.2.邊跨現(xiàn)澆段檢算資料附件一底模檢算資料一、支架及底模受力檢算、荷載 砼自重：箱底：按箱體自重作用于箱底不同部位分別計取則g底=60.01KPag腹=204.462KPag翼=11.94KPa模板自重荷載q4：(按組合鋼模板計算，并考慮內(nèi)模荷載)q3=0.75 kN/m2 （查路橋施工手冊） 施工荷載：2.5 KPa 振動荷載：2.0 KPa 砼傾倒產(chǎn)生的沖擊荷載：2.0 KPa荷載組合計算強度

15、：q=計算剛度：q=模板的彎矩和撓度計算參照路橋施工計算手冊中所列公式計算：彎矩 : (均布荷載) 撓度: (均布荷載)、底模檢算底模采用15mm厚竹編膠合模板，平面尺寸為120cm×240cm，直接擱置于方木小楞上，按連續(xù)梁考慮，取單位長度（1.0m）板寬進行計算。1 荷載組合 底板：q1=60.010.75+2.0+2.5+2.0=67.26 KN/m 翼板：q2=11.940.75+2.0+2.5+2.0=19.19 KN/m 腹板：q3=204.462+0.75+2.0+2.5+2.0=211.712 KN/m竹膠板截面參數(shù)及材料力學性能指標W=bh2/6=1000×

16、;152/6=3.75×104 mm3I= bh3/12=1000×153/12=2.81×105 mm4竹膠模板的有關(guān)力學性能指標按竹編膠合板（GB13123）規(guī)定的類一等品的下限值?。?90 MPa, E=6×103 MPa 承載力檢算 底板部位 方木小楞間距取L=0.3m，計算時凈距為0.2m。 強度<=90 MPa合格。 剛度 底板：q1=60.010.75+2.0+2.5+2.0=67.26 KN/m合格。 （2）腹板部位方木小楞間距取L=0.25m，計算時凈距為0.15m。 強度<=90 MPa合格。 剛度 荷載：q3=204.4

17、62+0.75+2.0+2.5+2.0=211.712 KN/m 合格。、橫楞方木檢算方木擱置于間距0.6m的方木縱楞上，橫楞方木規(guī)格為100×100mm，橫楞亦按連續(xù)梁考慮。 荷載計算 底板部位：g底=60.01×0.3=18 KPa 腹板部位：q3=(204.462+0.75+2.0+2.5+2.0) ×0.25=52.928 KN/m 方木截面參數(shù)及材料力學性能指標 方木的力學性能指標按路橋施工計算手冊（人民交通出版社）中的A3類木材并按濕材乘0.9的折減系數(shù)取值，則：， 承載力檢算底板部位（縱楞方木間距0.6m，計算跨度為0.5m） 強度合格。 剛度合格。

18、 （2）腹板部位（縱楞方木間距0.3m，計算跨度為0.2m） 強度 合格。 剛度合格。、縱楞方木檢算考慮箱梁腹板部位的重量較集中，而為了方便計算，箱梁自重是按整體均布考慮，這必將導致腹板處的實際荷載要大于計算荷載，而其他部位的計算荷載比實際荷載偏大，因而在腹板部位對支架立柱給予加密，縱楞方木上部為間距0.3m的橫楞方木，下部支承為間距0.6m的鋼管立柱頂托，縱楞規(guī)格為100mm×150mm的方木。 荷載計算橫楞所傳遞給縱楞的集中力為： 底板：q1=67.26×0.6=40.356 KN/m 腹板：q3=211.712×0.3=63.514 KN/m大楞方木自重：g=6×0.1×0.15=0.09KN/m 2 截面參數(shù)及材料力學性能指標 W=bh2/6=100×1502/6=3.75×105mm3 I=100×1503/12=2.81×107mm4方木的力學性能指標按路橋施工計算手冊（人民交通出版社）中的A3類木材并按濕材乘0.9的折減系數(shù)取值，則：， 承載力檢算由于鋼管立桿縱向步距均為0.6m，此處僅檢算荷載最大腹板區(qū)部位的縱楞方木 腹板部位力學模式： 強度按產(chǎn)生最大正應力布載模式計