吳廣客運(yùn)專線烏龍泉花都段III標(biāo)蓮花坡2＃大橋支架設(shè)計(jì)施工方案

1、新建鐵路武漢至廣州客運(yùn)專線烏龍泉至花都段XXX大橋后張法預(yù)應(yīng)力簡(jiǎn)支箱梁支架及基礎(chǔ)設(shè)計(jì)方案編制： 審核： 批準(zhǔn)：中鐵XX局武廣客運(yùn)專線XXXXX標(biāo)項(xiàng)目部 目 錄第一節(jié)工程概況-1第二節(jié)支架方案設(shè)計(jì)-1第三節(jié)支架檢算- -3第一節(jié)工程概況一、工程概況及主要工程量1工程概況工程概況：XXX大橋位于武廣客運(yùn)專線烏龍泉至花都段，本工程為曲線谷架橋，雙線，中心里程為DKXXX，孔跨布置形式為7×32m簡(jiǎn)支梁，橋面設(shè)置i縱坡，坡向武漢端，平曲線半徑10000米。支座采用KTPZ-I-6000盆式橡膠支座，其中固定支座均設(shè)于每孔梁的武漢端（下坡端）。箱梁上預(yù)留設(shè)置接觸網(wǎng)支柱基礎(chǔ)條件，預(yù)留接地體，梁部

2、出水口應(yīng)引至橋下適當(dāng)位置，以避免其沖刷對(duì)環(huán)保和橋梁基礎(chǔ)造成不利影響。 2本橋橋址處的水文地址概況本橋地下水不發(fā)育，僅見(jiàn)于谷地，為孔隙潛水，主要賦存第四系粘性土中，受大氣降水和地表水的滲入補(bǔ)給，受季節(jié)影響較大，地下水埋深約0.5米，地下水對(duì)混凝土及混凝土中鋼結(jié)構(gòu)有溶出型弱侵蝕性。山坡及谷地表層為粉質(zhì)粘土，II類等級(jí)，承載力為150kpa，厚度為25m左右，下層為砂質(zhì)板巖，全風(fēng)化，III級(jí)，承載力為200kpa，強(qiáng)風(fēng)化，（2）2 ,類等級(jí)，承載力為300kpa，平均厚度約410m左右,再下層為砂質(zhì)板巖，弱風(fēng)化，級(jí)，承載力為500kpa。 3箱梁設(shè)計(jì)概況設(shè)計(jì)為3-32m曲線形后張法預(yù)應(yīng)力砼單箱單室等

3、高簡(jiǎn)支梁，梁長(zhǎng)32.6m，梁體砼設(shè)計(jì)強(qiáng)度C50，封錨采用強(qiáng)度等級(jí)C50 的無(wú)收縮混凝土，箱梁頂寬13.4m，底寬為5.50m，翼板寬度為3.35m，梁高3.05m。第二節(jié)支架方案設(shè)計(jì)施工時(shí)首先進(jìn)行支架基礎(chǔ)、支架結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)與施工，箱梁跨度為32.60米，所以擬在每跨設(shè)6排支撐墩，支撐墩基礎(chǔ)為灌注樁基礎(chǔ)，在基礎(chǔ)上面預(yù)埋3.2cm厚鋼板及高強(qiáng)螺栓；支撐墩基礎(chǔ)支架立柱采用529×10鋼管，立柱頂部配合設(shè)置500×800mm鋼箱梁，上部設(shè)貝雷架，貝雷架上鋪設(shè)I20工字鋼次梁和底模系統(tǒng)，其具體結(jié)構(gòu)如后面附圖所示。二、鋼管樁立柱支架1支架基礎(chǔ)根據(jù)招標(biāo)圖紙及地質(zhì)資料，結(jié)合現(xiàn)場(chǎng)自然地貌情況，

4、選定層0=300kpa的砂質(zhì)板巖層作為持力層，立柱基礎(chǔ)施工是首先進(jìn)行樁基灌注，然后綁扎承臺(tái)鋼筋，進(jìn)行承臺(tái)混凝土現(xiàn)澆，在頂面埋設(shè)預(yù)埋件以固定鋼管樁，基礎(chǔ)混凝土標(biāo)號(hào)C20。基礎(chǔ)尺寸及平面布置見(jiàn)附圖。2、安裝鋼箱梁1) 鋼箱梁運(yùn)至現(xiàn)場(chǎng)后，利用吊車逐個(gè)排架安裝。2) 然后再吊到支架上進(jìn)行接長(zhǎng)。3) 貝雷架安裝完成后，由于箱梁有縱坡，鋼箱梁與貝雷架連接處順橋向會(huì)形成間隙，應(yīng)在下面塞滿鋼板，焊接固定，保證貝雷架為面受力，而不是線受力。4) 貝雷桁片沿縱橋向布設(shè)好后，橫橋向安裝I22工字鋼，然后鋪設(shè)底模系統(tǒng)。5) 底模系統(tǒng)包括面板、槽鋼加勁肋、可調(diào)千斤頂?shù)冉Y(jié)構(gòu)。面板采用8mm鋼板，鋼板加勁勒14b型槽鋼。

5、6) 梁體底面至立柱頂面換算高度：80+140+220+400+220+1500+800=3290mm7) 千斤頂與上下構(gòu)件連接方式，上部與工字鋼或槽鋼采用螺栓連接，螺栓為M16，在支撐頂板四角布設(shè)，下部與工字鋼通過(guò)限位器連接。3、支架預(yù)壓3.1支架安裝完成后在箱梁施工前為確保支架施工使用安全需對(duì)支架進(jìn)行壓載試驗(yàn)，其目的如下：檢驗(yàn)支架及基礎(chǔ)承載力是否滿足受力要求；為了保證在箱梁混凝土澆注卸架后滿足設(shè)計(jì)的外形尺寸及拱度要求，檢驗(yàn)支架的整體穩(wěn)定性及支架的實(shí)際承載能力，以消除支架、支撐方木和模板的非彈性變形和地基的壓縮沉降影響，同時(shí)取得支架彈性變形的實(shí)際數(shù)值，作為梁體立模的拋高預(yù)拱值數(shù)據(jù)設(shè)置的參考。

6、在施工箱梁前需進(jìn)行支架預(yù)壓和地基壓縮試驗(yàn)，避免箱梁砼因支架不均勻沉降而出現(xiàn)裂縫，在澆筑箱梁混凝土前前要進(jìn)行支架的壓載試驗(yàn)。本橋支架體系采用梁式支架承力結(jié)構(gòu)，結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，受力明確，在貝雷梁架好后，通過(guò)簡(jiǎn)化受力荷載，采用混凝土預(yù)制塊代替預(yù)壓荷載，加載如圖。本方案對(duì)全橋每一跨支架進(jìn)行預(yù)壓試驗(yàn)，根據(jù)結(jié)果確定箱梁預(yù)壓拱度尺寸，進(jìn)行高度調(diào)整。測(cè)量等級(jí)按四等水準(zhǔn)測(cè)量控制箱梁施工支架預(yù)壓的工藝流程如下：鋪設(shè)箱梁底模布置測(cè)量標(biāo)高點(diǎn)并記錄好每點(diǎn)的初始標(biāo)高值H1 吊裝預(yù)制塊及相關(guān)加固作業(yè)加載觀測(cè)布載后各測(cè)量點(diǎn)標(biāo)高值H2觀測(cè)卸載前各測(cè)量點(diǎn)標(biāo)高值H3卸載觀測(cè)卸載后各測(cè)量點(diǎn)標(biāo)高值H4根據(jù)計(jì)算結(jié)果調(diào)整底模標(biāo)高二、工藝流程各步

7、驟具體操作1、鋪設(shè)箱梁底模板鋪設(shè)好箱梁底模板，將底模板頂面標(biāo)高盡量調(diào)整到箱梁底設(shè)計(jì)標(biāo)高，同時(shí)加強(qiáng)對(duì)模板下各層支架的檢查，確保支架底傳遞荷載的支架與支架之間、支架與貝雷之間、支架與模板之間各相鄰面接觸緊密，無(wú)明顯縫隙。2、布置測(cè)量標(biāo)高點(diǎn)為了解支架沉降情況，在加載預(yù)壓之前測(cè)出各測(cè)量控制點(diǎn)標(biāo)高，測(cè)量控制點(diǎn)按順橋向底模底每排鋼管柱布置一排，支架混凝土基礎(chǔ)布置一排，每排4個(gè)點(diǎn)。在加載30%、60%、100%、120%后每天上下午均要復(fù)測(cè)各控制點(diǎn)標(biāo)高一次，如果加載120%后所測(cè)數(shù)據(jù)與加載前所測(cè)數(shù)據(jù)支架日沉降量小于0.2毫米（不含測(cè)量誤差）時(shí)，表明地基及支架已基本沉降到位，可進(jìn)行卸載，否則還須持荷進(jìn)行預(yù)壓，

8、直到地基及支架沉降符合以上要求為止。3、加載荷重計(jì)算及加載方法本工程箱梁為等截面，計(jì)劃采用混凝土預(yù)制塊加載的方法進(jìn)行預(yù)壓。加載方式見(jiàn)附圖加載宜分4級(jí)進(jìn)行，即加載30%、60%、100%、120%。上部加載所需的預(yù)制塊，用汽車吊提升至梁底模上部。4、對(duì)加載后各測(cè)量點(diǎn)標(biāo)高值H2進(jìn)行測(cè)量布載結(jié)束后立即進(jìn)行觀測(cè)各測(cè)量點(diǎn)的標(biāo)高值H2，并做好相應(yīng)的記錄。5、測(cè)量卸載前各測(cè)量點(diǎn)標(biāo)高值H3維持布載72小時(shí)后、卸載前測(cè)量各測(cè)量點(diǎn)標(biāo)高值H3。6、卸載卸載過(guò)程的操作基本與加載過(guò)程相反7、觀測(cè)卸載后各測(cè)量點(diǎn)標(biāo)高H4卸載后測(cè)量出各測(cè)量點(diǎn)標(biāo)高值H4，此時(shí)就可以計(jì)算出各觀測(cè)點(diǎn)的變形如下：非彈性變形f3=H1-H4。通過(guò)試壓

9、后，可認(rèn)為支架、模板、方木等的非彈性變形已經(jīng)消除。彈性變形f2=H4-H3。根據(jù)該彈性變形值，在底模上設(shè)置預(yù)拱度2，以使支架變形后梁體線型滿足設(shè)計(jì)要求。另外，根據(jù)H2和H3的差值，可以大體看出持續(xù)荷載對(duì)支架及貝雷梁變形的影響程度。8、調(diào)整底模標(biāo)高根據(jù)設(shè)計(jì)技術(shù)交底，本橋梁的設(shè)計(jì)預(yù)拱度最大為16.11毫米，9、調(diào)整底模標(biāo)高及預(yù)拱度設(shè)置對(duì)于已進(jìn)行預(yù)壓區(qū)段，根據(jù)如下調(diào)整底模標(biāo)高：三、注意事項(xiàng)1、鋪設(shè)底模板后測(cè)量H1前應(yīng)加強(qiáng)對(duì)支架的全面檢查，確保支架在荷載作用下無(wú)異常變形。2、由于支架較高，加載重量較大，因此在加載及卸載過(guò)程中必須隨時(shí)對(duì)支架情況進(jìn)行觀測(cè)，以免發(fā)生意外。3、加載過(guò)程中應(yīng)安排專人加強(qiáng)對(duì)支架及

10、地基變形情況的觀測(cè)，如有異常變形，應(yīng)及時(shí)通知現(xiàn)場(chǎng)施工管理人員立即停止加載，在采取足夠的加固措施后方可繼續(xù)加載，以免出現(xiàn)重大安全事故。4、加載及卸載過(guò)程應(yīng)加強(qiáng)施工現(xiàn)場(chǎng)安全保衛(wèi)工作，確保各方面的安全。5、預(yù)壓完成后，根據(jù)支架變形情況及地基沉降程度，采取必要的措施對(duì)薄弱環(huán)節(jié)進(jìn)行加強(qiáng)，確保施工安全和工程質(zhì)量。第三節(jié)支架檢算一、 荷載計(jì)算箱梁標(biāo)準(zhǔn)截面：梁高3.05m，底板寬5.50m，頂板寬13.4m。施工時(shí)混凝土分兩次澆筑，連續(xù)施工，在6小時(shí)內(nèi)將箱梁一孔混凝土整體澆筑完成，假定箱梁縱向?yàn)榫驾d荷，箱梁標(biāo)準(zhǔn)斷面如圖： 箱梁標(biāo)準(zhǔn)斷面圖 單位：毫米二、貝雷片的布置及檢算施工荷載：主要由鋼筋砼自重q1，模板自

11、重q2，貝雷片自重q4，鋼箱梁自重q5，施工人員和工具荷載g1，傾倒砼時(shí)產(chǎn)生的沖擊荷載，振搗砼后產(chǎn)生的荷載。1、 鋼筋砼自重 327.6m3×2.4+11.084+54.322+4.003+0.507+3.958+0.497=860.611t2、模板自重 160t×1.05=168t3、貝雷片自重腹板部分，雙排布置鋼材E=2.1×105MPa查裝配式公路鋼橋多用途使用手冊(cè)雙排單層貝雷片I=500994.4m4貝雷片自重 610/3=203kg/m=2.03KN/m10#槽鋼 10×4/1=40kg/m=0.04KN/m4、作用于貝雷梁上的荷載施工荷載 施

12、工人員及機(jī)具重量=2KN/ 砼振搗 2KN/ 砼泵送沖擊力 2KN/ 風(fēng)荷載不考慮（計(jì)算支架不考慮） 養(yǎng)護(hù)荷載 0.3KN/ 冬施材料荷載 0.3KN/5、作用于貝雷片上的荷載q1=（860611kg+160000×1.05kg）/32m×9.8÷1000=315.012KN/m施工人員及機(jī)具重量 2KN/×13.4m=26.8KN/m砼振搗及泵送砼沖擊力 2KN/×13.4=26.8KN/m養(yǎng)護(hù)及冬施荷載 0.3KN/×13.4=4.02 KN/m；貝雷片自重荷載2.07KN/m貝雷片采用國(guó)產(chǎn)“321”公路鋼橋架，縱向根據(jù)箱梁跨度分

13、5跨布置，32m跨度按6m+6m+6m+6 m+4.5m布置。橫向截面根據(jù)箱梁的具體結(jié)構(gòu)布置，底板及翼板下均采取間距為450mm雙排單層貝雷片。見(jiàn)下圖所示：貝雷片布置6、貝雷片上荷載底模22#槽鋼壓在貝雷片上，間距1.5米，首先計(jì)算22#槽鋼上的均布荷載q=(315.012+26.8+26.8+4.02)/5.5=67.75(KN/m),計(jì)算模型及計(jì)算書(shū)如下：E=2.1×105MPa，I=3405.9331(cm4)，EI=2.1*108KN/M2*3.406*10-5m4=7.1526*103KN-m2q1=33.875KN/m2q2=67.75KN/m2q1=33.875KN/m

14、2彎矩及剪力表跨號(hào)左端V(KN)左端M(KN-m)跨中Mmax（KN-m）右端V(KN)右端M(KN-m)第1跨000-508.1-38.1第2跨423.4-17.6438.822-423.4-17.64第3跨508.1-12.706.352-508.1-22.583第4跨677.5-12.711.292-677.5-22.583第5跨677.5-22.5811.292-677.5-22.583第6跨508.1-12.76.352-508.1-17.64第7跨423.4-12.78.822-423.4-38.11第8跨508.1-38.10001-8支座反力分別為：93.16KN，93.16K

15、N，118.56KN，135.5KN，118.56KN，93.16KN，93.16KN貝雷片上的荷載為 q=135.5/1.5=90.33KN/m。貝雷片每3m上下都用10號(hào)槽鋼作為橫向聯(lián)系，用U形卡扣扣住，把貝雷片聯(lián)成整體，使每排貝雷片受力較為均衡?？紤]到橫向截面的不均勻，每一排貝雷片受力情況也不一樣，兩側(cè)翼板下的貝雷片相對(duì)較小，考慮模板、橫梁、橫向聯(lián)系梁能起到一部分分散荷載作用，翼板下的荷載取中間的一半，并且要求滿足安全系數(shù)1.5以上。貝雷架鋼材的彈性模量E=2.1×105MPa,剪力模量G=8.1×104MPa 查裝配式公路鋼橋多用途使用手冊(cè)雙排單層貝雷片 I=500

16、994.4cm4 W=7157.1cm3貝雷片整體能承受的最大彎矩Mmax=1576.4×7/1.5=7356.53KN·MQmax=490.5×7/1.5=2289KN取32m跨度，最高墩身第二跨即（1#-2#墩)進(jìn)行驗(yàn)算，q=99.897KN/m計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖：線鋼度i(n)=EI/l(n)：i1-4=2.1×108kN/m×2.505×10-3m4/6=87675KN*m*m，i5=2.1×108kN/m×2.505×10-3m4/4.5=116900KN*m*m,用力矩分配法計(jì)算，計(jì)算圖如下：Mma

17、x=149.8 M=6305.6（在1-4段跨中），Qmax=299.7 Q=1958.6（在1-4支座左側(cè)），貝雷片強(qiáng)度滿足要求。因貝雷片每節(jié)結(jié)構(gòu)形式相同，可看作均質(zhì)梁，并以簡(jiǎn)支梁驗(yàn)算， 由荷載引起的撓度為：f=5ql4/384EI=5×99.897KN/m×64m4/384×2.1×108KN/×5.774*10-2m4= 1.39×10-4m=0.139mm 由單銷間隙引起的非彈性變形：f1=3000*(sin(1/2)*（2*0.001/1500）*2)=0.00007mm，最大撓度為0.139mmL/900=6/900=6.

18、67mm。三、H型箱橫梁、鋼管柱的布置及檢算500×800的焊接鋼箱梁，鋼箱梁斷面如下：鋼箱梁長(zhǎng)度15米，E=2.1*105 Mpa,I=3.667*103mm4,箱梁?jiǎn)挝恢豵=(0.5*15*0.16*2+0.768*0.16*15*2)*7850*9.8/15000=31.215KN/m,箱梁處的集中荷載取以上貝雷片計(jì)算中的支座最大反力p=599.382KN作為驗(yàn)算荷載，兩側(cè)翼板處按底板處的1/2考慮。計(jì)算簡(jiǎn)圖如下：根據(jù)計(jì)算可知道鋼箱梁內(nèi)力最大彎矩、Qmax=689KN,位置在B、C支座處，支座最大反力Rmax=993.97 KN、。鋼箱梁強(qiáng)度(拉應(yīng)力)驗(yàn)算：l=M/W=333.

19、5 /0.003036=109.68Mpal/1.3=170Mpa/1.3=130.77Mpa，所以鋼箱梁強(qiáng)度滿足要求。鋼管樁強(qiáng)度驗(yàn)算：根據(jù)計(jì)算出的鋼箱梁支座處最大支撐反力為鋼管樁的頂部的豎向荷載，鋼管樁采用直徑為529mm,壁厚10mm的Q235鋼管，鋼管柱最長(zhǎng)按L=3.3米計(jì)，其自重為G=4.15KN，截面積A=0.0163049 m2,極慣性矩I=1.0984×103m4,=6.37。鋼管的最大軸向力為N=993.97KN，假設(shè)有8厘米的偏心，偏心受壓彎矩M123 KN-m，鋼管截面積A= 16304.9mm2 ，鋼管抗彎截面系數(shù)W=4.17469×106mm3。 算

20、鋼管的強(qiáng)度及穩(wěn)定性驗(yàn)算：max =N+G/A+M/W=(993.97+4.15)/0.9×0.0163049+122.774/0.998×4.15267×10-3=97.7Mpa/1.5=325 Mpa/1.5=216.67Mpa，完全能夠滿足強(qiáng)度要求。算鋼管的截面拉應(yīng)力驗(yàn)算：l = M/W=122.774/4.15267×10-3=29.62Mpal/1.5=200 Mpa/1.5=133.33Mpa，完全能夠滿足強(qiáng)度要求。四、承臺(tái)及樁基礎(chǔ)計(jì)算（一）、樁承臺(tái)設(shè)計(jì) 計(jì)算條件 樁基重要性系數(shù): 1.000 承臺(tái)底標(biāo)高: -0.500(m) 承臺(tái)為 1樁承臺(tái)

21、第1種 承臺(tái)的混凝土強(qiáng)度等級(jí)： C20 承臺(tái)鋼筋級(jí)別: HRB335 配筋計(jì)算as = 50(mm) 樁基沉降計(jì)算經(jīng)驗(yàn)系數(shù): 1.000 確定壓縮層深度時(shí)附加應(yīng)力與自重應(yīng)力比: 20.00% 基礎(chǔ)與覆土的平均容重: 20.000(kN/m3) 承臺(tái)尺寸參數(shù)A(mm)250H(mm)500 樁類型: 人工挖孔樁 樁長(zhǎng) = 5.000(m) 樁直徑 = 1(m) 樁的混凝土強(qiáng)度等級(jí) = C20 單樁極限承載力標(biāo)準(zhǔn)值 = 2000.000(kN) 承載力計(jì)算時(shí)：不考慮承臺(tái)效應(yīng)與群樁效應(yīng)柱直徑 = 529(mm) 柱子轉(zhuǎn)角 = 0.000(度) 柱上荷載設(shè)計(jì)值: 彎矩Mx = 200.000(kN-m

22、) 彎矩My = 10.000(kN-m) 軸力N = 998.120(kN) 剪力Vx = 0.000(kN) 剪力Vy = 0.000(kN) 荷載為地震荷載組合 地面標(biāo)高 = 0.000(m) 地下水標(biāo)高 = -10.000(m)層號(hào)土類名稱層厚(m)重度(kN/m3)飽和重度(kN/m3)壓縮模量(MPa)承載力標(biāo)準(zhǔn)值(kPa)frk(kPa)風(fēng)化程度側(cè)阻力(Kpa)1粘性土2.00018.000-10.00150.00-70.002巖石5.80022.000-1000.00200.005.000強(qiáng)風(fēng)化0.003巖石10.00022.00019.0001000.00300.005.00

23、0中風(fēng)化0.001、樁豎向承載力驗(yàn)算: 單樁極限承載力標(biāo)準(zhǔn)值 = 2000.000(kN) 單樁極限承載力設(shè)計(jì)值 = 1250.000(kN) 樁心坐標(biāo) = 0.000,0.000(mm) 在中心荷載作用下,樁頂全反力 = 1001.132(kN) 按規(guī)范公式(N <= 1.25*R) 計(jì)算, 承載力設(shè)計(jì)滿足系數(shù) :1.56 在偏心荷載作用下： 按規(guī)范公式(Nmax <= 1.5*R) 計(jì)算 樁號(hào): 樁頂全反力: 1001.132(kN), 承載力設(shè)計(jì)滿足系數(shù) :1.872、承臺(tái)受力計(jì)算:各樁凈反力(kN):樁號(hào)01 = 998.120(kN)最大樁凈反力: 998(kN)彎矩與配

24、筋:構(gòu)造配筋D12200 = 11300.0 mm2構(gòu)造配筋D12200 = 11300.0 mm2受力計(jì)算結(jié)果承臺(tái)配筋(全截面): X向 11300.0Y向 11300.0 (mm2)抗彎筋為構(gòu)造筋3、沉降計(jì)算結(jié)果 換算矩形承臺(tái)長(zhǎng)Lc = 0.501 m 換算矩形承臺(tái)長(zhǎng)寬Bc = 0.501 m l/d = 5000.000 Sa/d = 999999.938 C0 = -0.469 C1 = 32.705 C2 = 511.326 nb = 1.000 樁基等效沉降系數(shù) = -0.469 樁端附加壓力 = 3977.558 kPa 壓縮層深度 = 3.600(m) 樁端下各壓縮土層： 層號(hào)

25、 厚度 Es 應(yīng)力面積 本層沉降(mm) (m) (MPa) (m2) 未乘系數(shù) 01 2.301 1000.000 0.51194 2.04 02 1.300 1000.000 0.01764 0.07 承臺(tái)中心點(diǎn)沉降 = 1.000*-0.469*2.1 = -1.0(mm)（二）、樁基計(jì)算1.構(gòu)件參數(shù)信息: 樁頂面的豎向力標(biāo)準(zhǔn)值: Fk=1020.43kN/m2 樁頂面的力矩標(biāo)準(zhǔn)值: Mk=202.52kN/m2；樁頂面的水平力標(biāo)準(zhǔn)值: Hk=5kN/m2 樁擴(kuò)大頭的直徑:0.8m；水平抗力系數(shù)比例常數(shù): m=6MN/m4 混凝土強(qiáng)度等級(jí):C20；鋼筋級(jí)別:HRB3352. 承載力設(shè)計(jì)值

26、計(jì)算:樁頂面的豎向力設(shè)計(jì)值: N=1.2×1020.43=1224.516kN/m2；樁頂面的水平力設(shè)計(jì)值: H=1.2×5=6kN/m2；樁頂面的力矩設(shè)計(jì)值: M=1.2×202.52=243.024kN/m2； 由于M不等于0,所以樁為偏心受壓構(gòu)件!3.樁配筋計(jì)算: 沿周邊均勻配置縱向鋼筋的圓形截面鋼筋混凝土偏心受壓構(gòu)件，其截面受壓承載力計(jì)算：偏心受壓構(gòu)件，由于l0/i=16.10<=17.5，所以?。?=1.000。偏心受壓構(gòu)件應(yīng)符合下列規(guī)定： 上面兩式驗(yàn)算：樁的配筋面積 As=1200.000mm2 配筋率：0.239% 樁縱向鋼筋選用:111212

27、0(As=1244mm2)。4. 樁的豎向承載力驗(yàn)算: 嵌巖樁的極限承載力計(jì)算 li第i層土的厚度,按下表取值: 土層參數(shù)表: 序號(hào) 土層類型 土層厚度 側(cè)阻力 端阻力 粘性土或粉土 2.38 74 975 砂質(zhì)板巖 5.75 最大極限承載力： Qsk=2.513×(0.800×74.000×2.300)=342.207kN Qrk=2.513×0.061×5000.000×1.500=1155.713kN Qpk=0.281×5000.000×0.503=706.858kN Quk=342.207+1155.71

28、3+706.858=2204.779kN樁的承載力設(shè)計(jì)值 R:=Quk/sp=2204.779/1.650=1336.230kN 結(jié)論:由于承載力設(shè)計(jì)值R×1.2大于0×N=1346.9676kN，所以滿足要求!五、第三跨獨(dú)立柱基礎(chǔ)設(shè)計(jì) 1 已知條件及計(jì)算要求： (1)已知條件： 類型：錐形 柱數(shù)：?jiǎn)沃?階數(shù)：1 基礎(chǔ)尺寸(單位mm): b1=2150, b11=1075, a1=2150, a11=1075, h1=300, h2=150 dx1=150, dx2=150, dy1=150, dy2=150 柱:圓柱, 直徑=529mm 設(shè)計(jì)值：N=1041.77kN,

29、Mx=123.00kN.m, Vx=0.00kN, My=0.00kN.m, Vy=0.00kN 標(biāo)準(zhǔn)值：Nk=771.68kN, Mxk=91.11kN.m, Vxk=0.00kN, Myk=0.00kN.m, Vyk=0.00kN 混凝土強(qiáng)度等級(jí)：C20, fc=9.60N/mm2 鋼筋級(jí)別：HRB335, fy=300N/mm2 基礎(chǔ)混凝土保護(hù)層厚度：40mm 基礎(chǔ)與覆土的平均容重：20.00kN/m3 地基承載力設(shè)計(jì)值：200kPa 基礎(chǔ)埋深：0.50m 作用力位置標(biāo)高：0.000m (2)計(jì)算要求： 1.基礎(chǔ)抗彎計(jì)算 2.基礎(chǔ)抗剪驗(yàn)算 3.基礎(chǔ)抗沖切驗(yàn)算 4.地基承載力驗(yàn)算2 基底反力計(jì)算： (1)承載力驗(yàn)算時(shí),底板總反力標(biāo)準(zhǔn)值(kPa): 相應(yīng)于荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合 pk = (Nk+Gk)/A = 176.94 pkmax = (Nk+Gk)/A + Mkx/Wx + Mky/Wy = 231.95 pkmin = (Nk+Gk)/A - Mkx/Wx - Mky/Wy = 121.93 各角點(diǎn)反力 p1=231.95, p2=231.95, p3=121.93, p4=121.93 (2)強(qiáng)度計(jì)算時(shí),底板凈反力設(shè)計(jì)值(kPa): 相應(yīng)