筒形活塞柴油機裝配工藝

1、第二章 筒形活塞柴油機裝配工藝第一節(jié) 裝配過程及裝配中應(yīng)注意的問題柴油機的裝配過程包括零件的準備、部件裝配、總裝配、調(diào)整和試驗等階段的工作。它們是按照一定的先后次序進行的。裝配工藝順序和裝配技術(shù)要求正確合理，是保證柴油機的可靠性、經(jīng)濟性和使用壽命的一個極其重要的問題。裝配技術(shù)要求根據(jù)柴油機設(shè)計性能要求及其技術(shù)規(guī)范提出，而柴油機的裝配工藝順序則應(yīng)根據(jù)不同的機型來擬定。筒形活塞直列式船用柴油機，裝配過程的大致順序如表2-1所示。表2-1 筒子形活塞柴油機裝配順序主軸承修正機座的安裝 曲軸的裝配曲軸齒輪的裝配 氣缸套的裝配機體的裝配 活塞與連桿裝配運動部件裝配活塞環(huán)裝配 活塞銷軸承壓入 氣門研磨裝配

2、氣缸蓋裝配噴油器裝配 進排氣管裝配 起動閥安全閥裝配 搖臂機構(gòu)裝配 空氣分配器及管路的裝配凸輪軸裝配凸輪裝配 前后傳動系零件裝配水泵、滑油泵、燃油泵及管路、濾清器的裝配 噴油泵試驗調(diào)整噴油泵裝配(包括調(diào)速器)調(diào)速器試驗調(diào)整 高壓油管裝配 起動系零件裝配 柴油機的調(diào)整附件儀表裝配 柴油機試驗上述裝配工作是在車間裝配臺上進行的，裝配工作分為部裝和總裝兩個階段。機器裝配好后進行調(diào)整和試驗，然后再吊運到船上安裝。在目前條件下，有的修船廠，對于較大的柴油機的裝配工作，采取先在車間總裝試車后，再拆成零部件送到船上進行裝配和安裝，這是在缺乏起運設(shè)備的情況下所采取的措施。柴油機裝配中應(yīng)密切注意如下幾個問題：柴

3、油機裝配前，其全部零件必須經(jīng)過仔細的檢查。檢查的主要內(nèi)容包括零件的尺寸精度、形狀及位置精度、表面粗糙度等，必須符合有關(guān)技術(shù)要求，防止有差錯。對于一些重要零件，如曲軸、活塞和連桿更應(yīng)仔細檢查。柴油機所有零件，尤其是精密件，應(yīng)經(jīng)過清洗，使工作表面清潔。在清潔中若發(fā)現(xiàn)零件有局部缺陷，應(yīng)進行必要的修整，如用研刮，銼修方法加以消除后，再送去裝配。對于某些密閉受壓的零件（例如氣缸蓋、氣缸套、活塞等），其受壓空間或工作表面應(yīng)經(jīng)過液壓試驗，其試驗部位和試驗要求參見有關(guān)規(guī)范。裝配過程中應(yīng)嚴格按裝配技術(shù)要求進行，并在每一工序完工后進行檢查驗收。例如裝配間隙，必須符合“標準”要求，有時應(yīng)采取各種措施進行反復調(diào)整或修

4、正，達到“標準”要求為止。絕不能馬虎從事，以免影響機器運行質(zhì)量。裝配過程中，對金屬碎屑或其他雜物應(yīng)清除干凈，嚴防雜物遺留在機器部件中。同時，所有螺栓，螺母擰緊到規(guī)定要求，以免造成不必要的事故。第二節(jié) 機座、主軸承和曲軸的裝配一、機座的安裝對于鑄造的機座，其不加工的內(nèi)表面必須清理干凈，最好用噴砂方法清理，使鑄造殘砂能全部清除。對于整體式及組合式機座，液壓試驗后，在裝配前，其內(nèi)部表面必須涂上防銹漆。機座在車間裝配臺或試驗臺上安裝，應(yīng)通過調(diào)整機座下平面的金屬墊片使其處于水平狀態(tài)。機座螺栓均勻擰緊后，機座上平面的平面度誤差在每米長度內(nèi)不大于0.05mm。但在全平面內(nèi)（當機座長度小于8m時）其平面度誤差

5、應(yīng)不大于0.20mm。二、主軸承和曲軸的裝配在機座上裝配主軸承和曲軸，是柴油機裝配過程中極其重要的一道工序。因為曲軸是裝配其他運動部件的基礎(chǔ)，曲軸裝配得正確與否，對活塞連桿運動部件的位置有直接的影響；同時曲軸又是一個非常重要的零件，受力情況復雜，如果達不到裝配技術(shù)要求，就會影響其使用壽命。例如，曲軸軸線在裝配后若撓曲過大，則運轉(zhuǎn)時將產(chǎn)生很大的附加彎曲應(yīng)力，導致出現(xiàn)裂紋甚至有折斷的危險。曲軸的正確軸線位置，是依靠各主軸承的正確裝配來達到的。所以曲軸裝配工藝實際上包括主軸承在機座上的裝配和曲軸在主軸承上裝配等工作。1主軸承裝配在機座上裝配主軸承時，應(yīng)先檢查軸承座孔軸線和機座上平面的平行度，其平行度

6、誤差0.030.05mm/m。還要檢查機座主軸承座孔軸線的同軸度，對長24m的機座其同軸度誤差應(yīng)小于0.08mm。檢查方法如圖2-1所示。首先在軸承的一端用望遠鏡內(nèi)孔支架安裝準直望遠鏡，在另一端安裝基準目標，調(diào)整準直望遠鏡使其光學視線通過主軸承孔軸線，并使其通過目標中心，這樣望遠鏡光學視線就是測量的基準視線。檢查時在各軸承孔分別安裝具有內(nèi)孔的目標板，并使目標中心處于軸承孔軸線上，則由準直望遠鏡測微器便可測量主軸承孔軸線的同軸度。圖2-1 機座主軸承孔同軸度檢查1-望遠鏡；2-中間目標；3-基準目標然后裝主軸承下瓦。主軸承外圓與軸承座孔的配合為H7/k6。翻邊軸瓦的翻邊內(nèi)側(cè)面與軸承座孔兩端面的配

7、合為H8/h7。下軸瓦應(yīng)與軸承座孔內(nèi)表面緊密接觸且均勻貼合，使軸瓦在工作時不至于變形和發(fā)熱；同時，這兩者貼合不良也將引起耐磨合金因受振動而裂開或剝落。下軸瓦背與軸承座孔表面的接觸面積應(yīng)大于75。在成批生產(chǎn)條件下，主軸瓦（尤其是薄壁軸瓦）裝入主軸承座孔時，可進行選配。有的情況下也可以用修銼軸瓦背面的方法來達到其均勻緊密貼合，但是不允許研刮主軸承座孔，以免破壞各主軸承座孔同軸度。必須指出，即使在修理情況下，也應(yīng)避免在軸瓦背面與軸承座孔之間加放墊片，來消除其接觸不良的缺陷或達到其它目的。軸瓦與軸承座孔的貼合情況用0.030.05mm厚的塞尺檢查，應(yīng)不能插入20mm左右。上、下軸瓦之間無墊片者，尤其是

8、薄壁軸瓦應(yīng)具有一定的彈性，軸瓦的接合平面（分開面）應(yīng)比軸承座孔接合面（分開面）高出0.060.10mm（最小值）。但此值不宜過大，否則軸瓦將變形，致使運轉(zhuǎn)時燒瓦。2曲軸的裝配1）曲軸裝配的技術(shù)要求曲軸主軸頸與主軸承下瓦應(yīng)均勻接觸、緊密貼合。涂色油進行檢查，在氣缸軸線的左右兩側(cè)的接觸角為40º60º。為了使?jié)櫥湍鼙４嬖谳S承內(nèi)，軸承邊緣在180º范圍內(nèi)均應(yīng)與軸頸緊密貼合，如圖2-2所示。用0.05mm厚塞尺不能從軸瓦邊緣插入。圖2-2 主軸頸與主軸承相接觸的要求虛線部分-軸頸與軸瓦接觸面積；-接觸角；L-軸承寬的70%80%曲軸裝妥后，各主軸頸的徑向跳動量不得超過表

9、2-1中的規(guī)定。在修理時，主軸頸的徑向圓跳動量不得超過表2-2中的數(shù)值的1.5倍。檢查主軸頸徑向圓跳動量時，應(yīng)在每個主軸頸的23個截面內(nèi)進行。表2-2 主軸頸徑向圓跳動公差值（mm）曲柄數(shù)目軸頸支承數(shù)目主軸頸直徑>75>75100>100150>150250>250350>350500>500600345891212334560.0150.020.0250.020.0250.030.0250.0300.0350.040.030.040.050.0550.040.050.060.0650.070.0750.080.085曲軸裝妥后，在0º、90

10、º、180º、270º四個位置上測量每個曲柄臂距差，其值應(yīng)符合圖2-3的要求。圖2-3 曲軸臂距差允許范圍對于活塞行程小于400mm者，可適當放寬為每米活塞行程不大于0.125mm。對于具有大重量飛輪且為撓性連接的曲軸，飛輪裝妥后，接近飛輪端的第一曲柄的臂距差，可考慮放寬為每米活塞行程不大于0.175mm。如圖2-3所示，曲線I、為曲軸臂距差在裝配時的標準；在線左方表示曲軸裝配情況良好；在I、線之間表示裝配合格。圖中曲線為船舶在營運中曲軸臂距差的最大允許極限值。由于曲軸的剛性較差，裝配后其軸線總是成一定彈性彎曲狀態(tài)，控制臂距差值在規(guī)定范圍內(nèi)，是力圖使曲軸軸線盡可能

11、接近于直線。曲軸裝妥后，應(yīng)做好橋規(guī)測量記錄。橋規(guī)測量是為了檢查曲軸軸線與機座上平面的平行度，保證氣缸軸線與曲軸軸線垂直度的精度，同時還可以看出曲軸軸線的撓曲狀況。圖2-4示出用橋規(guī)測量時的情況。將橋規(guī)貼緊在機座上平面上，用塞尺測量橋規(guī)和曲軸主軸頸之間的距離（間隙）a，比較各主軸頸處測得的間隙值，即可判斷曲軸軸線的狀態(tài)，及其與機座上平面的平行度。測量應(yīng)在主軸頸首、尾兩端上，并當曲柄在上、下止點及左、右舷四個位置進行。每個主軸頸共測八次，求得平均值。曲軸軸線與機座上平面的平行度誤差每米不大于0.05mm。圖2-4 橋規(guī)測量1-橋規(guī)；2-主軸頸；3-軸承主軸頸與軸承之間應(yīng)有一定的徑向間隙，每一種柴油

12、機在其說明書上均有規(guī)定數(shù)值。徑向間隙是根據(jù)機型、轉(zhuǎn)速、軸頸直徑大小、軸瓦材料、潤滑條件等因素決定的。徑向間隙過小，會引起潤滑不良，磨損加劇和發(fā)熱嚴重，致使主軸頸和軸瓦損壞；徑向間隙過大，也會引起潤滑情況惡化，同時易造成沖擊負荷，將加速軸瓦的疲勞破壞。主軸頸與軸瓦的徑向裝配間隙應(yīng)按表2-3的規(guī)定選取。當主軸頸有圓度和圓柱度誤差時，其裝配間隙應(yīng)按最大直徑計算，并選取表中的下限值；若軸承座孔軸線失中或曲軸變形，其徑向裝配間隙應(yīng)選取表中的上限值。表2-3 主軸頸與軸承徑向裝配間隙（mm）軸頸直徑徑向裝配間隙轉(zhuǎn)速500r/min轉(zhuǎn)速500r/min白合金銅鉛合金751001001251251501502

13、002002502503003003503504004004500.140.180.180.220.220.260.260.300.300.340.340.380.060.080.080.110.110.150.160.200.200.240.240.280.080.100.100.120.130.160.170.230.240.28必須注意，軸瓦內(nèi)壁兩側(cè)的對口部位，即從接合平面（分開面）向下1/8弧長內(nèi)，其徑向間隙應(yīng)增加0.050.08mm。主軸承上、下軸瓦之間若用墊片調(diào)整其徑向間隙時，墊片的增減必須使其兩側(cè)的厚度相等。主軸承的徑向間隙絕不允許用松緊螺母的方法來調(diào)整。主軸頸與軸承裝配時，除有

14、徑向間隙要求外，還應(yīng)有軸向間隙的要求。因為柴油機工作時溫度升高，曲軸會伸長，這時應(yīng)使曲軸能有自由伸長的余地，所以在生產(chǎn)中作如下規(guī)定：(a)柴油機與軸系或發(fā)電機用彈性連接，其主軸承上有止推軸承和曲軸上有止推環(huán)時，在曲軸后移的情況下，間隙分配如圖2-5(a)所示。S1為止推軸承軸向最大間隙；S2=0.0006L+ S1+(0.20.5)mm（L為主軸承中心至止推軸承中心的距離，mm）；S3=0.20.5mm（軸承端面與曲柄臂平面之間的間隙）。在曲軸前移的情況下，S2= S1+(0.20.5)mm，S3=0.0006L(0.20.5)mm。(b)柴油機本身有止推軸承，而它的尾部又與軸系的推力軸承連接

15、。柴油機安裝以后，首先應(yīng)檢查S1、S2、S3各間隙，如圖中2-5(b)所示。在船前進的情況下，S1為推力軸承最大軸向間隙；S2=0.0006L+(0.20.5)mm（L為止推軸承中心至軸系推力軸承中心的距離，mm）；S3=S1(0.20.5)mm。在船舶后退情況下，S2=0.0006L(0.20.5)mm(L同上)；S3=0.20.5mm。其他主軸承軸向間隙調(diào)整方法同第一種情況。圖2-5 曲軸與主軸的軸向間隙(a)帶止推軸承的柴油機尾端與軸系彈性連接；(b)帶止推軸承柴油機與軸系的推力軸系剛性連接1-止推軸承軸瓦；2-主軸承軸瓦(c)柴油機本身帶推力軸承，各主軸承都不帶止推軸承，主軸承軸向間隙

16、調(diào)整方法同第一種情況。以上各項是一般曲軸裝配的技術(shù)要求。對于小型柴油機（活塞行程小于200mm者），通常就不作臂距差和橋規(guī)值的測量。2）研刮主軸承目前，成批生產(chǎn)的中型柴油機，由于制造質(zhì)量的提高，在曲軸裝配時（對薄壁軸瓦）已基本上免除研刮軸瓦工藝。當貼合情況不良時，采用選配軸瓦或進行少量的研刮工作，大大簡化了裝配工作。但對某些柴油機，尤其是修理時，為使曲軸軸線成一直線并與主軸承保持一定的裝配間隙，仍常常在裝配過程中采用研刮主軸承的方法，以達到裝配技術(shù)要求。這時，主軸承合金層上應(yīng)留一定的研刮余量，一般在0.10mm以內(nèi)。研刮主軸承有兩種方法：一是用“假軸”法，另一種是直接用曲軸主軸頸研刮法。采用“

17、假軸”進行研刮時，“假軸”是由鑄鐵或鋼板焊接制成的圓柱形成空心管，其長度等于機座的長度，與軸承配合的軸頸部分應(yīng)經(jīng)精磨，其直徑應(yīng)等于曲軸主軸頸直徑加上間隙值。在研刮主軸承的同時，檢驗其與機座上平面的平行度誤差。用“假軸”的優(yōu)點是，它的剛性比曲軸好，容易使各軸承獲得要求的同軸度精度，起吊方便。此外，用“假軸”刮出的軸瓦內(nèi)孔是一個正確的圓形，容易形成對液體摩擦有利的楔形油膜。直接按主軸頸刮出的軸瓦內(nèi)孔，在加上油隙墊片后并不是一個正確的圓形。但在單件生產(chǎn)和修理中采用“假軸”法極不經(jīng)濟，故較少應(yīng)用。直接按曲軸主軸頸研刮主軸承的大致過程如下：將下軸瓦裝入主軸承座孔內(nèi) 下軸瓦背面與軸承座孔貼合情況合格后，將

18、下軸瓦固定在軸承座孔內(nèi)。研刮軸瓦的圓角處 使曲軸主軸頸能落座到軸瓦上去。研刮時必須注意其軸向間隙，必要時研刮到規(guī)定值。研刮軸承合金使曲軸保持水平 曲軸落座后，在垂直方向用橋規(guī)測量，在水平方向用內(nèi)徑千分尺測量主軸頸表面與機座軸承座側(cè)面間的距離。根據(jù)測量結(jié)果和涂色油分布情況研刮各軸瓦，使曲軸軸線與機座上平面平行，并與軸承座兩側(cè)面對稱。研刮時，若多數(shù)軸瓦貼合良好，個別貼合不良甚至沒有接觸，這時應(yīng)檢查該軸瓦的厚度及其接合平面相對座孔平面的高度，或在該軸瓦背面墊以薄紙后再將曲軸吊入，檢查其貼合情況。若貼合情況有改善，則應(yīng)換去此軸瓦。若需抬高的數(shù)值小，則不一定更換軸瓦，將其余軸瓦相應(yīng)刮低即可。精刮軸瓦 主

19、軸頸與軸瓦貼合良好尚不能確定曲軸軸線已成一直線，還需根據(jù)臂距差值來確定。因此，精刮軸瓦應(yīng)根據(jù)臂距變化情況進行，并研刮到臂距差值在允許范圍內(nèi)為止。進行以上操作時主軸頸與下軸瓦貼合情況應(yīng)達到技術(shù)要求、軸向間隙應(yīng)達到規(guī)定數(shù)值。常要重復多次操作，才能達到這些要求。研刮上軸瓦 拆去固定下瓦的壓板等零件，裝上上瓦（這時曲軸仍置于下軸瓦上），量出上、下瓦接合平面間的間隙，按測量結(jié)果制作一組軸承墊片。為了便于調(diào)整間隙，墊片應(yīng)制成組合式的（通常由0.05、0.10、0.20、0.25mm等規(guī)格組成，應(yīng)按具體情況而定）。在主軸頸上涂色油，裝上調(diào)整墊片、上軸瓦及軸承蓋，擰緊螺母，轉(zhuǎn)動曲軸12轉(zhuǎn)，然后取出上瓦，按色油

20、分布情況研刮上軸瓦。重復上述操作，使上軸瓦2/3以上的弧長面上均勻沾有色油為止。調(diào)整徑向間隙 上軸瓦刮好后，在每組調(diào)整墊片內(nèi)增加一片墊片，其厚度等于軸承徑向間隙。然后用壓鉛絲方法測量徑向間隙是否符合技術(shù)要求。如圖2-6所示，在主軸頸長度方向安放三根直徑為0.51.5mm的軟鉛絲，裝好上軸瓦，壓緊軸承蓋（注意記下螺母擰緊位置）。然后松開，取出被壓扁的鉛絲，測量其厚度。若厚度不等于規(guī)定的間隙值，則應(yīng)調(diào)整墊片，重復上述操作，直到符合要求為止。圖2-6 壓鉛絲測量徑向間隙1-軟鉛絲；2-主軸頸3）軸瓦研刮量的確定方法如前所述，曲軸裝配后的主要技術(shù)要求是臂距差應(yīng)達到圖2-3所規(guī)定的良好或合格的數(shù)值，即要

21、求曲軸軸線處于直線狀態(tài)，以免曲軸在工作中產(chǎn)生過大的附加應(yīng)力，引起裂紋甚至斷裂。但由于機座、軸承或曲軸本身存在的加工誤差，裝配時又會出現(xiàn)變形及其他誤差，曲軸軸線很難在一次安裝后達到裝配技術(shù)要求。因此，在裝配過程中適當刮研各檔軸瓦以調(diào)整其高低位置，從而使曲軸臂距差符合規(guī)定要求數(shù)值。當曲軸安放在高低不同的主軸承上時，其軸線處于撓曲的曲線狀態(tài)，必然引起臂距差值在上、下止點時有變化。曲軸軸線撓曲越大，臂距差值就越大。主軸承在水平方向的同軸度誤差也同樣產(chǎn)生該方向的臂距差。根據(jù)上述原理，可以利用曲軸臂距差判斷主軸承的高低位置，以便通過刮研來調(diào)整曲軸軸線位置。然而僅憑臂距差還不能確定具體修刮量，往往要多次起吊

22、曲軸重復刮研，這樣可能引起曲軸變形或碰傷，且又費工費時。若判斷錯誤，則造成返工。為加快曲軸裝配工作，就需要求出臂距差與軸瓦研刮量之間的關(guān)系。3主軸承研刮量的確定曲軸軸線撓曲和曲柄臂距差出現(xiàn)的原因是主軸承加工誤差、船體變形而引起的機座變形、曲軸安裝時的軸線誤差等，亦即主軸承的軸線偏離了理論位置。可以認為軸承位移是由作用于主軸承上的外力矩產(chǎn)生的，而曲柄的臂距差可以看做是引起多個主軸承位移的力矩作用的結(jié)果。如圖2-7所示和曲柄幾何尺寸，臂距差、曲柄尺寸和力矩存在如圖2-8所示的關(guān)系： 圖2-7 曲柄幾何尺寸圖 2-8 曲軸主軸承的力矩作用示意圖l-主軸頸中點之間的距離式中：臂距差，m；Mn、Mn+l

23、在n和n+1主軸承上的彎曲力矩，N·m；E曲軸材料彈性模數(shù)，2.10×105Mpa；Ix曲柄銷截面慣性矩，m4；IB曲柄臂截面慣性矩，m4；R曲柄半徑，m；b至曲柄臂中線的曲柄銷長度，m。如果臂距差測量表在距曲軸軸線d/2的點c-c處測量，那么換算成主軸軸線上測量的臂距差為：式中：在點c-c處測量的臂距差； 在曲軸軸線處測量的臂距差。所以臂距差、曲柄尺寸和力矩關(guān)系式可寫成下列形式：因子對每根曲軸來說是常數(shù)，并且僅僅取決于材料和曲柄尺寸，用C來表示可得下式：由上式可見：曲軸臂距差與作用在曲柄相鄰主軸承上的彎曲力矩成正比。作用于曲軸兩端主軸承上的力矩等于零。因而，在第一個曲柄上

24、（圖2-8）只受到力矩M2的作用。已知第一曲柄臂距差為1，根據(jù)上式，通過計算容易確定第二道主軸承的力矩M2：第三道主軸承上的力矩M3：同理可以確定其他主軸承的力矩。求力矩更簡單的方法是圖解法。為此，首先畫一條水平線表示曲軸軸線，如圖2-9所示，并按比例以各主軸承中點間的距離尺寸截取水平線，1、2、3、4、5、6、7各分點即為各主軸承位置。再在各主軸承和曲柄的對稱中線分別作水平線的垂直線。圖2-9 支承力矩作圖法其次以適當?shù)谋壤谇鷮ΨQ中線的垂直線上截取臂距差值aal =l ，向上截取的臂距差值為“正”，向下截取的為“負”。如前所述，作用在曲軸端部的第一個主軸承上的力矩為零。因而，在第一缸曲柄

25、上的臂距差僅僅是由作用于第二主軸承上的力矩所引起的（參閱圖2-8），并與它成比例。再次，通過第一主軸承中點1和第一曲柄臂距差l坐標兩點之間畫一直線，與軸承中點2的垂直線相交，所截取之線段等于同一比例下作用在第二軸承中點的力矩。設(shè)該點縱坐標為M2，連接點M2和相應(yīng)于第二曲柄臂距差2點之直線與軸承3中點的垂線相交，所截取的線段等于第三主軸承上的力矩M3。同理可以求得所有主軸承上的力矩。力矩之作圖比例可由下式求出：1 mm線段的力矩為式中：i臂距差的比例值。由于所截取臂距差線段比力矩小一倍，所以式中根據(jù)臂距差所表示的力矩的系數(shù)應(yīng)除以2。作用在主軸承上曲軸兩端主軸承除外的力矩，不僅有在該軸承上的力矩，

26、而且還有鄰近主軸承上的力矩。例如，作用在第三主軸承上的有位于右邊和左邊主軸承的力矩，即在此軸承上將作用有力矩M2、M3、M4。如前所述，由于軸承的位移，在主軸承上產(chǎn)生的力矩可以用材料力學的知識求出，中間主軸承上的曲軸相對于鄰近軸承的撓度可以由下式確定式中：fn相對于(n-1)和(n+1)主軸承，在n主軸承上的曲軸撓度；n在該軸承上的曲軸截面轉(zhuǎn)角；l兩軸承中點之間距離。為了方便起見方程可寫成下列形式式中：、表示軸承位移時對力矩的影響程度的系數(shù)。式中：l、a、b、R曲軸幾何尺寸（見圖2-7）；EIx曲柄銷剛度；EIB曲柄臂剛度；EIBN曲柄臂抗扭剛度。系數(shù)和適用于曲柄臂承受彎曲的情況，而和是曲柄臂

27、承受扭轉(zhuǎn)或彎曲與扭轉(zhuǎn)共同作用的情況。通過大量的曲軸計算分析說明，這些系數(shù)大約有如下的比例關(guān)系11/21/21/4用這些數(shù)值計算系數(shù)，對于實際計算來說具有足夠的精度。因此，利用以上兩式能夠?qū)τ趦蓚€中間主軸承寫出相對于相鄰軸承的位移方程式：f2l（M20.5M20.25M3）f3l（0.5M2M30.5M30.25M4）f4l（0.5M3M40.5M40.25M5）這樣，方程的數(shù)目應(yīng)該相應(yīng)于軸承的個數(shù)。為了作出相應(yīng)于曲軸軸線的撓曲圖解曲線，先畫一條水平線，并在線上按比例截取主軸承中點之間的距離，得到各分點，再從這些分點作垂直線，見圖2-10。圖2-10 曲軸撓曲軸線的作圖曲軸撓曲軸線的作圖步驟如下

28、：設(shè)位移計算數(shù)值為f2、f3、f4、f5、f6。如果f為正值，那么按選定比例截取的線段向下，如為負值則向上。以選定的位移比例在垂直線上，由點3截取f2線段，得到3點。連接2、3兩點并延長使其與點4的垂線相交，在該點垂直線上再由交點開始截取線段f3得到點4。連接3'、4'并延長至與點5的垂直線相交，從交點截取線段f4得到點5等。這樣就畫出了曲軸軸線的撓曲曲線。在確定該軸線相對于曲軸幾何軸線位置時，要考慮下列因素：曲軸與軸系的相互位置，有些軸承沒有位移。在確定軸承研刮量時，必須得到軸承位移的確定位置，例如需要研刮時，最好使曲軸的幾何軸線通過最低的軸承。當測量曲軸幾何軸線至相應(yīng)的軸承

29、位移點的距離時，所得到的是按照一定比例的軸承位移值，即實際位移等于截距值與常數(shù)l的乘積，即將通過點17，即通過最低主軸承的直線010當作曲軸的幾何軸線。顯然按照相應(yīng)比例值的縱坐標y2、y3、y4、y5、y6就是中間軸承相對于軸線010的位移。因而為了校直曲軸的撓曲曲線，必須研刮主軸承，從每一主軸承上所刮去的金屬層相應(yīng)為：y2、y3、y4、y5和y6。為了刮去一定金屬層，在研刮下軸瓦之前先刮出所需深度的基準點，其深度等于應(yīng)刮去的金屬層厚度。按照此基準點研刮各軸承。用以上所論證的方法安裝曲軸，要對軸線進行正確計算和在軸承下瓦精確地刮出基準點，再研刮各軸承。這樣安裝曲軸只需要將曲軸吊升12次即可，這

30、一點對重型曲軸是很重要的。例2-1 試作某船舶柴油機曲軸撓曲軸線圖，確定主軸承位移值并求出各主軸承研刮量（單位為mm）。已知：曲軸材料為鋼；主軸頸d=220；曲柄半徑R=285；軸承間距l(xiāng)=710；曲柄臂厚度h=122；曲柄臂寬度b=345；主軸頸至曲柄臂中線之距離a=196；曲柄銷長b=318；由點cc處測得的臂距差為10.21，20.14，3=0.03，40，50.07，60.03。解 曲柄銷截面慣性矩：Ix=0.049d4=0.05×0.224=1.15×10-4(m4)曲柄臂截面慣性矩：IB=(b·d4)/12=0.345×0.1223/12=5

31、.22×10-5(m4)曲柄臂截面扭轉(zhuǎn)慣性矩：IBN=0.263×bh3=0.263×0.345×0.12231.65×10-4(m4)曲柄臂截面積：S=b'h=0.345×0.122=4.2×10-2(m2)軸承位移對力矩影響程度的系數(shù)：由點cc（參閱圖2-7）測量之臂距差換算為曲軸軸線處的臂距差曲柄特性由下式確定（N）臂距差比例：0.01mm臂距差相當于圖上2mm，即放大系數(shù)i=200。力矩比例：圖上1mm之線段相當于（N·m）位移比例：1mm之線段相當于(mm)式中，分子乘以4是因為位移圖作圖的比例比

32、力矩圖的比例縮小4倍。由點c處測得之曲柄臂距差利用換算系數(shù)，經(jīng)過換算求得在曲軸軸線處臂距差：11×0.7220.21×0.7220.15(mm)；20.10(mm)；30.02(mm)40(mm)；50.05(mm)；60.02（mm）作力矩圖，見圖2-11，在水平線OO上，通過主軸承諸點1、2、3等點，以及通過兩主軸承間距的中點，分別作垂直線。圖2-11 曲軸撓曲軸線和力矩圖解在曲柄中線I上按所取比例截取等于臂距差的線段aa1(mm)連接點1及a1并延長至與第二主軸承的垂線相交，線段2M2按比例為第二主軸承上的支承力矩。在曲柄中線上截取bb1等于：(mm)連接M2b1并延

33、長至與點3相交的垂直線，再在曲柄中線上截取第三曲柄臂距差3，并連接點M3與在第三曲柄中線上所得之點，再延長，與點4垂直線相交，在第四主軸承垂直線上按比例截取M4等。由支承力矩曲線圖得出力矩線段：M260(mm)，M320(mm)，M428(mm)，M528(mm)，M68(mm)。因為力矩比例為：1mm線段為，顯然力矩等于：(N·m)(N·m)(N·m)利用位移方程式可以求得在取定比例下，主軸承相對于相鄰軸承的位移方向。因為根據(jù)作圖（圖2-11a）可知，M2=60mm，M3=20mm，M4=28mm，M5=28mm，M6=8mm，所以：f2=600.5×

34、600.25×20=85(mm)f3=60×0.5一20一0.5×200.25×28=7(mm)f4=一0.5×20280.5×28一0.25×2825(mm)f5=0.5×28一28一0.5×280.25×8一26(mm)f6=一0.5×2880.5×8一2(mm)在作曲軸的撓曲軸線圖（圖2-11(b)）時，應(yīng)當使1mm偏移等于4mm力矩（參閱位移比例）。為了方便，在圖上繪出曲軸撓曲軸線，應(yīng)從軸端開始作圖。曲軸軸線位置不變。在圖2-11(b)截取線段：f2854=21.25

35、(mm)，f3=74=1.75(mm)，f4=6.25(mm)，f5=6.5(mm)，f6=0.5(mm)。f5、f6為負號，向上量取，而其余的是正號，對應(yīng)于前面的規(guī)定應(yīng)向下量取。通過第一和第七主軸承作曲軸的理論軸線，求出在圖形比例下主軸承的位移值。y2=20(mm)，y3=18(mm)，y4=15(mm)，y5=6(mm)，y6=3(mm)。主軸的真實位置為圖形上線段乘以繪圖比例。y2= 20×0.0162=0.32(mm)y3=18×0.0162=0.29(mm)y4=15×0.01620.24(mm)y5=6×0.01620.10(mm)y6=3&

36、#215;0.0162=0.05(mm)中間主軸承應(yīng)刮去相當于所求得的各支座的位移值。應(yīng)指出的是，裝配曲軸時，如果只考慮臂距差符合規(guī)范要求，而不考慮其正負值，并不能認為是已達到最好的裝配質(zhì)量。因為這樣將使柴油機安裝在船上運轉(zhuǎn)時或運轉(zhuǎn)不長時間后，某些曲柄的臂距差就超出允許值范圍，被迫要重新進行裝配調(diào)整。因此，必須使曲軸各曲柄的臂距差合乎一定規(guī)律，既符合裝配技術(shù)要求，也符合機器裝船營運的使用要求，這樣可以大大提高軸承和曲軸的使用壽命。由此可知，臂距差不僅在曲軸裝配時需要測量，而且當活塞連桿機構(gòu)和飛輪裝上曲軸后以及機器裝船后與軸系（推力軸或中間軸）凸緣連接時，均要進行測量，其測量結(jié)果都必須與規(guī)范要求

37、相符合。第三節(jié) 機體的裝配曲軸在機座主軸承上裝配好后，即可進行機體的裝配。對于筒形活塞柴油機，機體裝配的技術(shù)要求是：機體氣缸軸線與曲軸軸線應(yīng)垂直，其垂直度誤差每米長度應(yīng)不大于0.15mm；各氣缸軸線應(yīng)與曲軸軸線相交，其對稱度誤差不應(yīng)大于2mm；各氣缸軸線與對應(yīng)的兩曲軸臂對稱；機體下平面與機座上平面之結(jié)合面應(yīng)緊密接觸，用0.050.10mm厚的塞尺檢查時，一般不應(yīng)插進。上述技術(shù)要求的提出，主要是為了保證活塞連桿機構(gòu)、曲軸等運動部件與氣缸之間能有正確的相互位置，以達到機器正常運轉(zhuǎn)的要求。例如，技術(shù)要求中如果項不能達到，則活塞在氣缸中必然傾斜，影響活塞環(huán)與氣缸套的使用壽命，甚至影響機器正常工作。技術(shù)

38、要求中項為了使機體擰緊螺栓后不至于產(chǎn)生過大的變形，同時使結(jié)合面之間不至漏出潤滑油。上述技術(shù)要求主要是靠機體本身的制造精度來保證。例如，機座主軸承座孔鏜孔加工時是采用主軸承開檔面為定位基準的，而鏜機體氣缸孔時是采用機體的兩端主軸承孔開檔平面為定位基準的。在裝配機體時，只要用上兩者開檔平面的中心平面為基準來校準機體與機座的橫向相對位置，就能方便地保證達到裝配技術(shù)要求。其縱向位置可采用機體與機座的中線（劃線）為基準來校準。并且在二者合體后銑削正時齒輪端端平面。氣缸孔軸線對曲軸主軸承孔軸線的垂直度測量。1用專用檢驗工具進行測量測量時，檢驗工具安裝如圖2-12所示。首先校正滑架5及滑架8，其位置與被測的

39、缸孔配合部分相應(yīng)，用螺釘9緊固在直尺4上，并記錄上、下定位銷釘?shù)木嚯xL（mm）（上定位銷釘6與百分表7測頭等高）。心軸1裝在主軸承座孔內(nèi)，工具從氣缸孔上部插入，V形鐵座2貼合在心軸1上，使百分表頭7和定位螺釘6分別接觸氣缸孔內(nèi)上下配合內(nèi)圓并記錄百分表讀數(shù)a，然后取出工具并把它旋轉(zhuǎn)180º后再使V形鐵座裝到心軸1上。按上述方法再次讀數(shù)b，則氣缸孔軸線對主軸承孔軸線的垂直度為：（mm/m）圖2-12 氣缸孔軸線對主軸承孔軸線垂直度檢驗1-心軸；2-V形鐵座；3-直尺緊固螺釘；4-直尺；5-下滑架；6-定位螺釘；7-百分表；8-上滑架；9-滾花螺釘2用光學儀器測量用光學儀器測量的步驟如下：

40、儀器安裝如圖2-13所示，在機座首、尾端主軸承座孔中裝基準目標（同圖2-1），使其十字線中心通過主軸孔軸線。然后在端軸承之外利用支架裝好望遠鏡1，并調(diào)整使其光學視線通過兩基準目標十字線中心，即望遠鏡與主軸承座孔軸線4同軸。圖2-13 光學儀器檢驗氣缸孔軸線對主軸承孔軸線垂直度1-望遠鏡；2-氣缸軸線；3-反射鏡；4-主軸承軸線在氣缸孔內(nèi)裝測量支架，該支架下端裝有雙面反射鏡（中心有十字線圖案），通過調(diào)整與氣缸孔軸線2同軸。下端反射鏡3十字線中心處在主軸承孔軸線附近。將望遠鏡調(diào)焦至無窮遠處，此時通過目鏡可看到兩個十字分劃線的像。一個是角度分劃板十字線，另一個是反射鏡反射回來的十字線。當反射鏡與望遠

41、鏡光學視線垂直時，兩像重合。當反射鏡傾斜，即氣缸孔軸線相對主軸承座孔軸線不垂直時，兩個像偏離，如圖2-12所示。氣缸孔軸線的垂直度為：（mm/m）式中：b兩十字線像的偏離量，mm；L望遠鏡至反射鏡的距離，mm。機體與機座的相互位置校準后，應(yīng)在其對角線位置上同鉸出兩個以上定位銷孔。然后用連接螺栓將機體與機座緊固。在連接螺栓中應(yīng)有一定數(shù)量的且均勻分布的緊配螺栓。有的機器規(guī)定緊配螺栓應(yīng)占連接螺栓總數(shù)的25%，其配合按H7/k6，螺孔的表面粗糙度不高于Ral.6µm。擰緊螺母時，應(yīng)從機體中部開始，按對稱方向逐個地從中間向兩端分三次擰緊到最后位置，不得隨意擰緊，以免機體和機座發(fā)生變形。為了防止

42、機體與機座接合平面滲漏潤滑油，有時可在其接合面間放置一層薄青殼紙墊片，或者在機座上平面澆一層環(huán)氧樹脂，以增加其密封性。氣缸套裝配不良，常易引起柴油機的咬缸故障，所以應(yīng)引起重視。氣缸套的外圓裝配表面與機體氣缸孔的配合（干式氣缸套除外），其上部按H9/f9,下部按H9/h8，且按0.050.15mm間隙選配。對于靠近燃燒室的上端外凸肩配合部分必須保證有足夠的熱膨脹余量，此間隙一般規(guī)定為0.5l.5mm。氣缸套上的橡皮密封圈應(yīng)是整根的，且具有充分的彈性。橡皮圈在自由狀態(tài)時的斷面積應(yīng)為槽部斷面積的90，以使橡皮圈能有充分變形的余地，不至于使氣缸套擠壓而變形。同時，橡皮圈在自由狀態(tài)時的內(nèi)徑應(yīng)比槽底直徑小

43、%3。橡皮圈入槽后其斷面直徑應(yīng)為自由狀態(tài)時的斷面直徑的80%85。此外，當橡皮圈裝入槽后，其外圓要比氣缸套下部外凸肩面凸出12mm，這樣裝入氣缸套時，就足以使橡皮圈變形產(chǎn)生彈力而阻漏。當橡皮圈裝好后，在橡皮圈周圍和機體氣缸孔相密封部分涂上少量潤滑脂，即可將氣缸平穩(wěn)地裝入機體中。對于二沖程柴油機，應(yīng)注意將氣口的方向位置對正。紫銅密封圈裝入前應(yīng)經(jīng)退火。氣缸套裝入后，要做液壓試驗，以檢查橡皮圈密封情況。同時測量氣缸套內(nèi)徑尺寸的變化情況，其尺寸應(yīng)與原始制造尺寸基本相符。在橡皮圈部位的內(nèi)徑尺寸變化值，缸徑500mm者，應(yīng)不大于0.03mm；缸徑500mm者，不大于0.06mm。如圖2-14所示，氣缸套定

44、位裝妥后，還要用深度千分尺檢查氣缸套上端面比機體的上平面的高出數(shù)值c。此數(shù)值的大小關(guān)系到氣缸套能否被氣缸蓋牢固地壓緊坐落在機體上。對于濕式氣缸套，此數(shù)值c可取為0.100.15mm；對于干式氣缸套，可取0.020.05mm。圖2-14 氣缸套上端面高出數(shù)值的測量1-深度千分尺；2-氣缸套；3-氣缸體在通常情況下，氣缸套裝入機體后不必再檢查氣缸軸線與機體下平面的垂直度。在成批生產(chǎn)中，必要時可進行抽樣檢驗。若發(fā)現(xiàn)個別氣缸套裝入機體后，氣缸軸線與機體下平面的垂直度超過技術(shù)要求，則可將氣缸套的支持凸臺平面稍銼去一些以校正偏斜。第四節(jié) 活塞連桿的裝配當機體部件在機座上總裝好后，即可將活塞連桿部件裝入氣缸

45、套孔中，對運動部件進行校中后，再與曲軸曲柄銷裝妥?；钊B桿部件的裝配是柴油機裝配中比較關(guān)鍵的一道工序，其質(zhì)量好壞直接影響柴油機的正常運轉(zhuǎn)?；钊B桿的裝配過程，包括在平臺上裝配活塞連桿和活塞連桿裝入氣缸的校中兩部分工作。一、活塞連桿在平臺上的裝配在平臺上裝配活塞連桿部件包括連桿桿身與小端襯套和大端軸承的裝配、活塞銷軸承與活塞銷座孔的裝配、活塞銷活塞連桿連成一個整體部件等工作?；钊B桿部件裝配的主要技術(shù)要求是保證活塞軸線和連桿大端軸承軸線垂直，其垂直度誤差在每米長度上應(yīng)不大于0.15mm。其技術(shù)要求是靠各個零件的加工精度和配合精度來獲得的。連桿小端襯套外徑與小端孔按H7/r6加工，活塞銷孔軸承與座

46、孔亦按H7/r6加工，粗糙度都不應(yīng)高于Ra0.8µm。裝配時可采用選擇裝配法，當連桿襯套外徑為125175mm時，過盈量為0.030.05mm?；钊N與連桿小端襯套按F8/h6加工，粗糙度分別為Ra0.4µm和Ra0.8µm?；钊N與銷孔軸承、活塞銷與銷孔按F8/h6或F8/h5加工，其粗糙度分別為Ra0.4µm和Ra0.8µm。當活塞銷直徑為100125mm時，其與連桿小端襯套（銅鉛合金）的裝配間隙為0.130.15mm，與銷孔軸承的裝配間隙為0.100.12mm（浮動式活塞銷）或過盈量為0.010.015mm（固定式活塞銷）?；钊N與連桿小

47、端襯套和銷孔軸承的孔內(nèi)表面應(yīng)均勻接觸，兩者的接觸角分別為60º90º。連桿小端襯套壓入裝配后，襯套孔軸線與連桿大端軸承孔軸線的平行度誤差，在垂直面內(nèi)每米長度內(nèi)應(yīng)不大于0.01mm；在水平面內(nèi)每米長度內(nèi)應(yīng)不大于0.15mm?；钊N軸承壓入活塞銷座孔后，軸承孔軸線與活塞軸線應(yīng)垂直和相交，其垂直度誤差在每米長度內(nèi)應(yīng)不大于0.15mm；其位置度（不相交）誤差應(yīng)不大于0.4mm。當連桿小端襯套和活塞銷軸承均壓入并符合上述要求后，即可將連桿活塞裝成一個整體部件。裝配后，一般不再檢查其相互位置精度。如有懷疑時，可按圖2-15所示方法檢查連桿大端軸承孔的軸線與活塞軸線的垂直度。這時將活塞倒

48、置在檢驗平臺2上，在連桿大端軸承孔中裝一短圓柱形檢驗心軸，用百分表1測量心軸上一定距離兩點處的相對值H2和H1，然后用計算法求得連桿大端軸承孔軸線與活塞軸線的垂直度誤差，其關(guān)系式為：(mm/m)圖2-15 活塞連桿部件垂直度誤差檢查1-百分表；2-平臺此外，也可采用測量連桿桿身與活塞外圓表面平行度的方法進行檢查。因為在加工時，連桿大端孔的軸線應(yīng)與桿身軸線垂直，而活塞外圓柱面的母線與其軸線平行，并與頂面垂直。所以，檢查兩者的平行度就可以間接檢查出連桿大端軸承孔軸線與活塞軸線的垂直度。二、活塞校中當活塞連桿部件裝配合格后，即可將其裝入氣缸。這時先將連桿大端軸承下半塊拆下，并將待校中的相應(yīng)的曲柄銷轉(zhuǎn)

49、至上止點位置，然后將未裝活塞環(huán)的活塞連桿部件從氣缸上部吊入氣缸中，并使連桿大端上軸瓦與曲柄銷貼合，裝上連桿大端軸承下半塊，并調(diào)好徑向間隙。用上述方法，將所有活塞連桿部件都裝上，并和曲軸連接起來。連桿大端軸承與曲柄銷的徑向裝配間隙可按表2-3選取。然后，進行活塞連桿運動部件在氣缸內(nèi)的校中工作。其校中工藝如下：將活塞轉(zhuǎn)至上止點位置，用塞尺插入活塞與氣缸之間，檢查兩者之間的裝配間隙，應(yīng)在柴油機縱向和橫向相互垂直的四個部位上測量，并在活塞頂部和裙部兩處進行，如圖2-16所示。根據(jù)測量結(jié)果，便能確定活塞在上止點位置時活塞連桿運動部件在氣缸內(nèi)是否對中。圖2-16 活塞與氣缸間的間隙檢查將活塞轉(zhuǎn)至下止點位置

50、，重復上述的檢查內(nèi)容，根據(jù)測量結(jié)果，便能確定活塞在下止點位置時活塞連桿運動部件在氣缸內(nèi)是否對中。當對活塞連桿運動部件在氣缸內(nèi)進行校中檢查的同時，應(yīng)注意活塞與氣缸間的間隙值，活塞與氣缸間的裝配間隙應(yīng)符合表2-4的規(guī)定。表中所列為活塞與氣缸間的總間隙值。表2-4 活塞與氣缸的裝配間隙氣缸直徑鑄鐵及鋁合金活塞頂部間隙四沖程活塞裙部間隙二沖程活塞裙部間隙頂部有冷卻頂部無冷卻鑄鐵活塞鋁合金活塞>150175>150175>150175>150175>150175>150175>150175>150175>150175>1501751.001.1

51、61.161.321.321.481.481.641.641.801.801.961.962.122.122.282.282.442.442.601.201.401.401.601.601.801.802.02.02.202.202.402.402.602.602.802.803.03.03.200.180.210.210.240.240.270.270.300.300.330.330.360.360.390.390.420.420.450.450.480.320.380.380.440.440.500.500.560.560.620.620.680.680.760.760.820.240.2

52、80.280.320.320.360.360.400.400.440.440.480.480.520.520.560.560.620.620.66當活塞裙部外圓或氣缸內(nèi)孔有圓度和圓柱度誤差時，活塞與氣缸的裝配間隙應(yīng)按活塞裙下部外圓最大直徑或按氣缸孔最小直徑計算，且這時應(yīng)選取表中的下限值。否則機器在運轉(zhuǎn)中間隙值增大過快，影響其使用壽命?；钊B桿運動部件在氣缸內(nèi)裝配校中時，必須符合下述要求：在未裝活塞環(huán)的條件下，活塞在近上、下止點位置時，活塞裙部與氣缸內(nèi)孔的最小間隙應(yīng)不小于總間隙的25。活塞在氣缸內(nèi)沿柴油機縱向方向允許平行偏在一邊，當向另一邊撬動活塞時，偏移量應(yīng)能立即轉(zhuǎn)移到對邊。若撬動活塞時偏移量

53、不能立即轉(zhuǎn)移過去，或迅速彈回，則要檢查其原因，并給予消除。此外，活塞在氣缸內(nèi)沿柴油機縱向方向的任何位置時傾斜不宜過大。對于氣缸直徑小于350mm者，活塞的傾斜不應(yīng)超過0.02mm/100mm活塞行程；而氣缸直徑大于350mm者，活塞的傾斜不應(yīng)超過0.01mm/100mm活塞行程。當活塞的傾斜超過上述允許值時，應(yīng)設(shè)法予以修正。通?？刹捎眯掬S連桿大端與曲柄銷軸承結(jié)構(gòu)面（連桿大端分開式結(jié)構(gòu)），或研刮曲柄銷軸承的耐磨合金表面的方法進行修正。因為活塞長度l與連桿大端結(jié)合平面寬度B或軸承寬度之間的比值較大，對這些表面作微量研刮（如刮0.03mm)，就可以修正活塞在氣缸內(nèi)較大的傾斜。若傾斜很大（例如超過0.

54、20mm/100mm行程以上），或用上法不能修正時，則必須吊出活塞連桿運動部件，重新校正和消除連桿大、小端軸線的平行度誤差和活塞銷孔軸線與活塞軸線的垂直度誤差。必要時還應(yīng)檢查氣缸軸線與曲軸軸線的垂直度，檢查曲柄銷軸線與曲軸軸線的平行度等。檢查曲柄銷軸承兩端面與曲柄臂之間的軸向間隙，其兩端應(yīng)保持有相等的間隙值。在柴油機制造時，活塞連桿運動部件在裝配校中過程中，活塞在氣缸中的傾斜情況可能有各種不同的表現(xiàn)形式，如圖2-17所示?，F(xiàn)歸納分析如下：圖中(a)為正常情況?；钊谏?、下止點位置時，間隙值均相同，說明活塞與氣缸軸線的對中良好。圖中(b)的情況是活塞在上止點位置時有傾斜，而活塞在下止點位置時是正

55、常的。說明曲柄銷在止點位置時其上半圓周面有單面錐形。圖中(c)的情況可能是活塞和連桿在氣缸中偏向一邊，軸線產(chǎn)生平移，造成運動部件在氣缸內(nèi)不對中。應(yīng)修整連桿大端軸承的端面。圖中(d)和(e)的情況是活塞在上、下止點位置時活塞均向一個方向傾斜，這可能是由于連桿軸線與活塞銷（或小端孔）軸線不垂直，或連桿軸線與連桿大端軸承孔軸線不垂直（圖中(d)的情況）；或是由于曲柄銷有圓柱度誤差（圖中(e)的情況）所造成。這時應(yīng)分別修整連桿大端軸承合金和大端結(jié)合面或修整曲柄銷。圖中(f)的情況是活塞在上止點位置時向一邊傾斜，在下止點時向另一邊傾斜。造成這種情況的主要原因，是曲柄銷軸線與曲軸軸線不平行。應(yīng)修整曲柄銷使之與主軸頸軸線的平行度達到規(guī)定要求。圖2-17 活塞在氣缸中傾斜的各種情況三、活塞連桿部件的安裝當活塞連桿運動部件在氣缸內(nèi)校中全部合格以后，還必須做好如下幾項工作：初步檢查調(diào)整壓縮室高度 通常壓縮室高度是指活塞在上止點位置時其頂部和氣缸蓋底面之間的距離。檢查時，可將活塞轉(zhuǎn)至上止點位置，直接測量氣缸套上平面和活塞頂上邊緣之間的距離，再利用氣