電廠鍋爐補給水和凝結水處理工藝設計

1、某電廠鍋爐補給水和凝結水處理工藝設計1. 課程設計任務1.1課程設計目的通過本課程設計，熟悉并掌握電廠給水處理工程設計所涉及的內容、原理及方法，為此，本設計需要達到如下目的：（1）具備收集設計基礎資料、分析資料和自我學習的能力；（2）具備系統(tǒng)選擇的能力；（3）具備處理構筑選型和計算的能力；（4）具備總平面布置和高程布置的初步能力；（5）具備編寫設計計算說明書的初步能力。1.2課程設計內容針對給定水質全分析資料、鍋爐和汽機的有關參數(shù)以及所要達到的水質要求，確定補給水處理系統(tǒng)、凝結水精處理系統(tǒng)，并分別進行各種主、輔設備的選型、計算，繪制補給水處理系統(tǒng)圖、平面布置圖、凝結水精處理系統(tǒng)圖及酸堿系統(tǒng)圖等

2、系列圖紙。1.3課程設計要求（1）機組形式和裝機容量為2*300MW，鍋爐為亞臨界壓力自然循環(huán)汽包爐，額定蒸發(fā)量：1000噸/時。（2）汽水損失：正常運行時汽水損失及事故狀況下汽水損失按規(guī)定取值；軸承冷卻水系統(tǒng)補充水10噸/時；吹灰及點火燃油系統(tǒng)汽水損失10噸/時；化學及暖通用汽10噸/時。（3）水質分析數(shù)據(jù)表1水質分析數(shù)據(jù)水質指標單位數(shù)值水質指標單位數(shù)值pH值7.17Na+mg/L2.7懸浮固體mg/L48.3HCO3-mg/L65.88含鹽量mg/L138SO42-mg/L17.9總硬度mmol/L1.82Cl-mg/L14.8全堿度mmol/L1.08游 離CO2mg/L4.84Ca2+

3、mg/L27.4（COD）Mnmg/L1.4Mg2+mg/L5.4活性SiO2mg/L6.82. 水質分析資料的校核水質資料是選擇水處理方案和工藝系統(tǒng)、進行設備設計及確定化學藥品耗量的重要基礎資料，所以水質資料的正確與否，直接關系到設計結果是否可靠。為了確保水質資料準確無誤，必須在設計開始之前，對水質資料進行必要的校核。校核就是根據(jù)水質各分析項目之間的關系。驗證其數(shù)據(jù)的可靠性。水分析結果的校核，一般分為數(shù)據(jù)性校核和技術性校核兩類。數(shù)據(jù)性校核式對數(shù)據(jù)進行核對，保證數(shù)據(jù)不出出錯：技術性校核式根據(jù)天然水中各成分的相互關系，檢查水分析資料是否符合水質組成的一般規(guī)律，從而判斷分析結果是否正確。經(jīng)過校核如

4、發(fā)現(xiàn)誤差較大時，應重新取樣分析。校核一般包括以下幾個方面。2.1 陰陽離子含量的校核根據(jù)電離平衡原理，水中各種陰離子單位電荷的綜合必須等于各種陽離子的各種離子總和。即陽離子單位電荷總和為：陰離子單位電荷總和為： 所以陰陽離子含量的審查通過。2.2含鹽量與溶解固體的校核-水中除溶解硅酸根外的所有陰離子之和，；-水中除鐵、鋁之外的所有陽離子之和，。一般溶解固體（RG）的含量可以代表水中的總含鹽量，但由于溶解固體（RG）的測試方法所得結果是分離了懸浮物的濾液蒸發(fā)、干燥所得殘渣，并不能完全代表總含鹽量，因此，用溶解固形物來校核總含鹽量，需做如下校正。（1）碳酸氫根濃度的校正在溶解固體的測定過程中發(fā)生下

5、面反應： 由于變成和揮發(fā)損失，損失量為 （2）其他部分校正實際測得的溶解固體除包括含水中陰陽離子濃度的總和外，還包括膠體硅、 鐵鋁氧化物、水溶性有機物等，即 所以 所以含鹽量和溶解固體的校核符合。2.3 pH的校核實測的pH值可能存在一些誤差，因此利用水中的和濃度，依據(jù)碳酸平衡關系，計算水的理論值，借此檢查實測的值的準確性。要求其誤差為 對于的水樣，可按下式計算： 所以 校正符合要求。2.4硬度和堿度關系的校核硬度校核堿度校核硬度及堿度均與表中所給數(shù)據(jù)符合。 3. 補給水水量的確定已知資料：（1）機組形式和裝機容量為2*300MW，鍋爐為亞臨界壓力自然循環(huán)汽包爐，額定蒸發(fā)量：1000噸/時；（

6、2）汽水損失：正常運行時汽水損失及事故狀況下汽水損失按規(guī)定取值；軸承冷卻水系統(tǒng)補充水10噸/時；吹灰及點火燃油系統(tǒng)汽水損失10噸/時；化學及暖通用汽10噸/時。設計機組對補給水水量的要求，除了要能滿足正常補給水量外，還要在非正常情況下，也能提供足夠的合格補給水量。非正常情況是指機組啟動或是事故狀況下對水量的增加需要。具體的說，設計的補給水水量應滿足下列諸方面需要。3.1汽水損失（1）正常運行時汽水損失這部分損失不包括排污及生產(chǎn)和非生產(chǎn)用汽，對于200 MW以上的機組，為鍋爐最大連續(xù)蒸發(fā)量的1.5%。噸/時（2）考慮機組啟動或事故而要增加的水處理設備出力對于100MW及以上機組，為全廠最大一臺鍋

7、爐連續(xù)蒸發(fā)量的6%，所以噸/時（3）其他用汽損失這部分損失包括生產(chǎn)和非生產(chǎn)用汽，如鍋爐點火及燃油系統(tǒng)用汽、吹灰系統(tǒng)用汽、化學及暖通用汽、生活用汽等。軸承冷卻水系統(tǒng)補充水10噸/時；吹灰及點火燃油系統(tǒng)汽水損失10噸/時；化學及暖通用汽10噸/時。所以 噸/時（4）閉式熱網(wǎng)損失 經(jīng)過論證，如果這部分水需要由化學補給水系統(tǒng)提供的話，那么其正常補給水量按熱網(wǎng)水量的1%2%考慮，或根據(jù)需要取值。該數(shù)據(jù)包括啟動等非正常情況的需要、但正常與非正常損失之和不得小于20噸/時。噸/時（5）鍋爐排污損失不論正常與非正常情況，排污率P均按規(guī)定的最大值取值，此時排污量為噸/時3.2補給水水量的計算化學補給水處理設備的

8、正常供水量為 噸/時 化學補給水處理設備的最大供水量為噸/時 向給水系統(tǒng)正常補充的補給水量為 噸/時 正常情況下鍋爐給水系統(tǒng)補水率%為 4. 水處理系統(tǒng)選擇水處理系統(tǒng)的選擇是非常重要的，因為系統(tǒng)選擇的好壞，直接關系到以后運行的安全性和經(jīng)濟性。因此，應當根據(jù)鍋爐型式、蒸汽參數(shù)、減溫方式、原水水質等因素，并考慮技術、經(jīng)濟兩方面因素對系統(tǒng)進行綜合比較，選擇合理的水處理系統(tǒng)。4.1離子交換系統(tǒng)的選擇系統(tǒng)選擇（1）根據(jù)鍋爐參數(shù)選擇系統(tǒng)對于本設計的鍋爐，即亞臨界汽包鍋爐，它們對爐水和給水水質要求很高，必須采用一級復床除鹽加混床系統(tǒng)；某些情況下，可以采用簡化的一級復床除鹽加混床系統(tǒng)、二級復床除鹽和二級復床加

9、混床系統(tǒng)。（2）根據(jù)鍋爐減溫方式選擇系統(tǒng) 采用混合式減溫，減溫靈活度比較大，對減溫水水質要求很嚴，特別是，其含量宜在以下，所以補給水必須是除鹽水或蒸餾水，水處理系統(tǒng)也應該是相應的除鹽系統(tǒng)。（3）根據(jù)離子交換設備進水水質選擇系統(tǒng)本組水質總鹽含量較小，總陽離子含量小于，強酸陰離子含量小于，可以采用強型樹脂的一級復床除鹽系統(tǒng)或一級復床除鹽加混床系統(tǒng)。綜合考慮，為了保證熱力設備對水質的要求，并在經(jīng)濟上合理，選用一級復床除鹽加混床系統(tǒng)。4.1.2床型選擇和樹脂選擇（1）床型選擇床型不同，其運行方式也不同，為了克服順流式固定床的再生劑量大，出水水質差，浮動床的需要體外擦洗設備，設備復雜，樹脂損耗大，不以低

10、流速及間斷運行等缺點，采用逆流再生固定床。其運行時水流從上往下，而再生液是從下向上通過樹脂層，再生劑量省，而出水水質好，廢液排放少，但設備構造和運行比較復雜。（2）樹脂選擇 凝膠型樹脂比大孔型樹脂價格便宜，貨源充足，一般情況下首先考慮選用凝膠型樹脂。本組給定水源水質較好，陰陽離子總含量較低，有機物及氧化物含量均較小，對樹脂沒有特殊要求。所以，選用凝膠型樹脂。4.2預處理系統(tǒng)和預脫鹽系統(tǒng)選擇預處理系統(tǒng)選擇（1）本組以地表水作水源，水中懸浮物含量為，接近用混凝澄清過濾。如果水在某些時候含砂量或懸浮物含量較高，影響混凝澄清處理時，則要設置預沉淀設施。因懸浮物含量不高，為保證懸浮物的去除直接用混凝澄清

11、過濾。目前在水處理中，多采用聚合硫酸鐵，它是一種棕紅色粘稠液體，相對密度1.451.50，堿化度在8%14%。設計中水處理的混凝劑選擇聚合硫酸鐵。聚合硫酸鐵的優(yōu)點：適用范圍廣。適應原水濁度變化范圍（60225mg/L）比較寬。對原水中溶解性鐵去除率高，設備正常運行時，不會發(fā)生混凝劑本身鐵離子后移現(xiàn)象，且藥劑用量少。與鋁相比，鐵鹽生成的絮凝狀物密度大，沉降速度快，最優(yōu)pH值范圍比鋁鹽寬。受溫度影響比鋁鹽小。運行一旦不正常，用鐵鹽處理的出水中的鐵離子會使水帶色。鐵鹽和呂鹽聯(lián)合使用，有利于處理低溫水。預脫鹽系統(tǒng)預脫鹽裝置在水處理系統(tǒng)中一般安置于預處理裝置和離子交換器之間，對水進行部分脫鹽，這樣可減輕

12、離子交換器裝置的負擔。預脫鹽裝置一般用于原水含鹽量較高的場合，本組含鹽量為，所以不用進行預脫鹽處理。4.3凝結水處理系統(tǒng)選擇亞臨界參數(shù)的汽包鍋爐供汽機組，每臺機組宜裝設一套能處理全部凝結水的處理裝置（即處理量為100%）。凝結水處理的目的是為了去除系統(tǒng)的腐蝕產(chǎn)物和由凝汽器泄露而帶入的鹽類。凝結水處理系統(tǒng)原則上由三部分組成：前置過濾器除鹽裝置后置過濾器。設計中采用覆蓋過濾器加體外再生高速混床。選用凝結水系統(tǒng)的問題說明： （1）既要考慮滿足要求，又要考慮設備少，投資省，對于亞臨界汽包鍋爐，選用了前置過濾器。（2）混床中樹脂比例的選用：氨化混床陽陰樹脂比一般為1：1。（3）后置過濾器一般采用樹脂捕捉

13、器，用于去除碎樹脂。（4）混床樹脂用大孔型樹脂。（5）凝結水處理系統(tǒng)上要有足夠的旁路管道及旁門閥門，以保證在任何情況下都能送出足夠的凝結水，不會影響機爐的運行需要。如當凝結水處理裝置運行中壓差升高、流量減小時，就要依靠其系統(tǒng)的旁路管道及自動調節(jié)的旁路閥門，調節(jié)供出的凝結水量。5. 水處理系統(tǒng)工藝計算補給水處理系統(tǒng)的工藝計算，一般順序是由后向前逐級進行，即先計算混床，在計算陰床、除器、陽床、活性炭床、過濾設備、澄清設備。采用這樣的計算順序原因有兩方面：一是根據(jù)鍋爐類型確定的補給水水質和水量是指補給水處理系統(tǒng)最后一級出水；二是因為補給水處理系統(tǒng)各級都是自用水，自用水量要由前一級設備提供。不計算后一

14、級，前一級就無法計算。每一級設備的工藝計算順序是：計算需要的出力，根據(jù)出力和允許流速選擇設備規(guī)格和臺數(shù)，核算運行周期，再計算自用水量及藥劑消耗。補給水處理系統(tǒng)的工藝計算及設備選擇一般有如下原則：（1） 水處理系統(tǒng)設計出力（設備最大供水量），應能滿足發(fā)電廠正常汽水損失和因機組啟動或事故而需增加的汽水損失之和，各種藥品耗量則按正常供水量計算。（2） 設計水質是采用有代表性的年平均水質進行工藝計算，再以年最差水質對系統(tǒng)設備臺數(shù)和運行周期進行校核，要保證在最不利的條件下，設計的系統(tǒng)也能滿足發(fā)電廠正常生產(chǎn)的要求。（3） 澄清池（器）設計不宜少于兩臺，對凝汽式電廠當有一臺檢修時，其余的澄清池應能保證正常供

15、水量（不考慮啟動用水）。對熱電廠澄清池檢修可考慮在機組低負荷時進行。若澄清池只用于短期懸浮物含量高的季節(jié)性處理時，可只設一臺，但應有旁路及接觸混凝設施。（4） 過濾器（池）設計不應少于兩臺，當有一臺檢修時，其余過濾器應能在正常供水量時濾速不超過規(guī)定值的上限。每晝夜每臺反洗次數(shù)宜按12次安排。（5） 一級除鹽的各類離子交換器設計臺數(shù)不宜少于兩臺，其計算出力應包括系統(tǒng)中自用水量。正常再生次數(shù)宜按每臺每晝夜12次考慮。當采用程序控制時，可按23次考慮。 除鹽設備可不設檢修備用，當一臺檢修時，其余設備應能滿足全廠正常補給水量的需要。再生時需要的水量，對凝汽式電廠，可由除鹽水箱貯存，因此設備處理要包括再

16、生時需要的供水量；對向外供熱的電廠，當水處理設備出力較小時，可同凝汽式電廠一樣設置足夠容積的除鹽水箱貯存再生時需要水量，當水處理設備處理較大時，應設置再生備用設備。5.1補給水處理系統(tǒng)出力的計算自用水部分集中供水時，.2系統(tǒng)正常供水量系統(tǒng)最大供水量5.2體內再生混床處理的計算（1）總工作面積取混床的流速（一般）正常最大（2）選擇混床臺數(shù)表2 XS系列陰陽混合離子交換器規(guī)格規(guī)格出水量(M3/H)濾速（M/H）材質高度(MM)重量(MM)5009.850A3襯膠388090060014.150""3900110075012.550""395012508002

17、5.150""40001500100039.350""4125160015008850""48803510200015750""56006280250024550""56509020取混床的直徑正常 ，取1臺最大 ，取2臺此時，滿足設計要求，故采用2臺直徑為2m，高度為5.6m的混床。（3）校驗實際運行流速正常 校正結果在允許范圍4060m/h內。最大 （4）混床內樹脂體積的計算選用的規(guī)格為2000的混床，其樹脂總高為2m，根據(jù)陰陽樹脂的工作容量之比1：2，得； 所以陽樹脂 陰樹脂 （5）混床周

18、期制水時間（6）再生時用酸量100酸： 工業(yè)酸 ： 再生酸液： 稀釋用水： 進酸時間： （7）再生時用堿量100堿： 工業(yè)堿 ： 再生堿液： 稀釋用水： 進堿時間： （8）再生時自用水量的計算反洗用水： 置換用水： 正洗用水： 部分集中供應自用水： 總用水 ： （9） 再生用壓縮空氣量取樹脂混合用壓縮空氣比耗，混合時間，壓縮空氣壓力0.10.15MPa（10） 每天耗工業(yè)酸量（11） 每天耗工業(yè)堿量(12)年耗酸量 (13) 年耗堿量 (14)每小時自用水量由前級提供自用水：集中供應自用水 ：總自用水：5.3強堿陰交換器的計算（1）陰床設計出力（2） 總工作面積陰離子交換器中，一般為2030

19、（3） 選擇陰交換器運行的臺數(shù)表3 XS系列陰離子交換器規(guī)格規(guī)格出水量設備高度(mm)設備重量(kg)5004.93860580600740809807509.754340125080012.546501500100019.65431183515004458503180200078.5613046302500122690081683000176716012300注：濾速：25米/時；出水量單位：立方米/時 材質：A3襯膠選取規(guī)格為2000mm的陰離子交換器 此時，滿足設計要求，故采用3臺直徑為2m，高度為6.13m的陰離子交換器。（4）校驗實際運行流速 此時在2030范圍內，實際流速沒有超過規(guī)

20、定值，設計符合要求。（5）進水中陰離子含量強酸陰離子由混凝劑帶入的強酸陰離子量 弱酸陰離子 總陰離子（6）每臺陰床內樹脂的體積 （7）正常出力時周期制水時間取，一般范圍為（8）正常出力時每臺每晝夜再生次數(shù)，取2次（9）每臺再生時用堿量100堿： 工業(yè)堿：再生堿液：稀釋用水：進堿時間：再生堿液濃度為4%時，其密度 （10）每臺再生用水量小反洗用水：置換用水： 小正洗用水： 正洗用水：集中供應自用水：總用水 ：（11） 每臺再生用壓縮空氣量逆流再生頂用壓縮空氣量，壓縮空氣壓力0.030.05MPa（12）每天耗堿量（13）年耗堿量 （以年7000h計）（14） 每小時自用水量由前級提供自用水： 由

21、集中供應自用水 ：總自用水：5.4 除碳器的計算表4 除CO2器設備規(guī)格注：l、設計進水CO2含量為330mg/l，當進水CO2含量大于或小于3300mg/l時，塔高可增減，填料層也相應增減。（1）.除碳器設備出力正常出力：最大出力：（2）.除碳器的臺數(shù)選擇對單元制系統(tǒng)，每套系統(tǒng)設除碳器1臺，則水處理系統(tǒng)中除碳器總臺數(shù)為：正常出力時臺數(shù)，最大出力時臺數(shù)所以 每臺出力為 （3）.檢驗除碳器的噴淋密度根據(jù)除碳器出力選用型號為GTF150，的大氣除碳器，配用風機型號為。，符合要求。 A1選擇的除碳器截面積，m2d選擇的除碳器的直徑，m（4）.除碳器進出水中二氧化碳的計算進水中的二氧化碳： 式中 陽床

22、進水中相應物質的濃度，mmol/L 陽床進水中二氧化碳的濃度，mg/L,其值可由下式估算（5）.大氣式除碳器的設備計算根據(jù)進水中CO2含量進水水溫，選取25×25×3拉西瓷環(huán)的除CO2器，在表中獲得填料高度。表5 大氣式除CO2器的填料高度（m）進水溫度（）進水中CO2含量（）67114165222287360443152.53.153.154.04.04.04.0202.02.53.153.153.154.04.0252.02.52.53.153.153.153.15301.62.02.52.52.53.153.15351.62.02.02.52.52.52.5401.6

23、1.62.02.02.02.52.5出水中的二氧化碳含量為35mg/L所需的解析面積A及填料高度H：式中 Q單臺除碳器設計出力，m3/h對數(shù)平均濃度差， k解析系數(shù)，采用拉西瓷環(huán)，S填料比表面積，m2/m3A1除碳器截面積，m2（6）.大氣式除碳器的風機校核風量 風壓 式中 i氣水比，i值約為2030m³/m³，取25m³/m³ r 單位填料高度的空氣阻力，r值一般為200500Pa/m，取300Pa/m。5.5強酸陽交換器的計算（1）陽床設計出力正常 最大 （2）總工作面積陽離子交換器中，一般為2030 （3）選擇陽交換器運行的臺數(shù)采用XS系列眼陽離子

24、交換器，選取規(guī)格為2000mm 正常 最大 此時，滿足設計要求，故采用3臺直徑為2m，高度為6.13m的陰離子交換器。（4）校驗實際運行流速 此時在2030范圍內，實際流速沒有超過規(guī)定值，設計符合要求。（5）進水中陽離子含量總陽離子（6）每臺陽床內樹脂的體積 （7）正常出力時周期制水時間取，一般范圍為該單元制設計中，幾乎滿足陽床運行周期比陰床少15%20%的要求。（8）正常出力時每臺每晝夜再生次數(shù)，取2次（9）每臺再生時用酸量 100酸：工業(yè)酸 ：稀釋用水：進酸時間：再生酸液濃度為5%時，其密度（10）每臺再生用水量小反洗用水：置換用水： 小正洗用水： 正洗用水：集中供應自用水：總用水 ：逆流

25、再生頂用壓縮空氣量，壓縮空氣壓力0.030.05MPa（12）每天耗酸量（13）年耗酸量 （14） 每小時自用水量由前級提供自用水： 由集中供應自用水 ：總自用水：5.6濾池及澄清池的計算濾池及混凝澄清設備的設計也有兩種方法，一是根據(jù)出力對設備規(guī)范、結構尺寸作詳細的設計計算，二是按現(xiàn)有的定型設計選用定型設備。一般情況可按第二種方法進行。濾池的選擇和計算 濾池常用的有無閥濾池、虹吸濾池、重力式空氣擦洗濾池等?；痣姀S最常用的是重力式無閥濾池。其設計如下： 正常時： 最大時： 上述各式中1.04是考慮濾池反洗自用水而增加的系數(shù)，稱自用水率。自用水率與水的處理方式有關，當混凝澄清處理時，該值取4%，如

26、果是壓力式過濾器的直流混凝過濾，則該值可高達20%。b值為濾池出水的其他自用水量（如混凝劑配制用水、沖洗用水等）。（2）濾池的選擇 根據(jù)設計出力從濾池定型規(guī)格中進行選擇，選擇無閥濾池S 775標準,單臺（格）出力為,每格尺寸為，則再按下列關系確定臺數(shù)。 取整數(shù)，但不得少于2臺(格)，且 成立，所以設計符合要求。（3）校驗運行流速 每臺（格）濾池工作面積，其 內，計算所得流速符合規(guī)定。所以， 為確定的設備臺數(shù)（4）周期制水時間式中每臺（格）濾池的濾料體積，m³x濾料泥渣容量，在采用粒徑為大理石和石英砂單層濾料時，水經(jīng)澄清處理時的x值約為1250g/m³，水經(jīng)直流混凝時的x值約

27、為1500 g/m³；對粒徑為單層無煙煤濾料的x值約為1500 g/m³；雙層濾料的x值約為單層濾料的兩倍。 c1濾池進水中懸浮物含量，對經(jīng)混凝澄清處理的水，可取10mg/L c2濾池出水中懸浮物含量，一般為（5）每晝夜每臺（格）濾池反洗次數(shù) 取2次R不得超過規(guī)定值2，滿足要求。（6）反洗用水量式中 q空氣擦洗強度，L/(s),取q=15 L/(s) t水洗時間，一般為。細砂過濾及變孔隙過濾適當延長，前者，后者，取。 V選用的濾池一次反洗水量（7）自用水率校核自用水率計算所得自用水率，與事先假設值4%相差不大，自用水校核符合要求。澄清池選擇計算混凝澄清設備目前常用的有機械攪

28、拌加速澄清池及水力循環(huán)加速澄清池、沉淀池和接觸混凝設備用的較少。水力加速澄清池適用于進水懸浮物含量小于2000/L的原水，它們的出水懸浮物含量都可以達到10/L以下。本設計中懸浮物含量較少，選用水利攪拌式澄清池。表6 水力攪拌式澄清池設計規(guī)格項目出力池徑池高泥斗數(shù)總容積出水槽形式單位m3/hmm個m3環(huán) 形數(shù)據(jù)2009.37.02250（1）澄清池設計出力正常 最大 （2）澄清池的選擇可根據(jù)計算的出力從澄清池定型規(guī)格中進行選擇，如選用的澄清池單臺出力為Q=200(m³/h)，則按下面關系確定臺數(shù)臺取整所以，符合要求。（3）加藥系統(tǒng)計算采用濕投法，選擇聚合硫酸鐵為混凝劑，在溶液箱內配置

29、成濃度一般為10%20%的溶液投入水中。因水中懸浮物含量較少，混凝時配置成16%的溶液。投加的混凝劑劑量DN為每升25毫克（以含液體計）。計算如下每小時加藥量 每天加藥量 每年加藥量 每小時投加藥液量 式中 1.1澄清池自用水率按10%考慮； c投加的混凝劑濃度，固體藥劑一般配成溶液投加，按16%計算； 藥品純度，%，已知按算，； 如果原水堿度很低，加入混凝劑后出水堿度低于0.4mmol/L時，則應考慮加堿措施。加堿量按保證出水堿度為0.4mmol/L進行計算。（4）排污量計算正常運行時排污量：最大出力時排污量：式中 澄清池進水中懸浮物含量，48.3/L 澄清池出水中懸浮物含量，10/L 每升

30、水中因投加藥劑而產(chǎn)生的沉淀物數(shù)量，可根據(jù)反應式計算，25/L 25000排泥濃度，/L（5）澄清池設計進水流量式中 b取樣等自用水量（不包括排污），m³/h，取6. 凝結水精處理系統(tǒng)的計算表7 國產(chǎn)凝氣式機組凝結水量機組（MW）600300200125100凝結水量（m3/h）-1460-665-410-318-2606.1處理水量對100%凝結水處理機組，單元制設計時每套處理裝置的處理水量即為該機組一臺的凝結水量。當化學補給水補入凝汽器時，計算的凝結水還需加上化學補給水。6.2前置過濾器計算這套前置過濾器處理水量為一臺機組凝結水的處理水量。對目前國內使用的覆蓋過濾器每臺出力為（過濾

31、面積）。所需臺數(shù)： 即=2臺每臺前置過濾器的出力，覆蓋過濾器鋪料紙粉漿液體積（一次用量）式中 一次紙粉耗量，其量大約為過濾面積耗紙粉；0.02漿液濃度為2%。布置在一起的覆蓋過濾器只需配備一套輔料設備。所選用的輔料箱體積為一次漿液提及的倍。6.3體外再生空氣擦洗高速混床的計算（1）臺數(shù)的確定式中v高速混床運行流速，一般為90-120m/h，?。籄選用的混床截面積，混床直徑取備用臺數(shù)，對于亞臨界參數(shù)汽包鍋爐供汽的汽輪機組，采用中性工況運行的混合式凝汽器的簡介空冷機組，每臺機組設一臺備用混床。即。校核運行流速（2）運行周期每臺混床內陰陽樹脂裝載高度，mK1m3混床樹脂每周期處理的凝結水量，對氫/氫

32、氧型混床，約為10000m3，對氨/氫氧型混床比氫/氫氧型混床可提高3-10倍每天再生次數(shù)（3）每臺混床再生一次用酸量100酸：工業(yè)鹽酸 ：再生用酸液：稀釋用水：進酸時間：200體外再生混床陽樹脂再生水平，氨化混床可??；選用的陽床截面積，陽床直徑取；v再生液流速，一般為4-8m/h，取（4）每臺混床再生一次用堿量100堿：工業(yè)液堿 ：再生堿液：進堿時間：200體外再生混床陰樹脂再生水平，氨化混床可??； 選用的陰床截面積，陽床直徑取；v再生液流速，一般為2-4m/h，?。?）酸堿消耗量每天耗工業(yè)酸量：年耗酸量： 每天耗工業(yè)堿量： 年耗堿量： （6）氨化混床用氨液量以循環(huán)淋洗法進行混床的氨化，其氨

33、液用量通常為每m3陰樹脂用200L、26%的氨水。每次氨水（26%）用量為每年氨水（100%）用量為一次再生時稀釋氨水（至0.5%-1%）用水/(臺·次) （7）再生用水、用氣耗量 每次再生擦洗樹脂用氣量：擦洗是在反洗之前進行，空氣擦洗強度為3.44標m3/(m2· min),空氣壓力為0.05MPa，擦洗次數(shù)一般為2030次，每次擦洗先進氣23min,再用水淋洗12min,如此循環(huán)。 標m3/(臺·次) 式中，DC 陽樹脂再生塔直徑，m。每次再生擦洗樹脂用水量：淋洗水量可取0.40.5 m3/(m2· min)。 m3/(臺· 次)反洗（反洗

34、及反洗分層）用水量：流速1015m/h,時間各為15min。 m3/(臺· 次)式中，陰樹脂再生塔直徑，m.。正洗用水量：通常按水耗20 m3/m3 計算。 m3/(臺· 次)混合樹脂用氣量：氣體流量通常為2.32.4標m3/(m2· min)，壓力為0.10.15 MPa，時間為35min。 標m3/(m2· min)每次再生總用氣量： 標m3/(m2· min)每次再生總用水量： m3/(m2· min)每小時再生用水量： m3/h7. 箱類的選擇7.1除鹽水箱對凝汽式電廠，除鹽水箱（包括凝結水箱）其總有效容積為最大一臺鍋爐每小時

35、最大連續(xù)蒸發(fā)量的23倍，并能滿足機組啟動和鍋爐化學清洗需要。當采用自用水集中供應時，可以設專用自用水箱，此時自用水從除鹽水箱中抽取。除鹽水箱一般布置在混床之后，但也有設置在陰床和陽床之間的，甚至在混床之后再設除鹽水箱的兩級除鹽水箱，此時前一級除鹽水箱兼做自用水箱。所以，選用4臺容積為（壁為階梯型）的水箱，頂型為球面頂。7.2清水箱清水箱設置于無閥濾池之后，后接強酸陽離子交換器。清水箱不少于兩臺，有效容積對凝汽式電廠為12h清水耗用量。取1.5h的清水耗用量。所以選用兩臺容積為的水箱，頂型為錐形。7.3中間水箱中間水箱設置于除碳器與陰床之間，每套系統(tǒng)一臺，共兩臺。對單元制系統(tǒng)，中間水箱容積為每套

36、設備出力的25min貯水量，最小不少于。取3min的貯水量。所以選用兩臺容積為的水箱，頂型為平頂。7.4酸堿系統(tǒng)酸、堿、鹽系統(tǒng)，一般包括貯存、輸送、計量、稀釋四個單元部分。（1）貯存貯存一般使用鋼制貯存槽。鹽酸貯存槽內襯橡膠，硫酸、液堿貯存槽可以不襯膠。鹽酸貯存槽多為混凝土結構的濕貯存槽。鹽酸貯存槽要用液體石蠟密封，再外接酸霧接收器以防酸霧外流。硫酸貯存槽的排氣口要設除濕裝置。固體堿貯存不用貯存槽，但應配有相應的吊運和溶解裝置。貯存槽容積與酸堿供應方式有關。汽車運輸時，其槽要保證貯存1530天酸堿的消耗量；當火車運輸時，其槽要貯存一槽車加10天的酸堿消用量?？紤]檢修、設備清洗等調度方便，貯存槽不少于兩臺。每天總用酸量：每天總用堿量：汽車運輸：取保證貯存20天酸堿的消耗量 ，所以選用的酸貯存槽。，所以選用的堿貯存槽?；疖囘\輸：取保證貯存30天酸堿的消耗量 ，所以選用的酸貯存槽。，所以選用的堿貯存槽。（2）輸送再生劑的輸送目前