轉(zhuǎn)速﹑電流雙閉環(huán)直流調(diào)速系統(tǒng)

1、雙閉環(huán)控制的直流調(diào)速系統(tǒng)簡介1.1VM系統(tǒng)簡介晶閘管電動機(jī)調(diào)速系統(tǒng)（簡稱VM系統(tǒng)），其簡單原理圖如圖1。圖中VT是晶閘管的可控整流器，它可以是單相、三相或更多相數(shù)，半波、全波、半控、全控等類型。優(yōu)點：通過調(diào)節(jié)觸發(fā)裝置GT的控制電壓來移動觸發(fā)脈沖的相位，即可改變整流電壓從而實現(xiàn)平滑調(diào)速。缺點：1由于晶閘管的單向?qū)щ娦裕辉试S電流反向，給系統(tǒng)的可逆運行造成困難。2元件對過電壓、過電流以及過高的du/dt和di/dt都十分敏感，其中任一指標(biāo)超過允許值都可能在很短時間內(nèi)損壞元件。因此必須有可靠的保護(hù)裝置和符合要求的散熱條件，而且在選擇元件時還應(yīng)有足夠的余量。圖1 VM系統(tǒng)1.2轉(zhuǎn)速控制的要求和調(diào)速指

2、標(biāo)任何一臺需要控制轉(zhuǎn)速的設(shè)備，其生產(chǎn)工藝對調(diào)速性能都有一定的要求。歸納起來，對于調(diào)速系統(tǒng)的轉(zhuǎn)速控制要求有以下三個方面：1）調(diào)速在一定的最高轉(zhuǎn)速和最低轉(zhuǎn)速范圍內(nèi)，分檔地（有級）或 平滑地（無級）調(diào)節(jié)轉(zhuǎn)速；2）穩(wěn)速以一定的精度在所需轉(zhuǎn)速上穩(wěn)定運行，在各種干擾下不允許有過大的轉(zhuǎn)速波動，以確保產(chǎn)品質(zhì)量；3）加、減速頻繁起、制動的設(shè)備要求加、減速盡量快，以提高生產(chǎn)率；不宜經(jīng)受劇烈速度變化的機(jī)械則要求起制動盡量平穩(wěn)。1.3 直流調(diào)速系統(tǒng)的性能指標(biāo)根據(jù)各類典型生產(chǎn)機(jī)械對調(diào)速系統(tǒng)提出的要求，一般可以概括為靜態(tài)和動態(tài)調(diào)速指標(biāo)。靜態(tài)調(diào)速指標(biāo)要求電力傳動自動控制系統(tǒng)能在最高轉(zhuǎn)速和最低轉(zhuǎn)速范圍內(nèi)調(diào)節(jié)轉(zhuǎn)速，并且要求在不

3、同轉(zhuǎn)速下工作時，速度穩(wěn)定；動態(tài)調(diào)速指標(biāo)要求系統(tǒng)啟動、制動快而平穩(wěn)，并且具有良好的抗擾動能力?？箶_動性是指系統(tǒng)穩(wěn)定在 某一轉(zhuǎn)速上運行時，應(yīng)盡量不受負(fù)載變化以及電源電壓波動等因素的影響1，6。一、靜態(tài)性能指標(biāo)1）調(diào)速范圍 生產(chǎn)機(jī)械要求電動機(jī)在額定負(fù)載運行時，提供的最高轉(zhuǎn)速與最低轉(zhuǎn)速之比，稱為調(diào)速范圍，用符號D表示 （22）2）靜差率靜差率是用來表示負(fù)載轉(zhuǎn)矩變化時，轉(zhuǎn)速變化的程度，用系數(shù)s來表示。具體是指電動機(jī)穩(wěn)定工作時，在一條機(jī)械特性線上，電動機(jī)的負(fù)載由理想空載增加到額定值時，對應(yīng)的轉(zhuǎn)速降落與理想空載轉(zhuǎn)速之比，用百分?jǐn)?shù)表示為 （23）顯然，機(jī)械特性硬度越大，機(jī)械特性硬度越大，越小，靜差率就越小，轉(zhuǎn)

4、速的穩(wěn)定度就越高。然而靜差率和機(jī)械特性硬度又是有區(qū)別的。兩條相互平行的直線性機(jī)械特性的靜差率是不同的。對于圖21中的線1和線2，它們有相同的轉(zhuǎn)速降落=，但由于，因此。這表明平行機(jī)械特性低速時靜差率較大，轉(zhuǎn)速的相對穩(wěn)定性就越差。在1000r/min時降落10r/min，只占1%；在100r/min時也降落10r/min，就占10%；如果只有10r/min，再降落10r/min時，電動機(jī)就停止轉(zhuǎn)動，轉(zhuǎn)速全都降落完了。由圖21可見，對一個調(diào)速系統(tǒng)來說，如果能滿足最低轉(zhuǎn)速運行的靜差率s，那么，其它轉(zhuǎn)速的靜差率也必然都能滿足。 圖21事實上，調(diào)速范圍和靜差率這兩項指標(biāo)并不是彼此孤立的，必須同時提才有意義

5、。一個調(diào)速系統(tǒng)的調(diào)速范圍，是指在最低速時還能滿足所提靜差率要求的轉(zhuǎn)速可調(diào)范圍。脫離了對靜差率的要求。任何調(diào)速系統(tǒng)都可以得到極高的調(diào)速范圍；反過來，脫離了調(diào)速范圍，要滿足給定的靜差率也就容易得多了。1.4 動態(tài)性能指標(biāo)生產(chǎn)工藝對控制系統(tǒng)動態(tài)性能的要求經(jīng)折算和量化后可以表達(dá)為動態(tài)性能指標(biāo)。自動控制系統(tǒng)的動態(tài)性能指標(biāo)包括對給定信號的跟隨性能指標(biāo)和對擾動輸入信號的抗擾性能指標(biāo)。一、跟隨性能指標(biāo)在給定信號（或稱參考輸入信號）R(t)的作用下，系統(tǒng)輸出量C(t)的變化情況可用跟隨性能指標(biāo)來描述。當(dāng)給定信號表示方式不同時，輸出響應(yīng)也不一樣。通常以輸出量的初始值為零，給定信號階躍變化下的過渡過程作為典型的跟隨

6、過程，這時的動態(tài)響應(yīng)又稱為階躍響應(yīng)。一般希望在階躍響應(yīng)中輸出量c(t)與其穩(wěn)態(tài)值的偏差越小越好，達(dá)到的時間越快越好。常用的階躍響應(yīng)跟隨性能指標(biāo)有上升時間，超調(diào)量和調(diào)節(jié)時間：1）上升時間在典型的階躍響應(yīng)跟隨過程中，輸出量從零起第一次上升到穩(wěn)態(tài)值所經(jīng)過的時間稱為上升時間，它表示動態(tài)響應(yīng)的快速性，見圖22。圖222）超調(diào)量 在典型的階躍響應(yīng)跟隨系統(tǒng)中，輸出量超出穩(wěn)態(tài)值的最大偏離量與穩(wěn)態(tài)值之比，用百分?jǐn)?shù)表示，叫做超調(diào)量： （24）超調(diào)量反映系統(tǒng)的相對穩(wěn)定性。超調(diào)量越小，則相對穩(wěn)定性越好，即動態(tài)響應(yīng)比較平穩(wěn)。 3）調(diào)節(jié)時間調(diào)節(jié)時間又稱過渡過程時間，它衡量系統(tǒng)整個調(diào)節(jié)過程的快慢。原則上它應(yīng)該是從給定量階躍

7、變化起到輸出量完全穩(wěn)定下來為止的時間。對于線性控制系統(tǒng)來說，理論上要到才真正穩(wěn)定，但是實際系統(tǒng)由于存在非線性等因素并不是這樣。因此，一般在階躍響應(yīng)曲線的穩(wěn)態(tài)值附近，取的范圍作為允許誤差帶，以響應(yīng)曲線達(dá)到并不再超出該誤差帶所需的最短時間定義為調(diào)節(jié)時間，可見圖22。二、抗擾性能指標(biāo)一般是以系統(tǒng)穩(wěn)定運行中，突加負(fù)載的階躍擾動后的動態(tài)過程作為典型的抗擾過程，并由此定義抗擾動態(tài)性能指標(biāo)，可見圖23。常用的抗擾性能指標(biāo)為動態(tài)降落和恢復(fù)時間： 1）動態(tài)降落 系統(tǒng)穩(wěn)定運行時，突加一定數(shù)值的擾動（如額定負(fù)載擾動）后引起轉(zhuǎn)速的最大降落值叫做動態(tài)降落，用輸出量原穩(wěn)態(tài)值的百分?jǐn)?shù)來表示。輸出量在動態(tài)降落后逐漸恢復(fù)，達(dá)到

8、新的穩(wěn)態(tài)值是系統(tǒng)在該擾動作用下的穩(wěn)態(tài)降落。動態(tài)降落一般都大于穩(wěn)態(tài)降落（即靜差）。調(diào)速系統(tǒng)突加額定負(fù)載擾動時的動態(tài)降落稱作動態(tài)降落。 2）恢復(fù)時間 從階躍擾動作用開始，到輸出量基本上恢復(fù)穩(wěn)態(tài)，距新穩(wěn)態(tài)值之差進(jìn)入某基準(zhǔn)量的范圍之內(nèi)所需的時間，定義為恢復(fù)時間，其中稱為抗擾指標(biāo)中輸出量的基準(zhǔn)值。 實際系統(tǒng)中對于各種動態(tài)指標(biāo)的要求各有不同，要根據(jù)生產(chǎn)機(jī)械的具體要求而定。一般來說，調(diào)速系統(tǒng)的動態(tài)指標(biāo)以抗擾性能為主。圖231.5 轉(zhuǎn)速電流雙閉環(huán)直流調(diào)速系統(tǒng)的組成及其靜特性 轉(zhuǎn)速電流雙閉環(huán)直流調(diào)速系統(tǒng)的組成 為了實現(xiàn)轉(zhuǎn)速和電流兩種負(fù)反饋分別起作用，可在系統(tǒng)中設(shè)置兩個調(diào)節(jié)器，分別調(diào)節(jié)轉(zhuǎn)速和電流，即分別引入轉(zhuǎn)速負(fù)

9、反饋和電流負(fù)反饋。二者之間實行嵌套（或稱串級）聯(lián)接,如圖2-2所示。圖中，把轉(zhuǎn)速調(diào)節(jié)器的輸出當(dāng)作電流調(diào)節(jié)器的輸入，再用電流調(diào)節(jié)器的輸出去控制電力電子變換器UPE。從閉環(huán)結(jié)構(gòu)上看，電流環(huán)在里面，稱作內(nèi)環(huán)；轉(zhuǎn)速環(huán)在外邊，稱作外環(huán)。這就形成了轉(zhuǎn)速、電流雙閉環(huán)調(diào)速系統(tǒng)。圖2-2 轉(zhuǎn)速電流雙閉環(huán)直流調(diào)速系統(tǒng)ASR轉(zhuǎn)速調(diào)節(jié)器 ACR電流調(diào)節(jié)器 TG測速發(fā)電機(jī)TA電流互感器 UPE電力電子變換器轉(zhuǎn)速給定電壓 轉(zhuǎn)速反饋電壓電流給定電壓 電流反饋電壓 轉(zhuǎn)速電流雙閉環(huán)直流調(diào)速系統(tǒng)的穩(wěn)態(tài)結(jié)構(gòu)框圖和靜特性 Ks a 1/CeU*nUcIdEnUd0Un+-ASR+U*i- R b ACR-UiUPE為了分析雙閉環(huán)調(diào)速

10、系統(tǒng)的靜特性，必須先繪出它的穩(wěn)態(tài)結(jié)構(gòu)框圖，如圖2-4所示。它可以很方便地根據(jù)原理圖（見圖2-3）畫出來，只要注意用帶限幅的輸出特性表示PI調(diào)節(jié)器就可以了。分析靜特性的關(guān)鍵是掌握這樣的PI調(diào)節(jié)器的穩(wěn)態(tài)特征，一般存在兩種狀況：飽和輸出達(dá)到限幅值，不飽和輸出未達(dá)到限幅值。當(dāng)調(diào)節(jié)器飽和時，輸出為恒值，輸入量的變化不再影響輸出，除非有反向的輸入信號使調(diào)節(jié)器退出飽和；換句話說，飽和的調(diào)節(jié)器暫時隔斷了輸入和輸出間的聯(lián)系，相當(dāng)于使該調(diào)節(jié)環(huán)開環(huán)。當(dāng)調(diào)節(jié)器不飽和時，PI的作用使輸入偏差電壓在穩(wěn)態(tài)時總為零。圖2-4 雙閉環(huán)直流調(diào)速系統(tǒng)的穩(wěn)態(tài)結(jié)構(gòu)框圖實際上，在正常運行時，電流調(diào)節(jié)器是不會達(dá)到飽和狀態(tài)的。因此，對于靜特

11、性來說，只有轉(zhuǎn)速調(diào)節(jié)器飽和與不飽和兩種情況。1轉(zhuǎn)速調(diào)節(jié)器不飽和這時，兩個調(diào)節(jié)器都不飽和，穩(wěn)態(tài)時，它們的輸入偏差電壓都是零，因此由第一個關(guān)系式可得 (2-1)從而得到圖2-5所示靜特性的CA段。與此同時，由于ASR不飽和，從上述第二個關(guān)系式可知。這就是說，CA段特性從理想空載狀態(tài)的一直延續(xù)到，而一般都是大于額定電流的。這就是靜特性的運行段，它是一條水平的特性。2轉(zhuǎn)速調(diào)節(jié)器飽和這時，ASR輸出達(dá)到限幅值，轉(zhuǎn)速外環(huán)呈開環(huán)狀態(tài)，轉(zhuǎn)速的變化對系統(tǒng)不再產(chǎn)生影響。雙閉環(huán)系統(tǒng)變成一個電流無靜差的單電流閉環(huán)調(diào)節(jié)系統(tǒng)。穩(wěn)態(tài)時 (2-2)其中，最大電流是由設(shè)計者選定的，取決于電動機(jī)的容許過載能力和拖動系統(tǒng)允許的最大

12、加速度。式(2-2)所描述的靜特性對應(yīng)于圖2-5中的AB段，它是一條垂直的特性。這樣的下垂特性只適合于的情況，因為如果，則，ASR將退出飽和狀態(tài)。雙閉環(huán)調(diào)速系統(tǒng)的靜特性在負(fù)載電流小于時表現(xiàn)為轉(zhuǎn)速無靜差，這時，轉(zhuǎn)速負(fù)反饋起主要調(diào)節(jié)作用。當(dāng)負(fù)載電流達(dá)到時，對應(yīng)于轉(zhuǎn)速調(diào)節(jié)器的飽和輸出，這時，電流調(diào)節(jié)器起主要調(diào)節(jié)作用，系統(tǒng)表現(xiàn)為電流無靜差，得到過電流的自動保護(hù)。這就是采用了兩個PI調(diào)節(jié)器分別形成內(nèi)外兩個閉環(huán)的效果。這樣的靜特性顯然比帶電流截止負(fù)反饋的單閉環(huán)系統(tǒng)靜特性好。然而，實際上運算放大器的開環(huán)放大系數(shù)并不是無窮大。靜特性的兩段實際上都略有很小的靜差，見圖2-5中的虛線?？傊?，雙閉環(huán)系統(tǒng)在突加給定信

13、號的過渡過程中表現(xiàn)為恒值電流調(diào)節(jié)系統(tǒng)，在穩(wěn)定和接近穩(wěn)定運行中表現(xiàn)為無靜差調(diào)速系統(tǒng)，發(fā)揮了轉(zhuǎn)速和電流兩個調(diào)節(jié)器的作用，獲得了良好的靜、動態(tài)品質(zhì)。 圖2-5 雙閉環(huán)直流調(diào)速系統(tǒng)的靜特性1.6限流保護(hù)電流截止負(fù)反饋起動的沖擊電流直流電動機(jī)全電壓起動時，如果沒有限流措施，會產(chǎn)生很大的沖擊電流，這不僅對電機(jī)換向不利，對過載能力低的電力電子器件來說，更是不能允許的。采用轉(zhuǎn)速負(fù)反饋的閉環(huán)調(diào)速系統(tǒng)突然加上給定電壓時，由于慣性，轉(zhuǎn)速不可能立即建立起來，反饋電壓仍為零，相當(dāng)于偏差電壓，差不多是其穩(wěn)態(tài)工作值的（1+K）倍。這時，由于放大器和變換器的慣性都很小，電樞電壓一下子就達(dá)到它的最高值，對電動機(jī)來說，相當(dāng)于全壓

14、起動，當(dāng)然是不允許的。堵轉(zhuǎn)電流有些生產(chǎn)機(jī)械的電動機(jī)可能會遇到堵轉(zhuǎn)的情況。例如，由于故障使機(jī)械軸被卡住，或挖土機(jī)運行時碰到堅硬的石塊等等。由于閉環(huán)系統(tǒng)的靜特性很硬，若無限流環(huán)節(jié)，硬干下去，電流將遠(yuǎn)遠(yuǎn)超過允許值。如果只依靠過流繼電器或熔斷器保護(hù)，一過載就跳閘，也會給正常工作帶來不便。為了解決反饋閉環(huán)調(diào)速系統(tǒng)的起動和堵轉(zhuǎn)時電流過大的問題，系統(tǒng)中必須有自動限制電樞電流的環(huán)節(jié)。根據(jù)反饋控制原理，要維持哪一個物理量基本不變，就應(yīng)該引入那個物理量的負(fù)反饋。那么，引入電流負(fù)反饋，應(yīng)該能夠保持電流基本不變，使它不超過允許值。 以上就是關(guān)于轉(zhuǎn)速負(fù)反饋閉環(huán)直流調(diào)速系統(tǒng)的一些內(nèi)容，為了實現(xiàn)更好的控制效果，我們需要讓電

15、流負(fù)反饋和轉(zhuǎn)速負(fù)反饋分別起作用，這就是我要設(shè)計的轉(zhuǎn)速電流雙閉環(huán)直流調(diào)速系統(tǒng)。2.1 雙閉環(huán)直流調(diào)速系統(tǒng)的數(shù)學(xué)模型和動態(tài)性能分析(1) 額定勵磁下的直流電動機(jī)模型假設(shè)電機(jī)補(bǔ)償良好，忽略電樞反應(yīng)、渦流效應(yīng)和磁滯的影響，并設(shè)勵磁電流恒定，得直流電機(jī)數(shù)學(xué)模型和運動方程分別為額定勵磁下的感應(yīng)電動勢和電磁轉(zhuǎn)矩分別為: 式中, TL: 包括電機(jī)空載轉(zhuǎn)矩在內(nèi)的負(fù)載轉(zhuǎn)矩(N·m)； GD2 :電力拖動系統(tǒng)折算到電機(jī)軸上的飛輪慣量(N·m2) Cm :電機(jī)額定勵磁下的轉(zhuǎn)矩系數(shù)(N·m/A)在零初始條件下，取等式兩側(cè)的拉氏變換，得電壓與電流間的傳遞函數(shù)： 電流與電動勢間的傳遞函數(shù) 在額

16、定勵磁下，其中為電動機(jī)的轉(zhuǎn)矩系數(shù)（N.m/A）額定勵磁下直流電動機(jī)的動態(tài)結(jié)構(gòu)圖如下：晶閘管觸發(fā)和整流裝置模型晶閘管觸發(fā)和整流裝置的傳遞函數(shù)構(gòu)成系統(tǒng)的主要環(huán)節(jié)是晶閘管觸發(fā)和整流裝置和直流電動機(jī)。不同晶閘管觸發(fā)和整流裝置的傳遞函數(shù)，它們的表達(dá)式都是相同的晶閘管觸發(fā)與整流裝置動態(tài)結(jié)構(gòu)比例放大器和測速發(fā)電機(jī)模型直流閉環(huán)調(diào)速系統(tǒng)中的其他環(huán)節(jié)還有比例放大器和測速反饋環(huán)節(jié)，它們的響應(yīng)都可以認(rèn)為是瞬時的，因此它們的傳遞函數(shù)就是它們的放大系數(shù)，即 放大器測速反饋 運算放大器用作比例放大器（也稱比例調(diào)節(jié)器、P調(diào)節(jié)器），如圖4，為放大器的輸入和輸出電壓，為同相輸入端的平衡電阻，用以降低放大器失調(diào)電流的影響 放大系數(shù)

17、為 圖4 P調(diào)節(jié)器原理圖 圖5 P調(diào)節(jié)器輸出特性直流測速發(fā)電機(jī)模型測速發(fā)電機(jī)(tachogenerator)是一種檢測機(jī)械轉(zhuǎn)速的電磁裝置。它能把機(jī)械轉(zhuǎn)速變換成電壓信號，其輸出電壓與輸入的轉(zhuǎn)速成正比關(guān)系，如圖3-1 所示。在自動控制系統(tǒng)和計算裝置中通常作為測速元件、校正元件、解算元件和角加速度信號元件等。自動控制系統(tǒng)對測速發(fā)電機(jī)的要求，主要是精確度高、靈敏度高、可靠性好等對于不同的負(fù)載電阻L R ，測速發(fā)電機(jī)輸出特性的斜率也不同，它將隨負(fù)載電阻的增大而增大，如圖3-4 中實線所示。第四章 雙閉環(huán)直流調(diào)速系統(tǒng)的整體設(shè)計4.1 雙閉環(huán)直流調(diào)速系統(tǒng)的動態(tài)結(jié)構(gòu)框圖3.1.1 雙閉環(huán)直流調(diào)速系統(tǒng)的動態(tài)數(shù)學(xué)

18、模型由雙閉環(huán)控制的結(jié)構(gòu)（見圖2-4），即可繪制出雙閉環(huán)直流調(diào)速系統(tǒng)的動態(tài)結(jié)構(gòu)框圖，如圖3-1所示。圖中和分別表示轉(zhuǎn)速調(diào)節(jié)器和電流調(diào)節(jié)器的傳遞函數(shù)。為了引出電流反饋，在電動機(jī)的動態(tài)結(jié)構(gòu)框圖中必須把電樞電流顯露出來。 圖3-1 雙閉環(huán)直流調(diào)速系統(tǒng)的動態(tài)結(jié)構(gòu)框圖系統(tǒng)開環(huán)傳遞函數(shù)為：系統(tǒng)的動態(tài)校正-PI調(diào)節(jié)器設(shè)計轉(zhuǎn)速、電流雙閉環(huán)調(diào)速系統(tǒng)的動態(tài)結(jié)構(gòu)圖如圖2-1所示： 圖2-1 雙閉環(huán)直流調(diào)速系統(tǒng)動態(tài)結(jié)構(gòu)圖由于電流檢測信號中常含有交流分量，為了不使它影響到調(diào)節(jié)器的輸入，需加低通濾波。這樣的濾波傳遞函數(shù)可用一階慣性環(huán)節(jié)來表示，其濾波時間常數(shù)按需要選定，以濾平電流檢測信號為準(zhǔn)。然而，在抑制交流分量的同時，濾波

19、環(huán)節(jié)也延遲了反饋信號的作用，為了平衡這個延遲作用，在給定信號通道上加入一個等時間常數(shù)的慣性環(huán)節(jié)，稱作給定濾波環(huán)節(jié)。由測速發(fā)電機(jī)得到的轉(zhuǎn)速反饋電壓含有換向紋波，因此也需要濾波，濾波時間常數(shù)用表示，根據(jù)和電流環(huán)一樣的道理，在轉(zhuǎn)速給定通道上也加入時間常數(shù)為的給定濾波環(huán)節(jié)。系統(tǒng)設(shè)計的一般原則是：先內(nèi)環(huán)后外環(huán)。在這里，首先設(shè)計電流調(diào)節(jié)器，然后把整個電流環(huán)看作是轉(zhuǎn)速調(diào)節(jié)系統(tǒng)中的一個環(huán)節(jié)，再設(shè)計轉(zhuǎn)速調(diào)節(jié)器。電流調(diào)節(jié)器的設(shè)計1.電流環(huán)結(jié)構(gòu)框圖的化簡在按動態(tài)性能設(shè)計電流環(huán)時，可以暫不考慮反電動勢變化的動態(tài)影響，即DE0。這時，電流環(huán)如圖2-2所示。 圖2-2電流環(huán)的動態(tài)結(jié)構(gòu)框圖及其化簡（忽略反電動勢的動態(tài)影響）

20、忽略反電動勢對電流環(huán)作用的近似條件是c-電流環(huán)開環(huán)頻率特性的截止頻率。圖2-3電流環(huán)的動態(tài)結(jié)構(gòu)框圖及其化簡（等效成單位負(fù)反饋系統(tǒng)）電流環(huán)結(jié)構(gòu)圖最終簡化成圖2-4。 圖2-4電流環(huán)的動態(tài)結(jié)構(gòu)框圖及其化簡（小慣性環(huán)節(jié)的近似處理）2電流調(diào)節(jié)器結(jié)構(gòu)的選擇首先考慮應(yīng)把電流環(huán)校正成哪一類典型系統(tǒng)。從穩(wěn)態(tài)要求上看，希望電流無靜差，再從動態(tài)要求看，實際系統(tǒng)不允許電樞電流在突加控制作用時有太大的超調(diào)，以保證電流在動態(tài)過程中不超過允許值，而對電網(wǎng)電壓波動的及時抗擾作用只是次要的因素，為此，電流環(huán)應(yīng)以跟隨性能為主，即應(yīng)選用典型型系統(tǒng)。電流環(huán)的控制對象是雙慣性型的，要校正成典型I型系統(tǒng)，顯然應(yīng)采用PI型的電流調(diào)節(jié)器。

21、其傳遞函數(shù)可以寫成 (4-1)式中 K電流調(diào)節(jié)器的比例系數(shù)；電流調(diào)節(jié)器的超前時間常數(shù)。為了讓調(diào)節(jié)器零點與控制對象的大時間常數(shù)極點對消，選擇 (4-2)則電流環(huán)的動態(tài)結(jié)構(gòu)框圖便成為圖4-3所示的典型形式。 (3-3)圖4-3 校正成典型性系統(tǒng)的電流環(huán)動態(tài)結(jié)構(gòu)框圖圖4-4繪出了校正后電流環(huán)的開環(huán)對數(shù)幅頻特性。上述結(jié)果是在一系列假定條件下得到的。2電流調(diào)節(jié)器結(jié)構(gòu)的選擇根據(jù)設(shè)計要求：穩(wěn)態(tài)無靜差,超調(diào)量，可按典型I型系統(tǒng)設(shè)計電路調(diào)節(jié)器。電流環(huán)控制對象是雙慣性型的，因此可用PI型電流調(diào)節(jié)器其傳遞函數(shù)為：式中 Ki 電流調(diào)節(jié)器的比例系數(shù)； ti 電流調(diào)節(jié)器的超前時間常數(shù)。為了讓調(diào)節(jié)器零點與控制對象的大時間常

22、數(shù)極點對消，選擇i=Tl則電流環(huán)的動態(tài)結(jié)構(gòu)圖便成為圖2-5所示的典型形式，其中 a) b)圖2-5 校正成典型I型系統(tǒng)的電流環(huán)1.電流環(huán)的等效閉環(huán)傳遞函數(shù)電流環(huán)經(jīng)簡化后可視作轉(zhuǎn)速環(huán)中的一個環(huán)節(jié)，為此，須求出它的閉環(huán)傳遞函數(shù)。由圖2-5a可知 忽略高次項，上式可降階近似為近似條件可由式求出 式中 wcn - 轉(zhuǎn)速環(huán)開環(huán)頻率特性的截止頻率。 接入轉(zhuǎn)速環(huán)內(nèi)，電流環(huán)等效環(huán)節(jié)的輸入量應(yīng)為U*i(s)，因此電流環(huán)在轉(zhuǎn)速環(huán)中應(yīng)等效為 2.轉(zhuǎn)速調(diào)節(jié)器結(jié)構(gòu)的選擇電流環(huán)的等效閉環(huán)傳遞函數(shù)為用電流環(huán)的等效環(huán)節(jié)代電流環(huán)后，整個轉(zhuǎn)速控制系統(tǒng)的動態(tài)結(jié)構(gòu)圖便如圖2-7所示。圖2-7轉(zhuǎn)速換的動態(tài)結(jié)構(gòu)框圖及其化簡（用等效環(huán)節(jié)代

23、替電流環(huán)）和電流環(huán)中一樣，把轉(zhuǎn)速給定濾波和反饋濾波環(huán)節(jié)移到環(huán)內(nèi)，同時將給定信號改成 U*n(s)/a，再把時間常數(shù)為1/KI 和 T0n 的兩個小慣性環(huán)節(jié)合并起來，近似成一個時間常數(shù)為的慣性環(huán)節(jié)。則轉(zhuǎn)速環(huán)結(jié)構(gòu)框圖可簡化為圖2-8圖2-8轉(zhuǎn)速換的動態(tài)結(jié)構(gòu)框圖及其化簡（等效成單位負(fù)反饋系統(tǒng)和小慣性的近似處理）按照設(shè)計要求，選用PI調(diào)節(jié)器，其傳遞函數(shù)為 式中 Kn - 轉(zhuǎn)速調(diào)節(jié)器的比例系數(shù)； t n - 轉(zhuǎn)速調(diào)節(jié)器的超前時間常數(shù)。這樣，調(diào)速系統(tǒng)的開環(huán)傳遞函數(shù)為令轉(zhuǎn)速環(huán)開環(huán)增益為則 不考慮負(fù)載繞動時，校正后的調(diào)速系統(tǒng)動態(tài)結(jié)構(gòu)框圖如圖2-9圖2-9轉(zhuǎn)速換的動態(tài)結(jié)構(gòu)框圖及其化簡（校正后成為典型型系統(tǒng)）4.

24、2 轉(zhuǎn)速環(huán)與電流環(huán)的關(guān)系外環(huán)的響應(yīng)比內(nèi)環(huán)慢，這是按上述工程設(shè)計方法設(shè)計多環(huán)控制系統(tǒng)的特點。這樣做，雖然不利于快速性，但每個控制環(huán)本身都是穩(wěn)定的，對系統(tǒng)的組成和調(diào)試工作非常有利。本章就是對轉(zhuǎn)速電流雙閉環(huán)直流調(diào)速系統(tǒng)的設(shè)計過程。2、雙閉環(huán)調(diào)速系統(tǒng)的穩(wěn)定性分析第六章 參數(shù)整定以及仿真6.1 雙閉環(huán)直流調(diào)速系統(tǒng)仿真的相關(guān)數(shù)據(jù)直流電機(jī)的主要參數(shù)如下：額定電壓：V額定電流：A額定轉(zhuǎn)速：rmin電勢系數(shù)：V.minr允許過載倍數(shù),晶閘管放大倍數(shù)電流反饋系數(shù)：VA轉(zhuǎn)速反饋系數(shù)：V電磁時間常數(shù)：s機(jī)電時間常數(shù)：s電樞回路總電阻：轉(zhuǎn)速濾波時間常數(shù)：s電流濾波時間常數(shù)：s中頻寬：h=5，超調(diào)量：6.1.1 PI控制

25、算法的參數(shù)整定一.電流環(huán)的計算1確定時間常數(shù) 整流裝置滯后時間常數(shù)Ts，三相橋式電路的平均失控時間：Ts=0.00167s0.0017s 電流濾波時間常數(shù)： 電流環(huán)小時間常數(shù)之和,按小時間常數(shù)近似處理，取2選擇電流調(diào)節(jié)器結(jié)構(gòu)根據(jù)設(shè)計要求電流超調(diào)量，并保證穩(wěn)態(tài)電流無差，在根據(jù)控制系統(tǒng)的要求，決定把電流環(huán)校正成哪一類系統(tǒng)。從穩(wěn)態(tài)上看，希望電流環(huán)做到無靜差;從動態(tài)上看，希望在啟動過程中電流不要超過允許值，也不要有超調(diào)量，或者超調(diào)量越小越好。從這兩點出發(fā)，則應(yīng)該把電流環(huán)校正成典型I型系統(tǒng)。因此按典型I型系統(tǒng)設(shè)計電流調(diào)節(jié)器。電流環(huán)控制對象是雙慣性型的，因此可用PI型電流調(diào)節(jié)器，其傳遞函數(shù)見式式中 電流調(diào)

26、節(jié)器的比例系數(shù)；電流調(diào)節(jié)器的超前時間常數(shù)。檢查對電源電壓的抗擾性能3計算電流調(diào)節(jié)器參數(shù) 電流調(diào)節(jié)器超前時間常數(shù): 電流環(huán)開環(huán)增益：要求si 5%，按附表1，應(yīng)取=0.5，因此于是，ACR的比例系數(shù)為 代入數(shù)據(jù)得到電流調(diào)節(jié)器的傳遞函數(shù)為4校驗近似條件電流環(huán)截止頻率： 晶閘管整流裝置傳遞函數(shù)的近似條件滿足近似條件。 忽略反電動勢變化對電流環(huán)動態(tài)影響的條件滿足近似條件。 電流環(huán)小時間常數(shù)近似處理條件滿足近似條件。5計算調(diào)節(jié)器電阻和電容根據(jù)圖4-5，取，各電阻和電容值為 ，取， 取，取按照上述參數(shù)，電流環(huán)可以達(dá)到的動態(tài)跟隨性能指標(biāo)為，滿足設(shè)計要求。二轉(zhuǎn)速環(huán)的計算1. 確定時間常數(shù) 電流環(huán)等效時間常數(shù)由

27、 知 轉(zhuǎn)速濾波時間常數(shù) 轉(zhuǎn)速環(huán)小時間常數(shù)2轉(zhuǎn)速調(diào)節(jié)器選擇結(jié)構(gòu)按照設(shè)計要求，選用PI調(diào)節(jié)器，生產(chǎn)工藝一般要求轉(zhuǎn)速調(diào)節(jié)系統(tǒng)穩(wěn)態(tài)時為無靜差，動態(tài)性能具有良好的抗擾性能。典型型系統(tǒng)能滿足這些要求，所以轉(zhuǎn)速環(huán)按典型型系統(tǒng)進(jìn)行設(shè)計。其傳遞函數(shù)為式中 轉(zhuǎn)速調(diào)節(jié)器的比例系數(shù)； 轉(zhuǎn)速調(diào)節(jié)器的超前時間常數(shù)。3計算轉(zhuǎn)速調(diào)節(jié)器參數(shù) 按跟隨和抗擾性能都較好的原則，取h=5，則ASR的超前時間常數(shù)為 由式(4-14)可求得轉(zhuǎn)速環(huán)開環(huán)增益K=于是，由式可得ASR的比例系數(shù)為 代入數(shù)據(jù)得到轉(zhuǎn)速調(diào)節(jié)器的傳遞函數(shù)為 4檢驗近似條件轉(zhuǎn)速環(huán)截止頻率 校驗電流環(huán)傳遞函數(shù)簡化條件是否滿足 滿足簡化條件。 校驗轉(zhuǎn)速環(huán)小時間常數(shù)近似處理條件

28、是否滿足 滿足近似條件。5計算轉(zhuǎn)速調(diào)節(jié)器的電路參數(shù)含給定濾波和反饋濾波的模擬式PI型轉(zhuǎn)速調(diào)節(jié)器原理圖如圖4-8所示。取，各電阻和電容值計算如下，取，取，取6校核轉(zhuǎn)速超調(diào)量當(dāng)h=5時，查附表3得,不能滿足。實際上，附表3是按線性系統(tǒng)計算的超調(diào)量，而突加階躍給定時，ASR飽和，不符合線性系統(tǒng)的前提，具有飽和非線性特性。所以，應(yīng)按ASR退飽和的情況重新計算超調(diào)量。三. 按退飽和超調(diào)量的計算方法計算轉(zhuǎn)速超調(diào)量設(shè)理想空載起動時，當(dāng)時，查附表2得：則能滿足設(shè)計要求。 雙閉環(huán)直流調(diào)速系統(tǒng)仿真一.電流環(huán)的仿真1電流環(huán)的輸出特性分析圖6-1電流環(huán)Simulink動態(tài)結(jié)構(gòu)圖由圖6-2可以看出超調(diào)量，系統(tǒng)曲線迅速上

29、升，峰值時間，非常短，電流立即下降至恒定并在0.07s內(nèi)響應(yīng)即結(jié)束，這樣的階躍響應(yīng)是很理想的。這正好驗證了按典型型系統(tǒng)設(shè)計電流環(huán)其超調(diào)量會很小的事實。我們知道超調(diào)量可以反映系統(tǒng)的相對穩(wěn)定性，超調(diào)量越小，相對穩(wěn)定性越好，由此可見電流環(huán)還是比較穩(wěn)定的。它的上升時間是0 .0183s，上升時間是用來反映動態(tài)響應(yīng)的快速性的，同樣，電流環(huán)的動態(tài)響應(yīng)是比較快的。可見，系統(tǒng)的跟隨性能是很好的。 2電流環(huán)抗擾性能分析可知其性能指標(biāo)：最大動態(tài)降落：最大動態(tài)降落時間：同理，圖6-3b）為電流環(huán)在擾動作用點3施加單位階躍信號的擾動響應(yīng)曲線，由圖可知其性能指標(biāo)：最大動態(tài)降落：最大動態(tài)降落時間：對大多數(shù)機(jī)器設(shè)備，控制系

30、統(tǒng)的抗擾性能指標(biāo)是至關(guān)重要的，它比系統(tǒng)的跟隨性能指標(biāo)更為人們所關(guān)注。對于電流環(huán)，通過上面的仿真圖可以看出，它的抗擾性能有如下幾點：1）由于電流環(huán)的存在，電壓波動可以通過電流反饋得到比較及時的調(diào)節(jié)，抗擾性能大有改善。2）同樣由上圖也可以看出系統(tǒng)對負(fù)載的大幅度突變也有良好的抗擾能力。 3）從圖中還可以看出，當(dāng)擾動作用發(fā)生時，系統(tǒng)在0.1s內(nèi)即可達(dá)到穩(wěn)定，可見它的響應(yīng)速度是非?？斓?，這也是我們設(shè)計此系統(tǒng)的原因之一。3電流環(huán)頻域分析根據(jù)自動控制原理，頻域分析的特點是運用閉環(huán)系統(tǒng)的開環(huán)頻域特性曲線來分析閉環(huán)系統(tǒng)的響應(yīng)及其性能，頻域分析的主要內(nèi)容是畫Bode圖與計算頻域性能指標(biāo)。圖6-4 電流閉環(huán)系統(tǒng)的開

31、環(huán)結(jié)構(gòu)圖下由圖6-5得出電流環(huán)的頻域性能指標(biāo)：幅值裕度：Gm =10.7dB；相角裕度：Pm = 46.5deg；幅值穿越頻率：Wcp =153.9906；剪切頻率：Wcg =66.6105。實際工程上，一般要求幅值裕度，相角裕度?？梢婋娏鳝h(huán)有足夠的穩(wěn)定裕量，其頻域性能是很好的。圖6-8 轉(zhuǎn)速環(huán)階躍響應(yīng)Simulink曲線通過編程運行出的轉(zhuǎn)速圖如上圖，由圖6-8可以看到曲線單調(diào)上升，完全無超調(diào)，并且在3s內(nèi)達(dá)到穩(wěn)態(tài)。我們設(shè)計時要求超調(diào)小于10%。這與設(shè)計要求吻合。2轉(zhuǎn)速環(huán)的抗擾性能的分析在分析了電流環(huán)的抗擾性能后，再來分析一下轉(zhuǎn)速環(huán)的抗擾性能。一般來說，雙閉環(huán)調(diào)速系統(tǒng)具有比較滿意的動態(tài)性能。對

32、于調(diào)速系統(tǒng)，最重要的動態(tài)性能是抗擾性能。主要是抗負(fù)載擾動和抗電網(wǎng)電壓擾動的性能。按照圖6-7分別在擾動信號作用點2和3加階躍擾動信號后進(jìn)行仿真，它們的階躍響應(yīng)曲線如圖6-9a）和圖6-9b）所示。階躍最大動態(tài)降落：最大動態(tài)降落時間：同理由圖6-9b）也可得到階躍擾動響應(yīng)性能指標(biāo)有：最大動態(tài)降落：最大動態(tài)降落時間：由上面的仿真圖可以看出它的抗擾性能有如下幾點：1）由于負(fù)載擾動作用在電流環(huán)之后，因此只能靠轉(zhuǎn)速調(diào)節(jié)器ASR來產(chǎn)生抗負(fù)載擾動的作用。負(fù)載擾動可以通過轉(zhuǎn)速反饋得到比較及時的調(diào)節(jié)，抗擾性能大有改善。2）同樣由上圖也可以看出系統(tǒng)對電網(wǎng)電壓的大幅度突變也有良好的抗擾能力。3）從圖中還可以看出，當(dāng)擾動作用發(fā)生時，系統(tǒng)在0.3s內(nèi)即可達(dá)到穩(wěn)定，可見它的響應(yīng)速度也是非?？斓?，同樣，這也是我們設(shè)計此系統(tǒng)的原因之一。3轉(zhuǎn)速環(huán)頻域分析圖6-10 轉(zhuǎn)速閉環(huán)系統(tǒng)的開環(huán)