污水處理廠沉井高支模專項方案(陽江)

1、廣東天立方建設有限公司陽江高新區(qū)臨港工業(yè)園區(qū)污水處理廠工程粗格柵（沉井）高支模施工專項方案審批人： 審核人： 編制人： 廣東天立方建設有限公司二0一四年八月十三日目 錄一、編制依據(jù)1二、工程概況1三、施工部署11、施工準備12、施工程序1四、模板工程11、支撐體系1五、支撐體系施工31、普通鋼管、扣件支撐體系施工32、刃腳模板施工33、設置砂墊層44、模板支設45、井壁側模驗算6六、頂板施工161、梁模板扣件鋼管高支撐架計算162、扣件鋼管樓板模板支架計算24七、安全技術措施34八、支撐體系拆除35一、編制依據(jù)1、陽江高新區(qū)臨港工業(yè)園區(qū)污水處理廠設計施工圖紙；2、陽江市高支模規(guī)程； 3、混凝土

2、結構工程施工質量驗收規(guī)范；（GB50204-2002）4、鋼管腳手架扣件規(guī)范；(JGJ22-85)二、工程概況 該工程位于陽江高新區(qū)臨港工業(yè)園三橫路以南，和平路以西。本工程分為污水處理及配套設施兩部分，粗格柵沉井埋深15.2m，長18.8m，寬14.2m，側壁厚度0.800.95m。頂板梁寬200mm250mm，梁高400mm600mm，板厚200mm，高度10.2m12.4m。上部泵房為一層吊車屋頂，污水泵房在沉井的側上方，沉井鋼筋混凝土工程屬高支模體系。三、施工部署1、施工準備（1）材料準備各種型號鋼筋、模板、48×3.5鋼管、扣件側向支撐體系所需材料規(guī)格數(shù)量，平整場地，修通至沉

3、井的臨時道路，清理出滿足施工需要的作業(yè)面，地面達到堅固結實。（2）技術準備熟悉施工圖紙，編制施工方案，組織現(xiàn)場施工人員進行施工技術交底。做好測量控制和設置合格基準點，按設計圖位置進行定位放線。2、施工程序場地平整定位放線開挖基坑夯實地基抄平放線驗線鋪砂墊層、墊木安設刃腳磚座、綁鋼筋支刃腳、井身模板澆注混凝土、養(yǎng)護、拆模再支設上部井身模板澆注混凝土、養(yǎng)護、拆模再支設井身模板澆注混凝土、養(yǎng)護、拆模抽出墊木進行下一道工序。四、模板工程（一）支撐體系1、支撐體系采用48×3.5的鋼管搭設內外雙排架。立桿沿沉井側壁邊緣線等間距1500布置。橫向大橫稈間距按1200mm，橫向小橫稈按立稈間距確定

4、。最下端設掃地桿，拋撐沿縱向內外側每3m設一道，橫向設三道，其布置詳見附圖。（二）支撐體系計算根據(jù)本工程特點：第一次澆注沉井高度為9.80m，所以模板支撐體系設計是模板工程施工的關鍵。模板支撐體系計算：承載力驗算：荷載：模板自重：500N/m2；鋼支架自重：250 N/m2。 砼 自 重：（1.0×1.0×.95)2400=2280 N/m2 鋼筋自重：1.0×1.0×1500=1500 N/m2 施工荷載：2500 N/m2強度驗算：支撐立柱間距考慮：1.2m1.5m恒載分項系數(shù)取1.2，活載分項系數(shù)取1.4，考慮風荷載和振動作用，活荷載加權系數(shù)取1.

5、3。A取1m米間距時：N=1.2N+14×1.3N =1.2×(250+2800+1500+2500)+1.4×1.3×2500 =13010N =13010/2×310=20.98N/mm2f=205N/mm2 安全B取1.2間距：N=1.414×13010=18396.14N =18396.14/2×310=29.67N/mm2205N/mm2 安全穩(wěn)定性驗算：回轉半徑：i=14.0mm K=1.13 h0=1930。長 細 比：=155.78 查表：=0.2871m間距： =75.75 N/mm2205N/mm2 穩(wěn)定

6、1.2m間距： =106.86 N/mm2205N/mm2 穩(wěn)定地基承載力驗算：KC·fgk 對回填土KC=0.4 fgk=160Kpa=0.16N/mm213010/200×1200=0.054N/mm2KC·fgk=0.4×0.16=0.064N/mm2 安全五、支撐體系施工1、普通鋼管、扣件支撐體系施工：（1）材料要求鋼管：采用48×3.5焊接鋼管，力學性能必須符合國家現(xiàn)行標準碳素鋼結構GB700-89中的Q235A鋼的規(guī)定?？奂翰捎缅戣T造扣件，使用的直角扣、旋轉扣、對接扣、其材質符合GB78-67可鍛鑄分類及技術條件中的KT38-8技

7、術條件?？奂荒苡辛鸭y、氣孔、疏松、砂眼等缺陷。（2）搭設順序立桿縱向掃地桿橫向掃地桿第一步縱向大橫桿第一步橫向大橫桿 設剪刀撐及內外斜撐桿。2、刃腳模板施工本沉井高度大，重量重，基地承載力強度低，故刃腳采用墊層支設方法施工，即在夯實平整的地基上先鋪一層砂墊層（厚度為600mm），沿沉井刃腳部分鋪設2500寬，后鋪設標準枕木（160×220×2500mm）作支承墊木，然后在其上支設刃腳及井壁模板，澆筑混凝土。設置砂墊層可減少墊架數(shù)量，將沉井的重量擴散到更大面積上，避免制作中發(fā)生不均勻沉降，同時易于找平，便于鋪設墊木和抽除。墊架數(shù)量，可根據(jù)第一節(jié)沉井的重量和地基（或砂墊層）的

8、承載力設計，按下式計算：式中 n每米內墊木根數(shù)（根）； G第一節(jié)沉井的單位長度的重力（kN/m）； F每根墊木與地基（或砂墊層）的接觸面積（）； f砂墊層（或地基土）的承載力設計值（kN/）。墊架間距一般取0.51.0m，本工程地基強度較低，采用砂墊層加強，取f=250kN/，則n=G/Ffn=837.69×24/（18.8×2+12.3×4）×0.22×2.5×250=1.68根，間距為0.60m，共用枕木（18.2×2+12.3×4）/0.60144根。設16組定位墊架，每組由23個墊架組成。墊架鋪設應對稱，在

9、墊架內外設排水溝。3、設置砂墊層砂墊層厚度應滿足砂墊層底面處的自重應力加砂墊層底面處的附加應力，應小于或等于砂墊層底部土層的承載力設計值。一般根據(jù)第一節(jié)沉井重量和墊層底部地基上的承載力設計值按下式計算（砂墊層本身重力略去不計）：h=G/f-l/2tg式中 h砂墊層厚度（m）G沉井第一節(jié)單位長度的重力（kN/m）；混凝土的重力密度，取24.000kN/m3f砂墊層底部土層的承載力設計值（kN/）；l墊木長度（m）； 砂墊層擴散角（。），不大于45度，一般取22.5度。取f=130kN/； =22.5度。則h=837.69×24/（18.8×2+12.3×4）

10、5;0.60×130-2.5/2tg×22.5。×0.414=0.47/0.828=0.567m采用60cm厚砂墊層，選用中砂，用平板振動器振搗，并灑水，控制干密度1.56t/m3。地基應清理整平，鋪設墊木，使頂面保持在同一水平面上，用水平儀控制其標高差在10mm以內，并在其孔隙中墊砂夯實，墊木埋深為其厚度的一半。如果基坑開挖后，實際地基強度高，也可采用半墊架法或土模使刃腳直接與土層接觸。4、模板支設沉井壁采用規(guī)格為1830×915mm×18mm的膠合板拼裝，在刃腳內側、井壁與丁字隔墻連接部位（預留插筋處）以及墻壁穿對拉螺栓處，均采用非標準木模

11、板。刃腳墊架上模板應分段安裝，以便墊架拆除。刃腳上部井壁模板采用膠合模板進行循環(huán)周轉。全部中部設止水片，與螺栓接觸的一圈滿焊，相應地在靠混凝土一面以小方木等距離支頂，利用支撐支頂在外腳手架上保持模板穩(wěn)定。并利用下一節(jié)沉井模板固定上一節(jié)沉井模板。外壁支模和混凝土澆筑，在井外搭設雙排鋼管腳手架。內壁模板支設，采取在下節(jié)沉井上預埋鐵件的辦法焊懸臂腳手架，隨著沉井下沉，而不影響井內挖土、運土等作業(yè)。對于井壁上預留管道孔，為防止下沉時重量不等，影響重心偏移和泥水涌入井內，施工中采取在洞口內外預埋鋼框和螺栓，用鋼板、木板封閉，中間填與孔洞重量相等的砂石或塊石配重。模板支設附圖:沉井封底及內部結構完成后，即

12、進行沉井頂板施工，頂板梁寬200mm250mm，梁高400mm600mm，板厚200mm，高度10.2m12.4m。屬高支模體系5、井壁側模驗算5.1、基本參數(shù)計算斷面寬度950mm，高度3800mm。模板面板采用普通膠合板。內龍骨間距200mm，內龍骨采用50×100mm木方，外龍骨采用雙鋼管48mm×3.5mm。對拉螺栓布置11道，在斷面內水平間距200+350+350+350+350+350+350+350+350+350+350mm，斷面跨度方向間距400mm，直徑16mm。面板厚度18mm，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量6000.0

13、N/mm2。木方剪切強度1.3N/mm2，抗彎強度13.0N/mm2，彈性模量9000.0N/mm2。 模板組裝示意圖5.2、墻模板荷載標準值計算強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載設計值；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力產生荷載標準值。新澆混凝土側壓力計算公式為下式中的較小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模溫度，取20.000； V 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h； H 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取1.200m； 混凝土坍

14、落度影響修正系數(shù)，取0.850。根據(jù)公式計算的新澆混凝土側壓力標準值 F1=28.800kN/m2考慮結構的重要性系數(shù)0.9，實際計算中采用新澆混凝土側壓力標準值: F1=0.9×50.000=45.000kN/m2考慮結構的重要性系數(shù)0.9，倒混凝土時產生的荷載標準值: F2=0.9×6.000=5.400kN/m2。5.3、墻模板面板的計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照連續(xù)梁計算。面板的計算寬度取3.80m。荷載計算值 q = 1.2×45.000×3.800+1.40×5.400×3.800=233.9

15、28kN/m面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 380.00×1.80×1.80/6 = 205.20cm3； I = 380.00×1.80×1.80×1.80/12 = 184.68cm4； 計算簡圖 彎矩圖(kN.m) 剪力圖(kN)變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 變形計算受力圖 變形圖(mm)經過計算得到從左到右各支座力分別為 N1=18.714kN N2=51.464kN N3=51.464kN N4=18.714kN最大變形 V = 0.167

16、mm(1)抗彎強度計算經計算得到面板抗彎強度計算值 f = M/W = 0.935×1000×1000/205200=4.557N/mm2面板的抗彎強度設計值 f，取15.00N/mm2；面板的抗彎強度驗算 f < f,滿足要求! (2)抗剪計算截面抗剪強度計算值 T=3Q/2bh=3×28071.0/(2×3800.000×18.000)=0.616N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2面板抗剪強度驗算 T < T，滿足要求! (3)撓度計算面板最大撓度計算值 v = 0.167mm面板的最大撓度小于200.0/25

17、0,滿足要求!5.4、墻模板內龍骨的計算內龍骨直接承受模板傳遞的荷載，通常按照均布荷載連續(xù)梁計算。內龍骨強度計算均布荷載q=1.2×0.20×45.00+1.4×0.20×5.40=12.312kN/m撓度計算荷載標準值q=0.20×45.00=9.000kN/m內龍骨按照均布荷載下多跨連續(xù)梁計算。 內龍骨計算簡圖 內龍骨彎矩圖(kN.m) 內龍骨剪力圖(kN)變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 內龍骨變形計算受力圖 內龍骨變形圖(mm)經過計算得到最大支座 F= 5.054kN經過計算得到最大變形 V= 0.045

18、mm內龍骨的截面力學參數(shù)為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 5.00×10.00×10.00/6 = 83.33cm3； I = 5.00×10.00×10.00×10.00/12 = 416.67cm4；(1)內龍骨抗彎強度計算抗彎計算強度 f = M/W =0.246×106/83333.3=2.95N/mm2內龍骨的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求! (2)內龍骨抗剪計算截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh < T截面抗剪強度計算值 T=3×2591/(2×50&

19、#215;100)=0.777N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2內龍骨的抗剪強度計算滿足要求! (3)內龍骨撓度計算 最大變形 v =0.045mm內龍骨的最大撓度小于350.0/250,滿足要求!5.5、墻模板外龍骨的計算外龍骨承受內龍骨傳遞的荷載，按照集中荷載下連續(xù)梁計算。外龍骨按照集中荷載作用下的連續(xù)梁計算。集中荷載P取橫向支撐鋼管傳遞力。 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管剪力圖(kN)變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 支撐鋼管變形計算受力圖 支撐鋼管變形圖(mm)經過連續(xù)梁的計算得到最大變形 vmax=0.054mm

20、最大支座力 Qmax=10.866kN抗彎計算強度 f = M/W =0.353×106/10160.0=34.74N/mm2支撐鋼管的抗彎計算強度小于設計強度,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度小于400.0/150與10mm,滿足要求!5.6、對拉螺栓的計算計算公式: N < N = fA其中 N 對拉螺栓所受的拉力； A 對拉螺栓有效面積 (mm2)； f 對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2；對拉螺栓的直徑(mm): 16對拉螺栓有效直徑(mm): 14對拉螺栓有效面積(mm2): A = 144.000對拉螺栓最大容許拉力值(kN): N = 24.480對拉螺栓所

21、受的最大拉力(kN): N = 10.866對拉螺栓強度驗算滿足要求!側模板計算滿足要求！六、頂板施工 沉井封底及內部結構完成后，即進行沉井頂板施工，頂板梁寬200mm250mm，梁高400mm600mm，板厚200mm，高度10.2m12.4m。屬高支模體系1、梁模板扣件鋼管高支撐架計算：計算參數(shù):鋼管強度為205.0 N/mm2，鋼管強度折減系數(shù)取1.00。模板支架搭設高度為12.4m，梁截面 B×D=250mm×600mm，立桿的縱距(跨度方向) l=1.20m，立桿的步距 h=1.80m，梁底增加1道承重立桿。面板厚度18mm，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度15

22、.0N/mm2，彈性模量6000.0N/mm2。木方50×100mm，剪切強度1.3N/mm2，抗彎強度13.0N/mm2，彈性模量9000.0N/mm2。梁兩側立桿間距 2.00m。梁底按照均勻布置承重桿3根計算。模板自重0.20kN/m2，混凝土鋼筋自重25.50kN/m3，施工活荷載2.00kN/m2?？奂嬎阏蹨p系數(shù)取1.00。 圖1 梁模板支撐架立面簡圖按照模板規(guī)范條規(guī)定確定荷載組合分項系數(shù)如下：由可變荷載效應控制的組合S=1.2×(25.50×0.60+0.20)+1.40×2.00=21.400kN/m2由永久荷載效應控制的組合S=1.35

23、×25.50×0.60+0.7×1.40×2.00=22.615kN/m2由于永久荷載效應控制的組合S最大，永久荷載分項系數(shù)取1.35，可變荷載分項系數(shù)取0.7×1.40=0.98采用的鋼管類型為48×3.25。鋼管慣性矩計算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距計算采用 W=(D4-d4)/32D。模板面板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照多跨連續(xù)梁計算。作用荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。1.1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.500×0.600

24、5;1.200=18.360kN/m(2)模板的自重線荷載(kN/m)： q2 = 0.200×1.200×(2×0.600+0.250)/0.250=1.392kN/m(3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN)：經計算得到，活荷載標準值 P1 = (0.000+2.000)×0.250×1.200=0.600kN考慮0.9的結構重要系數(shù)，均布荷載 q = 0.9×(1.35×18.360+1.35×1.392)=23.999kN/m考慮0.9的結構重要系數(shù)，集中荷載 P = 0.9×0

25、.98×0.600=0.529kN面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 120.00×1.80×1.80/6 = 64.80cm3； I = 120.00×1.80×1.80×1.80/12 = 58.32cm4； 計算簡圖 彎矩圖(kN.m) 剪力圖(kN)變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 變形計算受力圖 變形圖(mm)經過計算得到從左到右各支座力分別為 N1=3.264kN N2=3.264kN最大變形 V = 0.283mm(1)抗彎強度計算經

26、計算得到面板抗彎強度計算值 f = M/W = 0.220×1000×1000/64800=3.395N/mm2面板的抗彎強度設計值 f，取15.00N/mm2；面板的抗彎強度驗算 f < f,滿足要求!(2)抗剪計算截面抗剪強度計算值 T=3Q/2bh=3×3264.0/(2×1200.000×18.000)=0.227N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2面板抗剪強度驗算 T < T，滿足要求!(3)撓度計算面板最大撓度計算值 v = 0.283mm面板的最大撓度小于250.0/250,滿足要求!梁底支撐木方的計算

27、 梁底木方計算按照三跨連續(xù)梁計算，計算公式如下:均布荷載 q = 3.264/1.200=2.720kN/m最大彎矩 M = 0.1ql2最大剪力 Q=0.6×1.200×2.720=1.959kN最大支座力 N=1.1×1.200×2.720=3.591kN木方的截面力學參數(shù)為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 5.00×10.00×10.00/6 = 83.33cm3； I = 5.00×10.00×10.00×10.00/12 = 416.67cm4；(1)木方抗彎強度計算抗彎計算

28、強度 f = M/W =0.392×106/83333.3=4.70N/mm2木方的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求!(2)木方抗剪計算最大剪力的計算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh < T截面抗剪強度計算值 T=3×1959/(2×50×100)=0.588N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2木方的抗剪強度計算滿足要求!(3)木方撓度計算撓度計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標準值，各支座力如下： 變形計算支座力圖均布荷載通過變形受力計算的最大支座力除以木方計算跨度(即木方下小橫桿間距

29、)得到q=2.057kN/m最大變形v=0.677ql4/100EI=0.677×2.057×1200.04/(100×9000.00×4166667.0)=0.770mm木方的最大撓度小于1200.0/250,滿足要求!梁底支撐鋼管計算(一) 梁底支撐橫向鋼管計算橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續(xù)梁計算。集中荷載P取木方支撐傳遞力。 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管剪力圖(kN)變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 支撐鋼管變形計算受力圖 支撐鋼管變形圖(mm)經過連續(xù)梁的計算得到最大彎矩 Mmax最大

30、變形 vmax=0.128mm最大支座力 Qmax=6.382kN抗彎計算強度 f = M/W =0.335×106/4788.0=69.91N/mm2支撐鋼管的抗彎計算強度小于設計強度,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度小于1000.0/150與10mm,滿足要求!(二) 梁底支撐縱向鋼管計算梁底支撐縱向鋼管只起構造作用，無需要計算?？奂够频挠嬎憧v向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算: R Rc其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.00kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中R取最大支座反力，R=6.38kN單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要

31、求!立桿的穩(wěn)定性計算不考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公式為： 其中 N 立桿的軸心壓力最大值，它包括： 橫桿的最大支座反力 N1=6.382kN (已經包括組合系數(shù)) 腳手架鋼管的自重 N2 = 0.9×1.35×0.161×12.400=2.432kN N = 6.382+2.432=8.814kN i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.59cm； A 立桿凈截面面積，A=4.567cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.788cm3； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度，a=0.

32、00m； h 最大步距，h=1.80m； l0 計算長度，取1.800+2×0.000=1.800m； 由長細比，為1800/15.9=113 <150 滿足要求! 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比 l0/i 查表得到0.497；經計算得到=8814/(0.497×457)=38.857N/mm2；不考慮風荷載時立桿的穩(wěn)定性計算 < f,滿足要求!考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公式為： 風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW依據(jù)模板規(guī)范計算公式-15: MW=0.9×0.9×1.4Wklah2/10其中 Wk 風荷載標準值(kN/m2)； Wk=

33、uz×us×w0 = 0.300×1.250×0.600=0.225kN/m2 h 立桿的步距，1.80m； la 立桿迎風面的間距，2.00m； lb 與迎風面垂直方向的立桿間距，1.20m；風荷載產生的彎矩 Mw=0.9×0.9×1.4×0.225×2.000×1.800×1.800/10=0.165kN.m； Nw 考慮風荷載時，立桿的軸心壓力最大值，參照模板規(guī)范公式-14； Nw=6.382+0.9×1.2×2.001+0.9×0.9×1.4

34、15;0.165/1.200=8.970kN經計算得到=8970/(0.497×457)+165000/4788=74.078N/mm2；考慮風荷載時立桿的穩(wěn)定性計算 < f,滿足要求!模板支撐架計算滿足要求！2、扣件鋼管樓板模板支架計算計算參數(shù):鋼管強度為205.0 N/mm2，鋼管強度折減系數(shù)取1.00。模板支架搭設高度為12.4m，立桿的縱距 b=1.20m，立桿的橫距 l=1.20m，立桿的步距 h=1.80m。面板厚度18mm，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量6000.0N/mm2。木方50×100mm，間距300mm，木方剪切

35、強度1.3N/mm2，抗彎強度13.0N/mm2，彈性模量9000.0N/mm2。梁頂托采用100×100mm木方。模板自重0.20kN/m2，混凝土鋼筋自重25.10kN/m3，施工活荷載2.50kN/m2。扣件計算折減系數(shù)取1.00。 圖1 樓板支撐架立面簡圖 圖2 樓板支撐架荷載計算單元按照模板規(guī)范條規(guī)定確定荷載組合分項系數(shù)如下：由可變荷載效應控制的組合S=1.2×(25.10×0.20+0.20)+1.40×2.50=9.764kN/m2由永久荷載效應控制的組合S=1.35×25.10×0.20+0.7×1.40&#

36、215;2.50=9.227kN/m2由于可變荷載效應控制的組合S最大，永久荷載分項系數(shù)取1.2，可變荷載分項系數(shù)取1.40采用的鋼管類型為48.3×3.6。鋼管慣性矩計算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距計算采用 W=(D4-d4)/32D。模板面板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照簡支梁計算?？紤]0.9的結構重要系數(shù)，靜荷載標準值 q1 = 0.9×(25.100×0.200×1.200+0.200×1.200)=5.638kN/m考慮0.9的結構重要系數(shù)，活荷載標準值 q2 = 0.9×(0.000

37、+2.500)×1.200=2.700kN/m面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=64.800cm3 I=58.320cm4(1)抗彎強度計算 f = M / W < f其中 f 面板的抗彎強度計算值(N/mm2)； M 面板的最大彎距(N.mm)； W 面板的凈截面抵抗矩； f 面板的抗彎強度設計值，取15.00N/mm2； M = 0.125ql2其中 q 荷載設計值(kN/m)；經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.119×1000×1000/64800=1.831N/mm2面板的抗彎強度驗算 f < f,滿足要求!(2)撓度計算 v

38、 = 5ql4 / 384EI < v = l / 400面板最大撓度計算值 v = 5×5.638×3004/(384×6000×583200)=0.170mm面板的最大撓度小于300.0/250,滿足要求!(4)2.5kN集中荷載作用下抗彎強度計算經過計算得到面板跨中最大彎矩計算公式為 M = 0.25Pl+0.125ql2面板的計算寬度為1200.000mm集中荷載 P = 2.5kN考慮0.9的結構重要系數(shù)，靜荷載標準值 q = 0.9×(25.100×0.200×1.200+0.200×1.200)

39、=5.638kN/m面板的計算跨度 l = 300.000mm經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.312×1000×1000/64800=4.820N/mm2面板的抗彎強度驗算 f < f,滿足要求!模板支撐木方的計算木方按照均布荷載計算。2.1.荷載的計算(1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.100×0.200×0.300=1.506kN/m(2)模板的自重線荷載(kN/m)： q12 = 0.200×0.300=0.060kN/m(3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN/m)：經計算得到，活荷

40、載標準值 q2 = (2.500+0.000)×0.300=0.750kN/m考慮0.9的結構重要系數(shù)，靜荷載 q1 = 0.9×(1.20×1.506+1.20×0.060)=1.691kN/m考慮0.9的結構重要系數(shù)，活荷載 q2 = 0.9×1.40×0.750=0.945kN/m計算單元內的木方集中力為(0.945+1.691)×1.200=3.163kN2.2.木方的計算按照三跨連續(xù)梁計算，計算公式如下:均布荷載 q = 3.164/1.200=2.636kN/m最大彎矩 M = 0.1ql2最大剪力 Q=0.6&

41、#215;1.200×2.636=1.898kN最大支座力 N=1.1×1.200×2.636=3.480kN木方的截面力學參數(shù)為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 5.00×10.00×10.00/6 = 83.33cm3； I = 5.00×10.00×10.00×10.00/12 = 416.67cm4；(1)木方抗彎強度計算抗彎計算強度 f = M/W =0.380×106/83333.3=4.56N/mm2木方的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求!(2)木方抗剪計算最

42、大剪力的計算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh < T截面抗剪強度計算值 T=3×1898/(2×50×100)=0.569N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2木方的抗剪強度計算滿足要求!(3)木方撓度計算撓度計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標準值，各支座力如下： 變形計算支座力圖均布荷載通過變形受力計算的最大支座力除以木方計算跨度(即木方下小橫桿間距)得到q=1.409kN/m最大變形v=0.677ql4/100EI=0.677×1.409×1200.04/(100×9000.

43、00×4166667.0)=0.528mm木方的最大撓度小于1200.0/250,滿足要求!(4)2.5kN集中荷載作用下抗彎強度計算經過計算得到跨中最大彎矩計算公式為 M = 0.2Pl+0.08ql2考慮荷載重要性系數(shù)0.9，集中荷載 P = 0.9×2.5kN抗彎計算強度 f = M/W =0.951×106/83333.3=11.41N/mm2木方的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求!托梁的計算托梁按照集中與均布荷載下多跨連續(xù)梁計算。集中荷載取木方的支座力 P= 3.480kN均布荷載取托梁的自重 q= 0.096kN/m。 托梁計算簡圖 托梁彎

44、矩圖(kN.m) 托梁剪力圖(kN)變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 托梁變形計算受力圖 托梁變形圖(mm)經過計算得到最大支座 F= 15.482kN經過計算得到最大變形 V= 1.225mm頂托梁的截面力學參數(shù)為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 10.00×10.00×10.00/6 = 166.67cm3； I = 10.00×10.00×10.00×10.00/12 = 833.33cm4；(1)頂托梁抗彎強度計算抗彎計算強度 f = M/W =1.736×106/166666

45、.7=10.42N/mm2頂托梁的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求!(2)頂托梁抗剪計算截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh < T截面抗剪強度計算值 T=3×8464/(2×100×100)=1.270N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2頂托梁的抗剪強度計算滿足要求!(3)頂托梁撓度計算 最大變形 v =1.225mm頂托梁的最大撓度小于1200.0/250,滿足要求!模板支架荷載標準值(立桿軸力)作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。1.靜荷載標準值包括以下內容：(1)腳手架的自重(kN)： NG1 = 0.

46、167×12.400=2.071kN(2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.200×1.200×1.200=0.288kN(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)： NG3 = 25.100×0.200×1.200×1.200=7.229kN考慮0.9的結構重要系數(shù)，經計算得到靜荷載標準值 NG = 0.9×(NG1+NG2+NG3)= 8.629kN。2.活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載?？紤]0.9的結構重要系數(shù)，經計算得到活荷載標準值 NQ = 0.9×(2.500+0.000)×1.200

47、×1.200=3.240kN3.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ立桿的穩(wěn)定性計算不考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公式為： 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N = 14.89kN i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.59cm； A 立桿凈截面面積，A=5.060cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=5.260cm3； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度，a=0.00m； h 最大步距，h=1.80m； l0 計算長度，取1.800+2×0.00

48、0=1.800m； 由長細比，為1800/15.9=113 <150 滿足要求! 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比 l0/i 查表得到0.497；經計算得到=14891/(0.497×506)=59.251N/mm2；不考慮風荷載時立桿的穩(wěn)定性計算 < f,滿足要求!考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公式為： 風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW依據(jù)模板規(guī)范計算公式-15: MW=0.9×0.9×1.4Wklah2/10其中 Wk 風荷載標準值(kN/m2)； Wk=uz×us×w0 = 0.300×1.250×0.600=0.225kN/m2 h 立桿的步距，1.80m； la 立桿迎風面的間距，1.20m； lb 與迎風面垂直方向的立桿間距，1.20m；風荷載產生的彎矩 Mw=0.9×0.9×1.4×0.225×1.200×1.800×1.800/10=0.099kN.m； Nw 考慮風荷載時，立桿的軸心壓力最大值，參照模板規(guī)范公式-14； Nw=1.2×8.629+0.9×1.4×3.240+0.9×0.9×1.4×0.099/1.200=14.531kN經計算得到=14531/