杭師大塔吊基礎的施工方案

1、塔吊基礎施工方案一、 工程概況杭州師范大學倉前校區(qū)一期體育場工程位于倉前高教園區(qū)，位于花港路以西，南臨科創(chuàng)研發(fā)綜合體，西接良睦路，北靠西禮路。本工程建設單位為：杭州師范大學，工程代建單位為杭州市城建開發(fā)集團有限公司，監(jiān)理單位為浙江天成管理有限公司，本工程勘察單位為浙江省工程勘察院。工程工期350天。體育場主要有看臺和運動場組成，體育場看臺規(guī)劃建筑地上13層，擬采用框架結構；運動場設地下室一層，為地下車庫，擬采用框架剪力墻結構。設計擬采用樁基礎，其中基坑部分主要采用靜壓樁。塔吊基礎類型為預應力靜壓管樁；為滿足平面垂直運輸及施工需要，我司在擬建場地投入4臺（浙建機）QTZ80塔吊，安裝位置為地下車

2、庫3臺，看臺1臺。安裝具體位置詳見塔吊安裝平面布置圖。二、編制依據(jù)本計算書主要依據(jù)施工圖紙及以下規(guī)范及參考文獻編制： 1、塔式起重機設計規(guī)范（GB/T13752-1992）2、地基基礎設計規(guī)范（GB50007-2002）3、建筑結構荷載規(guī)范（GB50009-2001）4、建筑安全檢查標準（JGJ59-99）5、混凝土結構設計規(guī)范（GB50010-2002）6、建筑樁基技術規(guī)范（JGJ94-2008）7、浙江省建設工程標準DB /T1053-2008等編制8、本工程地質勘測報告9、產(chǎn)品使用說明書10、建設工程安全生產(chǎn)管理條例（國務院令第393號）11、特種設備安全監(jiān)察條例（國務院第373號令）1

3、2、浙江省起重機械安全監(jiān)督管理規(guī)定13、浙江省建筑施工特種工作業(yè)人員管理辦法等三、地質地貌情況場地地貌屬湖沼積平原，地形開闊平坦。地面標高一般3.005.50m左右，周邊路網(wǎng)密布，交通發(fā)達?，F(xiàn)場地多為荒地、魚塘和灌、雜木叢等。場地內原有零星民居已全部折除，地形受人類改造，如早期房屋拆建、魚塘開挖影響，微地貌有一定起伏。1-2層 素填土灰色、灰黃色，松散，稍濕。以粉質粘土為主，表層夾較多植物根系，偶見礫石。該層主要分布于場地南側。1-3層 塘泥黑灰色，流塑，巖性主要為淤泥和泥炭質土，夾雜有大量的有機質、腐植物，略具腥臭味。該層主要分布在魚塘底部。2層 粉質粘土黃灰色，軟可塑，厚層狀，含少量鐵錳質

4、氧化斑，無搖振反應，稍有光澤，干強度和韌性中等，局部夾粉土。該層大部分區(qū)域分布，在魚塘等地段缺失。3層 淤泥質粉質粘土灰色，流塑，厚層狀，上部含較多有機質斑，自上而下漸少，底部局部為軟塑粉質粘土。無搖振反應，有光澤，干強度和韌性高。該層性質差，具高壓縮性，全場分布，厚度變化大，最大層厚達12.50m。4-1層 粉質粘土綠黃灰黃色，硬可塑，厚層狀，含較多褐黃色鐵錳質氧化斑。無搖振反應，稍有光澤，干強度和韌性中等。該層局部缺失。4-2層 粉質粘土夾粉土褐黃色，軟可塑，薄層狀，夾較多粉土薄層，單層厚0.10.3cm，粘塑性較差，下部粉土含量較少，局部見貝殼富集，無搖振反應，稍有光澤，干強度和韌性中等

5、。該層土質不均勻，局部缺失。5層 粉質粘土灰色深灰色，軟可塑，厚層狀，含少量有機質斑點。局部為淤泥質粉質粘土，無搖振反應，稍有光澤，干強度和韌性中等。該層局部缺失。6-1層 粉質粘土黃灰色為主，硬可塑，厚層狀，含少量鐵錳質氧化斑，局部夾粉土團塊或泥質結核，無搖振反應，稍有光澤，干強度和韌性中等。該層全場分布。6-1層 粉質粘土灰色淺灰色，軟可塑，厚層狀，含少量有機質斑點和貝殼碎屑，局部夾大量腐植物殘骸，土質不均勻，無搖振反應，稍有光澤，干強度和韌性中等。該層局部缺失。6-2層 粉質粘土黃灰色蘭灰色，硬可塑，厚層狀，含少量鐵錳質氧化斑。無搖振反應，稍有光澤，干強度和韌性中等。該層全場分布。7-1

6、層 粉質粘土灰色，軟可塑，厚層狀，局部含較多粉細砂和少量有機質、腐植物。無搖振反應，稍有光澤，干強度和韌性中等。該層僅個別點缺失。7-2層 粉砂灰色，稍-中密，飽和，厚層狀，含較多粘性土，占10%20%，分選性一般，局部為中細砂。該層局部缺失。8層 圓礫灰色，灰黃色，稍-中密，粒徑大小一般為0.23.0cm，個別達到8cm，分選性和膠結程度一般，圓礫含量占50%60%，局部達到80%，其顆粒往下漸變粗，下部夾雜較多卵石，次圓狀、亞圓狀，巖性成份以凝灰?guī)r和砂巖為主，多呈中風化。粒間夾較多砂土，局部夾較多粘性土，土質不均勻，本層上部23m局部以礫砂為主，性質相對下部較差，顆粒自上而下漸變大，該層全

7、場分布。8層 粉質粘土綠灰黃綠色，軟可塑，厚層狀，局部為硬塑，刀切面見褐黃色條紋。無搖振反應，稍有光澤，干強度和韌性中等。該層局部以中細砂為主，呈含粘性土細砂狀。該層以透鏡體形式分布于8層中，局部地段缺失。2、水文地質概況孔隙潛水主要賦存于場區(qū)表部填土層和淺部第四系粘性土層內，地下水分布連續(xù)，其富水性和透水性具有各向異性，均一性差，水量小，透水性弱?？紫稘撍艽髿饨邓Q向入滲補給及地表水體下滲補給為主，逕流緩慢，以蒸發(fā)方式排泄和向附近河塘側向逕流排泄為主，與地表水體具一定的水力聯(lián)系?？紫冻袎核饕植加谙虏?-2層粉砂和8層圓礫中，其上覆粘性土層構成了其承壓水含水層頂板。承壓含水層組屬于上更新

8、統(tǒng)東苕溪古河道，分布較廣泛而連續(xù)。根據(jù)區(qū)域資料顯示該層滲透性較好，含水量一般。四、塔機受力狀況工作情況Fv(KN)Fh(KN)M1(KNm)M2(KNm)Mk(KNm)非工作44971166800工作509311039875270說明：1、上面圖和表所示為：獨立高度（40.5m）塔機固定在混凝土基礎上，塔身未采用附著裝置，塔機工作情況以及非工作情況受到暴風突襲時，基礎受到的荷載值。（風荷載按GB/T13752取值）；2、Fv為基礎所受到的垂直荷載，F(xiàn)h為基礎所受到的水平荷載，M1、M2為基礎所受到的傾翻力矩，Mk為扭矩。3、所列荷載均為混凝土基礎上平面內的荷載，不含基礎自重在內。五、塔吊基礎的

9、計算書1:根據(jù)現(xiàn)場實際情況，本工程1#塔機（安裝位置地庫東北側，安裝高度40.5米）、2#塔機（安裝位置地庫東南側，安裝高度40.5米）、3#塔機（安裝位置地庫西南側，安裝高度40.5米）三臺都是安裝在地下室基礎底板下，4#塔機（安裝位置看臺東北角，安裝高度40.5米）、塔機是安裝在獨立基礎上部，四臺塔機型號都是QTZ80。(一)1#塔吊計算書1、1#塔吊的基本參數(shù)信息塔吊型號QTZ80塔吊獨立起升高度H40.5m塔身寬度B1.6m基礎埋深D1.650m自重F1449kN基礎承臺厚度Hc1.250m最大起重荷載F260kN基礎承臺寬度Bc5.000m樁鋼筋級別HPB235樁直徑0.600m樁間

10、距a3.8m樁混凝土等級C60承臺混凝土的保護層厚度30mm空心樁的空心直徑0.49m承臺混凝土等級C35配筋鋼筋規(guī)格202、塔吊計算狀態(tài)參數(shù)地面粗糙類別：B類城市郊區(qū)；風荷載高度變化系數(shù)：1.31；主弦桿材料：角鋼/方鋼；主弦桿寬度c：250mm；非工作狀態(tài)：所處城市：浙江杭州市，基本風壓0：0.45 kN/m2；額定起重力矩Me：630kNm；基礎所受水平力P：71kN；塔吊傾覆力矩M：1668kNm；工作狀態(tài)：所處城市：浙江杭州市，基本風壓0：0.45 kN/m2，額定起重力矩Me：630kNm；基礎所受水平力P：31kN；塔吊傾覆力矩M：1039kNm；3、塔吊基礎承臺頂面的豎向力和彎

11、矩計算塔吊自重（包括壓重）F1=449.00kN；塔吊最大起重荷載F2=60.00kN；作用于樁基承臺頂面的豎向力Fk=F1+F2=509.00kN；荷載效應組合對塔吊基礎產(chǎn)生的彎矩計算：Mkmax1668kNm；4、承臺彎矩及單樁樁頂豎向力的計算預制樁預制樁1）. 樁頂豎向力的計算依據(jù)建筑樁技術規(guī)范（JGJ94-2008）的第條，在實際情況中x、y軸是隨機變化的，所以取最不利情況計算。Nik=(Fk+Gk)/4)/nMykxi/xj2Mxkyi/yj2；其中 n單樁個數(shù)，n=4； Fk作用于樁基承臺頂面的豎向力標準值，F(xiàn)k=509.00kN； Gk樁基承臺的自重標準值：Gk=25BcBcHc

12、=255.005.001.25=781.25kN； Mxk,Myk承臺底面的彎矩標準值，取1668kNm； xi,yi單樁相對承臺中心軸的XY方向距離（3.8/2）0.5=2.69m； Nik單樁樁頂豎向力標準值；經(jīng)計算得到單樁樁頂豎向力標準值最大壓力：Nkmax=(509.00+781.25)/4+16682.69/(22.692)=632.60kN。最小壓力：Nkmin=(509.00+781.25)/4-16682.69/(22.692)=12.52kN。無需驗算抗拔承載力。樁頂受軸心豎向力的情況下：Nk=(Fk+Gk)/4=322.56KN2）. 承臺彎矩的計算依據(jù)建筑樁技術規(guī)范（JG

13、J94-2008）的第條。Mx = Niyi My = Nixi其中 Mx,My計算截面處XY方向的彎矩設計值； xi,yi單樁相對承臺中心軸的XY方向距離取a/2-B/2=1.10m； Ni1扣除承臺自重的單樁樁頂豎向力設計值，Ni1=1.2(Nkmax-Gk/4)=524.75kN；經(jīng)過計算得到彎矩設計值：Mx=My=2524.751.10=1154.44kNm。5、承臺截面主筋的計算依據(jù)混凝土結構設計規(guī)范(GB50010-2002)第7.2條受彎構件承載力計算。s = M/(1fcbh02) = 1-(1-2s)1/2s = 1-/2 As = M/(sh0fy)式中，l系數(shù)，當混凝土強

14、度不超過C50時，1取為1.0,當混凝土強度等級為C80時，1取為0.94,期間按線性內插法得1.00； fc混凝土抗壓強度設計值查表得16.70N/mm2； ho承臺的計算高度：Hc-50.00=1200.00mm； fy鋼筋受拉強度設計值，fy=210.00N/mm2；經(jīng)過計算得：s=1154.44106/(1.0016.705000.001200.002)=0.01； =1-(1-20.01)0.5=0.01；s =1-0.01/2=0.995； Asx =Asy =1154.44106/(0.9951200.00210.00)=4605.81mm2。由于最小配筋率為0.2%,所以構造最

15、小配筋面積為:5000.001250.000.2%=12500.00mm2。根據(jù)塔式起重機使用說明書提供的配筋率滿足要求。見附圖一6、承臺截面抗剪切計算依據(jù)建筑樁技術規(guī)范(JGJ94-2008)的第條，承臺斜截面受剪承載力滿足下面公式：Vhsftb0h0其中，b0承臺計算截面處的計算寬度，b0=5000mm；計算截面的剪跨比，=a/h0，此處，a=0.9m；當3時,取=3，得=0.75；hs受剪切承載力截面高度影響系數(shù)，當h0800mm時，取h0=800mm，h02000mm時，取h0=2000mm，其間按內插法取值，hs=(800/1200)1/4=0.904；承臺剪切系數(shù)，=1.75/(0

16、.75+1)=1；0.90411.5750001200=8511.931kN1.2632.60=759.12kN；經(jīng)過計算承臺已滿足抗剪要求，只需構造配箍筋！7、樁豎向極限承載力驗算樁承載力計算依據(jù)建筑樁技術規(guī)范(JGJ94-2008)的第條：樁的軸向壓力設計值中最大值Nk=632.6kN；單樁豎向承載力特征值公式：Ra=uqsikli+qpkAp u樁身的周長qsik第i層巖土的樁側阻力特征值li第i層巖土的厚度qpk-樁端端阻力特征值 Ap樁底端橫截面面積各土層厚度及阻力標準值如下表: 取與該塔吊樁位置相近的孔號ZK21序號土厚度(m)土側阻力特征值(kPa)土端阻力特征值(kPa)抗拔系

17、數(shù)土名稱39.277.000.000.70淤泥質粘土4-21.025.007000.70粉質粘土夾粉土6-12.828.007000.75粉質粘土16-13.922.005500.75粉質粘土26-23.0330.001400.000.75粉質粘土3樁的入土深度定為20.00m,所以樁端進入持力層3.03米。單樁豎向承載力特征值: Ra=1.884371.05+14000.094=781.561N；Nk=322.56KNRa=781.561NNkmax =632.60kN1.2Ra=1.2781.561=937.873kN； ,樁基豎向承載力滿足要求！8、附圖綜上所述，1#塔機樁基設計滿足塔機

18、安裝使用要求。(二)、2#塔吊計算書1、2#塔吊的基本參數(shù)信息塔吊型號QTZ80塔吊獨立起升高度H40.5m塔身寬度B1.6m基礎埋深D1.650m自重F1449kN基礎承臺厚度Hc1.250m最大起重荷載F260kN基礎承臺寬度Bc5.000m樁鋼筋級別HPB235樁直徑0.600m樁間距a3.8m樁混凝土等級C60承臺混凝土的保護層厚度30mm空心樁的空心直徑0.49m承臺混凝土等級C35配筋鋼筋規(guī)格202、塔吊計算狀態(tài)參數(shù)地面粗糙類別：B類城市郊區(qū)； 風荷載高度變化系數(shù)：1.31；主弦桿材料：角鋼/方鋼；主弦桿寬度c：250mm；非工作狀態(tài)：所處城市：浙江杭州市，基本風壓0：0.45 k

19、N/m2；額定起重力矩Me：630kNm；基礎所受水平力P：71kN；塔吊傾覆力矩M：1668kNm；工作狀態(tài)：所處城市：浙江杭州市，基本風壓0：0.45 kN/m2，額定起重力矩Me：630kNm；基礎所受水平力P：31kN；塔吊傾覆力矩M：1039kNm；3、塔吊基礎承臺頂面的豎向力和彎矩計算塔吊自重（包括壓重）F1=449.00kN；塔吊最大起重荷載F2=60.00kN；作用于樁基承臺頂面的豎向力Fk=F1+F2=509.00kN；荷載效應組合對塔吊基礎產(chǎn)生的彎矩計算：Mkmax1668kNm；4、承臺彎矩及單樁樁頂豎向力的計算預制樁預制樁1）. 樁頂豎向力的計算依據(jù)建筑樁技術規(guī)范（JG

20、J94-2008）的第條，在實際情況中x、y軸是隨機變化的，所以取最不利情況計算。Nik=(Fk+Gk)/4)/nMykxi/xj2Mxkyi/yj2；其中 n單樁個數(shù)，n=4； Fk作用于樁基承臺頂面的豎向力標準值，F(xiàn)k=509.00kN； Gk樁基承臺的自重標準值：Gk=25BcBcHc=255.005.001.25=781.25kN； Mxk,Myk承臺底面的彎矩標準值，取1668kNm； xi,yi單樁相對承臺中心軸的XY方向距離（3.8/2）0.5=2.69m； Nik單樁樁頂豎向力標準值；經(jīng)計算得到單樁樁頂豎向力標準值最大壓力：Nkmax=(509.00+781.25)/4+166

21、82.69/(22.692)=632.60kN。最小壓力：Nkmin=(509.00+781.25)/4-16682.69/(22.692)=12.52kN。無需驗算抗拔承載力。樁頂受軸心豎向力的情況下：Nk=(Fk+Gk)/4=322.56KN2）. 承臺彎矩的計算依據(jù)建筑樁技術規(guī)范（JGJ94-2008）的第條。Mx = Niyi My = Nixi其中 Mx,My計算截面處XY方向的彎矩設計值； xi,yi單樁相對承臺中心軸的XY方向距離取a/2-B/2=1.10m； Ni1扣除承臺自重的單樁樁頂豎向力設計值，Ni1=1.2(Nkmax-Gk/4)=524.75kN；經(jīng)過計算得到彎矩設計

22、值：Mx=My=2524.751.10=1154.44kNm。5、承臺截面主筋的計算依據(jù)混凝土結構設計規(guī)范(GB50010-2002)第7.2條受彎構件承載力計算。s = M/(1fcbh02) = 1-(1-2s)1/2s = 1-/2 As = M/(sh0fy)式中，l系數(shù)，當混凝土強度不超過C50時，1取為1.0,當混凝土強度等級為C80時，1取為0.94,期間按線性內插法得1.00； fc混凝土抗壓強度設計值查表得16.70N/mm2； ho承臺的計算高度：Hc-50.00=1200.00mm； fy鋼筋受拉強度設計值，fy=210.00N/mm2；經(jīng)過計算得：s=1154.4410

23、6/(1.0016.705000.001200.002)=0.01； =1-(1-20.01)0.5=0.01；s =1-0.01/2=0.995； Asx =Asy =1154.44106/(0.9951200.00210.00)=4605.81mm2。由于最小配筋率為0.2%,所以構造最小配筋面積為:5000.001250.000.2%=12500.00mm2。根據(jù)塔式起重機使用說明書提供的配筋率滿足要求。見附圖一6、承臺截面抗剪切計算依據(jù)建筑樁技術規(guī)范(JGJ94-2008)的第條，承臺斜截面受剪承載力滿足下面公式：Vhsftb0h0其中，b0承臺計算截面處的計算寬度，b0=5000mm

24、；計算截面的剪跨比，=a/h0，此處，a=0.9m；當3時,取=3，得=0.75；hs受剪切承載力截面高度影響系數(shù)，當h0800mm時，取h0=800mm，h02000mm時，取h0=2000mm，其間按內插法取值，hs=(800/1200)1/4=0.904；承臺剪切系數(shù)，=1.75/(0.75+1)=1；0.90411.5750001200=8511.931kN1.2632.60=759.12kN；經(jīng)過計算承臺已滿足抗剪要求，只需構造配箍筋！7、樁豎向極限承載力驗算樁承載力計算依據(jù)建筑樁技術規(guī)范(JGJ94-2008)的第條：樁的軸向壓力設計值中最大值Nk=632.6kN；單樁豎向承載力特

25、征值公式：Ra=uqsikli+qpkAp u樁身的周長 qsik第i層巖土的樁側阻力特征值 li第i層巖土的厚度qpk-樁端端阻力特征值 Ap樁底端橫截面面積各土層厚度及阻力標準值如下表: 取與該塔吊樁位置相近的孔號ZK42序號土厚度(m)土側阻力特征值(kPa)土端阻力特征值(kPa)抗拔系數(shù)土名稱37.097.000.000.70淤泥質粘土6-15.828.007000.75粉質粘土16-10.822.005500.75粉質粘土26-26.3130.001400.000.75粉質粘土3由于樁的入土深度為20m,所以樁端進入持力層1.85m。單樁豎向承載力特征值: Ra=1.884316.

26、35+14000.094=920.86N；Nk=322.56KN Ra=920.86NNkmax =632.60kN1.2Ra=1.2920.86=1105.032kN；樁基豎向承載力滿足要求！8：附圖綜上所述，2#塔機樁基設計滿足塔機安裝使用要求。(三)3#塔吊計算書1、3#塔吊的基本參數(shù)信息塔吊型號QTZ80塔吊獨立起升高度H40.5m塔身寬度B1.6m基礎埋深D1.650m自重F1449kN基礎承臺厚度Hc1.250m最大起重荷載F260kN基礎承臺寬度Bc5.000m樁鋼筋級別HPB235樁直徑0.600m樁間距a3.8m樁混凝土等級C60承臺混凝土的保護層厚度30mm空心樁的空心直徑

27、0.49m承臺混凝土等級C35配筋鋼筋規(guī)格202、塔吊計算狀態(tài)參數(shù)地面粗糙類別：B類城市郊區(qū)； 風荷載高度變化系數(shù)：1.31；主弦桿材料：角鋼/方鋼；主弦桿寬度c：250mm；非工作狀態(tài)：所處城市：浙江杭州市，基本風壓0：0.45 kN/m2；額定起重力矩Me：630kNm；基礎所受水平力P：71kN；塔吊傾覆力矩M：1668kNm；工作狀態(tài)：所處城市：浙江杭州市，基本風壓0：0.45 kN/m2，額定起重力矩Me：630kNm；基礎所受水平力P：31kN；塔吊傾覆力矩M：1039kNm；3、塔吊基礎承臺頂面的豎向力和彎矩計算塔吊自重（包括壓重）F1=449.00kN；塔吊最大起重荷載F2=6

28、0.00kN；作用于樁基承臺頂面的豎向力Fk=F1+F2=509.00kN；荷載效應組合對塔吊基礎產(chǎn)生的彎矩計算：Mkmax1668kNm；4、承臺彎矩及單樁樁頂豎向力的計算預制樁預制樁1）. 樁頂豎向力的計算依據(jù)建筑樁技術規(guī)范（JGJ94-2008）的第條，在實際情況中x、y軸是隨機變化的，所以取最不利情況計算。Nik=(Fk+Gk)/4)/nMykxi/xj2Mxkyi/yj2；其中 n單樁個數(shù)，n=4； Fk作用于樁基承臺頂面的豎向力標準值，F(xiàn)k=509.00kN； Gk樁基承臺的自重標準值：Gk=25BcBcHc=255.005.001.25=781.25kN； Mxk,Myk承臺底面

29、的彎矩標準值，取1668kNm； xi,yi單樁相對承臺中心軸的XY方向距離（3.8/2）0.5=2.69m； Nik單樁樁頂豎向力標準值；經(jīng)計算得到單樁樁頂豎向力標準值最大壓力：Nkmax=(509.00+781.25)/4+16682.69/(22.692)=632.60kN。最小壓力：Nkmin=(509.00+781.25)/4-16682.69/(22.692)=12.52kN。無需驗算抗拔承載力。樁頂受軸心豎向力的情況下：Nk=(Fk+Gk)/4=322.56KN2）. 承臺彎矩的計算依據(jù)建筑樁技術規(guī)范（JGJ94-2008）的第條。Mx = Niyi My = Nixi其中 Mx

30、,My計算截面處XY方向的彎矩設計值； xi,yi單樁相對承臺中心軸的XY方向距離取a/2-B/2=1.10m； Ni1扣除承臺自重的單樁樁頂豎向力設計值，Ni1=1.2(Nkmax-Gk/4)=524.75kN；經(jīng)過計算得到彎矩設計值：Mx=My=2524.751.10=1154.44kNm。5、承臺截面主筋的計算依據(jù)混凝土結構設計規(guī)范(GB50010-2002)第7.2條受彎構件承載力計算。s = M/(1fcbh02) = 1-(1-2s)1/2s = 1-/2 As = M/(sh0fy)式中，l系數(shù)，當混凝土強度不超過C50時，1取為1.0,當混凝土強度等級為C80時，1取為0.94

31、,期間按線性內插法得1.00； fc混凝土抗壓強度設計值查表得16.70N/mm2； ho承臺的計算高度：Hc-50.00=1200.00mm； fy鋼筋受拉強度設計值，fy=210.00N/mm2；經(jīng)過計算得：s=1154.44106/(1.0016.705000.001200.002)=0.01； =1-(1-20.01)0.5=0.01；s =1-0.01/2=0.995； Asx =Asy =1154.44106/(0.9951200.00210.00)=4605.81mm2。由于最小配筋率為0.2%,所以構造最小配筋面積為:5000.001250.000.2%=12500.00mm2

32、。根據(jù)塔式起重機使用說明書提供的配筋率滿足要求。見附圖一6、承臺截面抗剪切計算依據(jù)建筑樁技術規(guī)范(JGJ94-2008)的第條，承臺斜截面受剪承載力滿足下面公式：Vhsftb0h0其中，b0承臺計算截面處的計算寬度，b0=5000mm；計算截面的剪跨比，=a/h0，此處，a=0.9m；當3時,取=3，得=0.75；hs受剪切承載力截面高度影響系數(shù)，當h0800mm時，取h0=800mm，h02000mm時，取h0=2000mm，其間按內插法取值，hs=(800/1200)1/4=0.904；承臺剪切系數(shù)，=1.75/(0.75+1)=1；0.90411.5750001200=8511.931k

33、N1.2632.60=759.12kN；經(jīng)過計算承臺已滿足抗剪要求，只需構造配箍筋！7、樁豎向極限承載力驗算樁承載力計算依據(jù)建筑樁技術規(guī)范(JGJ94-2008)的第條：樁的軸向壓力設計值中最大值Nk=632.6kN；單樁豎向承載力特征值公式：Ra=uqsikli+qpkAp u樁身的周長 qsik第i層巖土的樁側阻力特征值 li第i層巖土的厚度qpk-樁端端阻力特征值 Ap樁底端橫截面面積各土層厚度及阻力標準值如下表: 取與該塔吊樁位置相近的孔號ZK40序號土厚度(m)土側阻力特征值(kPa)土端阻力特征值(kPa)抗拔系數(shù)土名稱39.567.000.000.70淤泥質粘土6-14.828.

34、007000.75粉質粘土16-11.322.005500.75粉質粘土26-24.3430.001400.000.75粉質粘土3樁的入土深度定為20.00m,所以樁端進入持力層4.34米。單樁豎向承載力特征值: Ra=1.884360.12+14000.094=810.07N；Nk=322.56KN Ra=810.07NNkmax =632.60kN1.2Ra=1.2810.07=972.084kN； ,樁基豎向承載力滿足要求！8、附圖綜上所述，3#塔機樁基設計滿足塔機安裝使用要求。(四)4#塔吊計算書1、4#塔吊的基本參數(shù)信息塔吊型號QTZ80塔吊獨立起升高度H40.5m塔身寬度B1.6m

35、基礎埋深D3.250m自重F1449kN基礎承臺厚度Hc1.250m最大起重荷載F260kN基礎承臺寬度Bc5.000m樁鋼筋級別HPB235樁直徑0.600m樁間距a3.8m樁混凝土等級C60承臺混凝土的保護層厚度30mm空心樁的空心直徑0.49m承臺混凝土等級C35配筋鋼筋規(guī)格202、塔吊計算狀態(tài)參數(shù)地面粗糙類別：B類城市郊區(qū)； 風荷載高度變化系數(shù)：1.31；主弦桿材料：角鋼/方鋼；主弦桿寬度c：250mm；非工作狀態(tài)：所處城市：浙江杭州市，基本風壓0：0.45 kN/m2；額定起重力矩Me：630kNm；基礎所受水平力P：71kN；塔吊傾覆力矩M：1668kNm；工作狀態(tài)：所處城市：浙江

36、杭州市，基本風壓0：0.45 kN/m2，額定起重力矩Me：630kNm；基礎所受水平力P：31kN；塔吊傾覆力矩M：1039kNm；3、塔吊基礎承臺頂面的豎向力和彎矩計算塔吊自重（包括壓重）F1=449.00kN；塔吊最大起重荷載F2=60.00kN；作用于樁基承臺頂面的豎向力Fk=F1+F2=509.00kN；荷載效應組合對塔吊基礎產(chǎn)生的彎矩計算：Mkmax1668kNm；4、承臺彎矩及單樁樁頂豎向力的計算預制樁預制樁1）. 樁頂豎向力的計算依據(jù)建筑樁技術規(guī)范（JGJ94-2008）的第條，在實際情況中x、y軸是隨機變化的，所以取最不利情況計算。Nik=(Fk+Gk)/4)/nMykxi/

37、xj2Mxkyi/yj2；其中 n單樁個數(shù)，n=4； Fk作用于樁基承臺頂面的豎向力標準值，F(xiàn)k=509.00kN； Gk樁基承臺的自重標準值：Gk=25BcBcHc=255.005.001.25=781.25kN； Mxk,Myk承臺底面的彎矩標準值，取1668kNm； xi,yi單樁相對承臺中心軸的XY方向距離（3.8/2）0.5=2.69m； Nik單樁樁頂豎向力標準值；經(jīng)計算得到單樁樁頂豎向力標準值最大壓力：Nkmax=(509.00+781.25)/4+16682.69/(22.692)=632.60kN。最小壓力：Nkmin=(509.00+781.25)/4-16682.69/(

38、22.692)=12.52kN。無需驗算抗拔承載力。樁頂受軸心豎向力的情況下：Nk=(Fk+Gk)/4=322.56KN2）. 承臺彎矩的計算依據(jù)建筑樁技術規(guī)范（JGJ94-2008）的第條。Mx = Niyi My = Nixi其中 Mx,My計算截面處XY方向的彎矩設計值； xi,yi單樁相對承臺中心軸的XY方向距離取a/2-B/2=1.10m； Ni1扣除承臺自重的單樁樁頂豎向力設計值，Ni1=1.2(Nkmax-Gk/4)=524.75kN；經(jīng)過計算得到彎矩設計值：Mx=My=2524.751.10=1154.44kNm。5、承臺截面主筋的計算依據(jù)混凝土結構設計規(guī)范(GB50010-2

39、002)第7.2條受彎構件承載力計算。s = M/(1fcbh02) = 1-(1-2s)1/2s = 1-/2 As = M/(sh0fy)式中，l系數(shù)，當混凝土強度不超過C50時，1取為1.0,當混凝土強度等級為C80時，1取為0.94,期間按線性內插法得1.00； fc混凝土抗壓強度設計值查表得16.70N/mm2； ho承臺的計算高度：Hc-50.00=1200.00mm； fy鋼筋受拉強度設計值，fy=210.00N/mm2；經(jīng)過計算得：s=1154.44106/(1.0016.705000.001200.002)=0.01； =1-(1-20.01)0.5=0.01；s =1-0.

40、01/2=0.995； Asx =Asy =1154.44106/(0.9951200.00210.00)=4605.81mm2。由于最小配筋率為0.2%,所以構造最小配筋面積為:5000.001250.000.2%=12500.00mm2。根據(jù)塔式起重機使用說明書提供的配筋率滿足要求。見附圖一6、承臺截面抗剪切計算依據(jù)建筑樁技術規(guī)范(JGJ94-2008)的第條，承臺斜截面受剪承載力滿足下面公式：Vhsftb0h0其中，b0承臺計算截面處的計算寬度，b0=5000mm；計算截面的剪跨比，=a/h0，此處，a=0.9m；當3時,取=3，得=0.75；hs受剪切承載力截面高度影響系數(shù)，當h0800mm時，取h0=800mm，h02000mm時，取h0=2000mm，其間按內插法取值，hs=(800/1200)1/4=0.904；承臺剪切系數(shù)，=1.75/(0.75+1)=1