污水廠說明書

1、設計計算2.1格柵設計計算 圖2-1格柵計算圖1. 柵條的間隙數(shù)Qmax=1470 l/s設柵前水深 h=1.05 m; 過柵流速v=0.9 m/s;柵條間隙寬度 b=0.02 m; 格柵傾角 =60ºn=78個 (2-1)2. 柵槽寬度設柵條寬度 S=0.01 mB=S(n-1)+bn (2-2) =0.01(78-1)+0.0278=2.33 m3. 進水渠道漸寬部分的長度設進水渠寬 B1=1.40 m,其漸寬部分展開角度1=20ºl1=1.41m (2-3)4. 柵槽與出水渠道連接處的漸窄部分長度l2=0.71m (2-4)5. 通過格柵的水頭損失設柵條斷面為銳邊矩形

2、斷面=2.42 k=3 h1= =0.119m (2-5)取0.10m6. 柵后槽中高度設柵前渠道超高 h2=0.3 mH=h+h1+h2=0.98+0.119+0.3=1.40m7. 柵槽總長度L=l1+l2+0.5+1.0+=1.40+0.71+0.5+1.0+=4.36m8. 每日柵渣量 在格柵間隙20mm的情況下,設柵渣量為每1000m3 污水產(chǎn)0.05m3 W=5.85 m3/d (2-6)因5.85 m3/d>0.20 m3/d 宜采用機械清渣2.2平流沉砂池工藝計算本工程設計采用平流沉砂池。設計中選4組平流沉沙池，N=4，每組沉沙池設兩格。（1）設計參數(shù)設計流量： 設計流速

3、： 停流時間： （2）沉砂池長度 (2-7) （3）水流斷面面積 (2-8) （4）池的總寬度（5）有效水深（6）貯泥區(qū)所需容積 設T=2d, 城市污水沉砂量X=30 則 (2-9) （7）每個沉砂斗的容積設每一個分格有1個沉砂斗，（8）沉砂斗各部分尺寸及容積設斗底寬，斗壁與水平面的傾角為，斗高=0.85m，則沉砂斗上口寬為 （2-10） 砂斗容積 （2-11） >（符合要求）（9）沉砂斗高度采用機械排砂,設計池底坡度為0.06,坡向砂斗沉泥區(qū)高度為 （10）池子總高度設超高2.3輻流式沉淀池設計計算 1. 沉淀部分水面面積設表面負荷q=2m3/(m2 ·h) n=4個F=66

4、0m2 （2-12） 2.池子直徑D=28.9m （2-13）取D=29.00m 3. 沉淀部分有效水深設t=1.5hh2=qt=2×1.5=3.0m （2-14） 4. 沉淀部分有效容積v=×1.5=1980m3 （2-15） 5. 污泥斗部分所需容積設S=0.5l/cap.d T=4小時 N= 人 每池每天污泥量 =5.205m3 （2-16） 6. 污泥斗容積設r1=2.00m,r2=1m,=45°則 h5=(r1-r2)×tg=(2-1)×tg45°=1.73mV1 =12.7m37.污泥斗以上圓錐體部分污泥容積設池底徑向坡度

5、為0.05則h4=(R-r1)×0.05=(29/2-2)×0.05=0.625m V2 =159.13m38.污泥總容積v1+v2=12.7+159.13=171.83m3>3.47m3 (符合要求)9.沉淀池總高度設超高h1=0.30m,緩沖層h3=0.50mH=h1+h2+h3+h4+h5=0.30+3.0+0.50+0.625+1.73=6.155m10. 沉淀池邊高度H=h1+h2+h3=0.3+3.0+0.5=3.8m11. 徑深比D/h2=29/3.50=9.67 (符合要求)2.4 普通推流曝氣池設計計算 污水處理程度的計算及曝氣池的運行方式1. 污水

6、處理程度的計算 原污水中的BOD5 (S0)值為263mg/l經(jīng)初次沉淀池處理，BOD5 按降低25%考慮，則進入曝氣池的污水其BOD5 值SA=263×(1-25%)=197.25mg/l計算去處率，首先計算處理水中非溶解性BOD5值，即：BOD5=7.1bXACe取b=0.09 XA=25mg/l Ce=0.4 BOD5=7.1×0.09×25×0.4=6.39mg/l處理水中的溶解性BOD5值為25-6.39=18.61mg/l去除率 =92.9%2.曝氣池的運行方式以傳統(tǒng)的活性污泥運行方式為基礎，可以按階段曝氣系統(tǒng)和再生曝氣系統(tǒng)運行。 曝氣池的工

7、藝計算1. 按污泥負荷計算，曝氣池的體積為 V= （2-17）Ns=0.3kgBOD5/kgMLSSd=11.7×104m3/dX=3300mg/l V=3.1×104m3 設四組曝氣池，則其體積為 V0=0.775×104 名義停留時間為 t=6.36h2.確定池體有效水深 h=4.5m每組曝氣池面積為F=1722m2池寬B=7.2m池長L= =1722/7.2=239m= （符合要求）= （符合要求）設5個廊道，每個廊道長為l=m取超高0.5m則池總高度為H=4.5+0.5=5.00m曝氣系統(tǒng)的計算采用鼓風暴器系統(tǒng)1. 平均時需氧量計算O2=aQSr+bVSr

8、 （2-18）取a=0.5 b=0.15O2= =795kg/h2. 最大時需氧量k=1.2代入個值O2(max)= （2-19）=882kg/h3. 每日去除BOD5值為BODr=11.7×104×(197.25-20)/1000=2.07×104kg/d=862.5kg/h4. 去除每kgBOD的需氧量O2=795/862.5=0.92kgO2/kgBOD5. 最大時需氧量與平均時需氧量之比O2(max)/O2=882/795=1.11 供氣量計算采用網(wǎng)狀膜空氣擴散器敷設于池底0.2m處,淹沒水深4.3m計算溫度30查表的水中溶解氧飽和度EA=20Cs(20)

9、=9.17mg/l Cs(30)=8.4mg/l 1. 空氣擴散裝置出口處的絕對壓力Pb值Pb=1.013×105+9.8×103×4.3=1.4344×105Pa2. 氣泡離開池表面時氧的百分比Ot值Ot=21×(1-0.2)/79+21(1-0.2)×100=17.543. 曝氣池混合液中平均飽和度（按最不利計算）Cs(30)=7.63×(1.4544/2.026+17.54/42)=8.66mg/l4. 換算為20條件下脫氧清水的需氧量=0.85 =0.95 c=1.875R0=RCs(20)/××

10、Cs(20)-C×1.024(30-20) （2-20）=1024kg/h 相應的最大時需氧量R0(max)=RmaxCs(20)/ ××Cs(20)-C×1.024(30-20)=1144kg/h5. 曝氣池平均供氣量Gs=R0/(0.3EA)×100=1024/(0.3×20)×100=1.71×104m3/h6. 曝氣池最大供氣量Gs(max)=R0(max)/(0.3EA)×100=1144/(0.3×20)×100=19066m3/h7. 去除每kgBOD的供氣量1.74&#

11、215;104/(2.84×104) =0.60m38. 每m3污水的供氣量1.74×104/(11.7×104)=0.15m3空氣/ m3污水9. 本系統(tǒng)的空氣總用量(不采用空氣在回流污泥井提升污泥)最大為1.91×104m3/h 空氣管系統(tǒng)計算選擇一條從鼓風機房開始最長的管路最為計算管路,在空氣流量變化處設計算節(jié)點,統(tǒng)一編號列表計算.曝氣池平面面積為47.8×7.2×10=3441.6 m2每個曝氣頭服務面積按0.70 m2計則所需要的曝氣頭總數(shù)為：，為安全計取5000個，則每根豎管上安裝的曝氣頭數(shù)目為：個，每個曝氣頭的通過的空氣

12、流量為：3.81 m3/h 空氣干管和支管以及配氣豎管的管經(jīng)根據(jù)通過空氣量和相應的流速加以確定,空氣沿程損失,查表得比摩阻,乘以長度得到,局部損失折算成當量長度計算,以下列表計算:圖2-2空氣管路計算圖表2-1空氣管路計算表管段編號管段長度L(m)空氣流量空氣流速m/s管徑mm配件管段當量長度L0(m)管段計算長度L0+L(m)壓力損失h1+h2m3/hm3/min9.8(Pa/m)9.8(Pa)123456789101122210.453.810.06- 32彎頭1個0.621.070.180.1921200.457.620.13-32三通1個1.181.630.340.5520190.45

13、11.430.19-32三通1個1.181.630.671.1019180.4515.240.25-32三通1個1.181.630.921.5018170.4519.050.32-32三通1個，異形管1個1.271.721.282.2017160.4522.860.383.250三通1個1.181.630.260.4216150.4526.670.443.650三通1個1.181.630.350.5715140.4530.480.514.150三通1個1.181.630.400.6514130.4534.290.574.850三通1個1.181.630.50.8213120.4538.10.6

14、45.150三通1個 2.182.630.58 1.53。12111.576.21.274.280三通1個 異形管1個2.183.680.331.2111101.5152.42.545.2100四通1個 異形管1個6.417.910.292.291098.253816.356.3150閘門1個 彎頭3個三通1個11.3019.550.275.28981076212.712150四通1個 異形管1個10.2520.250.7615.398710152425.413.6200四通1個 異形管1個18.7228.720.288.047610228638.14.5400四通1個 5.8715.870.

15、426.676510304050.676.8400四通1個 5.8715.870.69.52542.8381063.58.5400四通1個 彎頭2個8.2511.050.818.954314.4381063.58.5400四通1個 彎頭2個8.2522.650.8118.353214.4762012716.3600三通1個 異形管1個33.2747.670.3516.68213019066317.7719.7800四通1個 異形管1個54.1284.120.433.65合計135.56由表2-1計算得總損失H=135.56×9.8=1.328KPa, 網(wǎng)狀膜空氣擴散器的壓力損失為5.

16、88 KPa,則總損失為:5.88+1.328=7.208 KPa為安全計，設計取值7.208 KPa 擴散器距池底為0.2m,因此鼓風機所需的壓力為: P=1.8+(4.5-0.2)×9.8=59780Pa,取60kPa. 再根據(jù)供氣量: 最大時: 1.91×104m3/h 平均時: 1.71×104m3/h 根據(jù)以上的壓力和空氣量,決定采用L62LD型空壓機5臺，4臺工作，1臺備用。.2.5 輻流式二沉池設計計算1. 沉淀部分水面面積：取表面負荷q=1m3/m2· h q=(1.01.5)m3/m2A=Q/q=1470×3600/(1000

17、×1)=5292m2 （2-21）2 池子直徑 設八個沉淀池 A1=5292/8=661.5 m2 D=29 m （2-22）3. 沉淀部分有效水深：停留時間取t=2.5 t=(1.52.5)hH=q·t=1×2.5=2.50 m4. 出水堰負荷：q=1470/(8×3.14×34)=1.72L/s.m < 2.9L/s.m 設單邊進水即滿足要求。5. 污泥區(qū)容積采用機械吸泥機.二沉池污泥區(qū)容積按2小時計算：V （2-23）6. 污泥斗容積： 設池邊坡度0.05，進水頭部直徑為2.10m.則錐體部分的容積為 =31.87m3 （2-24）

18、則還須用一段柱體裝泥，設其高為h4,則h4=1.00m7. 沉淀池的池邊高度：H=0.3+2.5+0.5+1.0=4.30 m （符合推薦值）8. 沉淀池的總高為H總=0.3+2.5+0.5+1.0+0.76=5.06m2.6 消毒和混合設計計算 消毒 采用液氯消毒,加氯量應經(jīng)試驗確定。對生活污水，當無實測資料時，可采用下列數(shù)值：(1) 一級處理后的污水2030mg/l(2) 不完全人工二級處理的污水1015mg/l(3) 完全人工二級處理后的污水510mg/l本工程無實測資料，采用加氯量每升為8mg/lm總=101.6/d （2-25） 混合池計算接觸時間取30min接觸池的容積為：1470

19、×30×60/1000=60×20×3m32.7 計量堰設計計算 本工程采用巴氏計量槽，因為這種計量槽計算正確率高，如圖： 流量為Q=1470L/S, 查表得：b=1.00m H1=0.84mL1=0.5b+1.2=0.5×1+1.2=1.70mL2=0.60mL3=0.9mB1=1.2b+0.48=1.2×1+0.48=1.68B2=b+0.3=1+0.3=1.3m選擇H1=0.6m,=0.72.8 濃縮池設計計算 圖2-2濃縮池計算簡圖2.81 泥量的計算X=Y(Sa-Se)Q-KdVXV Y=0.5 Kd=0.07 Sa=197

20、.25mg/l Se=20mg/l Q=11.7×104m3/d V=3.1×104m3 XV=f·Mlss=0.75×=2.475/l X=0.07×3.1×104×1.8571040.5××11.7×104 =0.52×104m3/d （2-26）Qs=X/fXrXr=9900/L Qs=700.34 m3/d 濃縮池的計算采用間歇排泥 剩余污泥量為700.34 m3/d 含水率P1=99.4%，污泥濃度為7.5mg/l，濃縮后的污泥濃度為30g/l,含水率P2=97%(1) 濃縮

21、池的直徑 采用帶有豎向柵條污泥濃機的輻流式重力濃縮池，濃縮池污泥固體通量M取25/ m2·d。 濃縮池的面積 A=277.3 m2 （2-27） 采用兩個濃縮池，每個濃縮池的面積為A0=138.65 m2則濃縮池的直徑 D=14m （2-27）(2) 濃縮池工作部分高度H1 取污泥濃縮時間為T=24h, 則 H1=2.53m(3) 濃縮池的超高H2H2取0.3m。 (4) 緩沖層高度H3H3取0.3m。(5) 濃縮池的高度H H= H1+ H2+ H3=2.53+0.30+0.30=3.13m(6) 濃縮后污泥體積V2=140m3 （2-28）(7) 排泥斗的體積計算見圖V= V1+

22、 V2 V1=·h·(S1+S2) （2-29） h =×0.1=0.57mV1=×3.14×0.57（72+7×1.2+1.22）=34m3V2=·h·(S1+S2)h =0.50mV2=×0.50×(1.22+1.2×0.90+0.902)=0.56m3V=33+0.56=33.56 m3(8) 各種管道的確定1. 進泥管采用D=3002. 排泥也采用D=3003. 排上清液采用D=100(9) 進水頭部結構尺寸及刮泥機攪拌柵的確定見排水手冊。2.9 消化池設計計算 污泥量初沉池泥

23、量Q初=520 m3/d 圖2-3消化池計算簡圖 濃縮后的泥量Q濃=140 m3/d Q=Q初+Q濃=520+140=680 m3/d采用中溫兩階消化處理，消化池的停留時間為30d，其中一級消化20d，二級消化為10d。消化池控制溫度為3335，新鮮污泥年平均溫度為 17.3，日平均最低溫度為12， 池外界質為空氣時，全年平均溫度為11.6，冬季室外計算溫度采用年平均不保證5d的平均溫度-9，池外介質為土壤時全年平均溫度為12.6，冬季室外計算溫度4.2，一級消化池進行加熱，攪拌。二級消化池不加熱，不攪拌。均為固定蓋形式。消化池體積計算1. 一級消化池總容積V=13600m3 采用4座一級消化

24、池，則每座池子的有效容積為V0=3400 m3 消化池直徑采用D=22m 集氣罩直徑采用d1=2m 池低下錐直徑采用d2=2m 集氣罩高度采用h1=2m消化池的柱體高度h3應大于=10m, 采用12m 下錐體的高度采用h4=1m 則消化池總高度為：H=h1+h2+h3+h4=2+3+12+1=18m 消化池各部分容積的計算: 集氣罩容積 V1=3.14× (d1/2)2×h1=3.14×(2/2)2×2=6.28m3 弓形部分容積 V2=×h2×(3D2+4h22）=×3×(3×202+4×32

25、) =485.30m3 圓柱體部分的容V3=3.14×(D/2)2×h3=3.14×(20/2)2×12=3768m3 下錐體部分的容V4=×h4×(D/2)2+D/2×d2/2+(d2/2)2=×1×(20/2)2+20/2×2/2+(2/2)2 =116.18 m3 V0 =V3 +V4=3768.00+116.18=3884.18m3>3400 m3二級消化池總容積為 V=V/P=6800 m3采用2座二級消化池，每兩座一級消化池竄連一座二級消化池，則每座二級消化池的有效容積 V0=

26、 =3400m3二級消化池的各部分的尺寸同一級消化池。 消化池各部分的表面積的計算 池蓋表面積集氣罩表面積為F1=×d12+3.14×d1×h2=×22+3.14×2×3=15.70m2 池頂表面積為 F2=×(4×h22+D)= ×(4×32+20)=43.96m2則池蓋總表面積為F1+F1=15.70+43.96=59.66 m2池壁表面積為F3=3.14×D×h5=3.14×20×7.2=452.16 m2 （地下部分）F4=3.14×D&

27、#215;h6=3.14×20×43.8=301.44 m2 （地下部分） 池低表面積為F5=3.14×l×(d/2+d2/2)=3.14×9.06×（10+1）=312.93 m2F6=3.14×d22/4=3.14×22/4=3.14 m2 F總= F5+F6=312.96+3.14=319.23 m2消化池熱工計算1. 提高新鮮污泥溫度的耗熱量中溫消化溫度TD=35新鮮污泥年平均溫度TA=17.30日平均最低氣溫TS=12 每座一級消化池投配的最大污泥量為V=3400×5%=170m3/d則日平均耗

28、熱量為Q1=132750kcal/h最大耗熱量為 Q1max=172500 kcal/h2. 消化池池體的耗熱量消化池各部分傳熱系數(shù)采用池蓋 K=0.81W/(m2.K)0.7kcal/(m2·h·)池壁在地面以上部分為 K=0.7W/(m2.K) 0.6kcal/(m2·h·)池壁在地面以下部分及池底為 K=0.52W/(m2.K)0.45kcal/(m2·h·)池外介質為大氣時,全年平均氣溫為 TA=11.6冬季室外計算溫度為 TA=-9池外介質為土壤時,全年平均氣溫為 TB=12.6冬季室外計算溫度為 TB=4.2池蓋部分全年平

29、均耗熱量為Q2=FK(TD-TA)×1.2=59.66×0.7×(35-11.6)×1.2=1172.68 kcal/h最大耗熱量為 Q2max= FK(TD-TA)×1.2=59.66×0.7×35-(-9)×1.2= 2205.03kcal/h 池壁在地面以上部分全年平均耗熱量為 Q3=FK(TD-TA)×1.2=452.16×0.6×(35-11.6)×1.2=7618.00kcal/h 最大耗熱量為 Q3max=FK(TD-TA)×1.2=452.16

30、15;0.6×35-(-9)×1.2=14324.43kcal/h 池壁在地面以下部分全年平均耗熱量為 Q4=FK(TD-TB)×1.2=301.44×0.45×(35-11.6)×1.2=3646.22kcal/h最大耗熱量為 Q4max=FK(TD-TB)×1.2=301.44×0.45×(35-4.2)×1.2=5013.55kcal/h池底部分全年平均耗熱量Q5=FK(TD-TB)×1.2=319.23×0.45×(35-12.6)×1.2=386

31、1.41kcal/h 最大耗熱量為 Q5max=FK(TD-TB)×1.2=319.23×0.45×(35-4.2)×1.2=5309.43kcal/h 每座消化池池體全年平均耗熱量Qx=1172.68+7618.00+3646.22+3861.41=16298.31kcal/h 最大耗熱量為Qmax=2205.03+14324.43+5013.55+5309.41=26852.42kcal/h 3. 每座消化池總耗熱量 全年平均耗熱量為 Q=132750+16298.31=149048.31kcal/h 最大耗熱量為 Qmax=172500+26852

32、.42=199352.42kcal/h4. 熱交換器的計算消化池的加熱,采用池外套管式泥水熱交換器.全天均勻投配.生污泥在進入一級消化池之前,與回流的一級消化池污泥先行混合后再進入一級消化池其比例為1：2. 則生污泥量為Qs1=170/24=7.08m3/h回流消化污泥量為 Qs2=7.08×2=14.16 m3/h進入消化器的總污泥量為Qs= Qs1+ Qs2=7.08+14.16=21.24 m3/h生污泥的日平均最低溫度 Ts=12生污泥與消化污泥混合后的溫度為 Ts=(1×12+2×35)/3=27.33熱交換器的套管長度按下式計算 L=Qmax×

33、;1.2/(DKTm)熱交換器按最大總耗熱量計算 Qmax=199352.42 kcal/h 內管管徑選用DN80mm時,則污泥在內管中的流速為 V=22.5/(/4×0.082×3600)=1.24m/s （符合要求）外管管徑選用DN125mm平均溫差的對數(shù)Tm按下式計算 Tm=(T1-T2)/ln(T1/T2)污泥循環(huán)量 Qs=17.4m3/hTs=Ts+Qmax/ (Qs×1000)=27.33+199352.42/（22.5×1000）=36.19熱交換器的入口熱水溫度采用 Tw=85Tw- Tw采用10則循環(huán)熱水量為 Qw=Qmax/( Tw-

34、 Tw)×1000=199352.42/(85-75)×1000=19.94m3/h核算內外管之間熱水的流速為 V=19.94/(/4×0.12-/4×0.082)×3600=0.88m/s （符合要求）T1=47.67;T3=27.33;Ts=36.19;Tw=85; Tw=75; T2=49.67則 Tm=(T1-T2)/ln(T1/T2)=(47.67-48.81)/ln(47.67/48.81)=48.23熱交換器的傳熱系數(shù)選用K=697.8(W/m2K),則每座消化池的套管是泥水熱交換器的總長度為L=Qmax/(DkTm)=19935

35、2.42/(3.14×0.08×600×48.23)×1.2=32.91m設每根長4m,其根數(shù)為 n=32.91/4=8根,選用8根5. 消化池保溫結構厚度計算消化池各部分傳熱系數(shù)允許值采用池蓋為 K=0.81W/(m2K) 0.7kcal/(m2·h·)池壁在地上部分為K=0.7W/(m2K) 0.6kcal/(m2·h·)池壁在地下部分及池底為K=0.52W/(m2K) 0.45kcal/(m2·h·)池蓋保溫材料厚度(B1)的計算設消化池池蓋混凝土結構厚度為G=250mm鋼筋混凝土的導熱系

36、數(shù)為G=1.55W/(mk)采用聚氨脂硬質泡沫塑料作為保溫材料導熱系數(shù)B=0.02kcal/(mh)則保溫材料的厚度為B1=(G/K-G)/( G/B)=(1.33/0.7-0.25)/(1.33/0.02)=0.025m=25mm池壁在地上部分保溫材料的厚度(B2)的計算設消化池混凝土結構厚度為G=400mm采用聚氨脂硬質泡沫塑料作為保溫材料,則保溫材料的厚度為B2=(G/K-G)/( G/B)=(1.33/0.6-0.4)/(1.33/0.02)=0.027m=27mm池壁在地面以上的保溫材料延伸到地面以下的深度為凍深加上0.5m池壁在地面以下部分以土壤作為保溫層時,其最小厚度的計算土壤導

37、熱系數(shù)的計算為B=1.163kcal/(mh)設消化池池壁在地面以下的混凝土結構厚度為G=400mm,則保溫材料的厚度為B2=(G/K-G)/( G/B)=(1.33/0.45-0.4)/(1.33/1.0)=1.96m=1960mm池底在地面以下部分以土壤作為保溫層時,其最小厚度(B3)的計算設消化池池底混凝土結構厚度為G=700mmB3=(G/K-G)/( G/B)= (1.33/0.45-0.7)/(1.33/1.0)=1.7m=1700mm地下水位在池底混凝土結構厚度以下,大于1.7m,故不加其他保溫措施池蓋.池壁的保溫材料采用聚氨脂硬質泡沫塑料.其厚度經(jīng)計算分別為25mm.27mm,

38、均按27mm記乘以1.5的修正系數(shù),采用50mm二級消化池的保溫材料及厚度與一級消化池相同 沼氣混合攪拌計算消化池的混合攪拌采用多路曝氣管時沼氣攪拌1. 攪拌用氣量 單位用氣量采用6m3/(min.1000m3池容),則用氣量q=6×3600/1000=21.6m3/min=0.36m3/s2. 曝氣立管管徑曝氣立管的流速采用12m/s,則所需立管的總面積為0.36/12=0.03m2選用立管的直徑為,DN=60mm時,每根斷面A=0.00283m2,則所需立管的總數(shù)為0.03/0.00283=10.6根,取11根核算立管的實際流速為 V=0.36/(11×0.00283)

39、=11.56m/s (符合要求) 沼氣的產(chǎn)量沼氣量按泥量的倍數(shù)來計算，采用8倍的泥量計算，則：V沼=680×8=5440m3/d2.10 沼氣柜設計計算貯氣柜內部的體積應按需要的最大調節(jié)容量決定，無資料可按平均日產(chǎn)量的2540%，即610h的平均產(chǎn)氣量計算。采用的貯氣柜為低壓浮蓋式濕式貯氣柜，浮動罩直徑與高度之比一般為1.5：1。沼氣系統(tǒng)的壓力一般為11761960Pa,本系統(tǒng)采用1960 Pa。計算如下：貯氣柜的容積為V=5760×30%=1728m3 采用兩個貯氣柜 V0=V/2=864m3設D=12m H=8V=m3 >864m3上加一個球冠，容積忽略不計，R=

40、36m.2.11 污泥脫水采用帶式壓濾機是軸壓型，其性能如下：進水含水率聚合物用量污泥產(chǎn)泥能力泥餅含水率 97% 0.3% 250kg干污泥/mh 75% 污泥量為680 m3/d=28 m3/h 采用兩臺帶式壓濾機Q=30/2=15 m3/h2.12 水廠高程計算 污水處理廠高程布置 確定各處理構筑物和泵房等的標高，選定各連接管渠的尺寸并決定其標高，計算決定各部分的水面標高，以使污水能按處理流程在處理構筑物之間通暢的流動，保證污水處理廠的正常運行。污水處理廠的水流常依靠重力流動，以減少運行費用。為此，必須精確計算其水頭損失（初步設計或擴初步設計時，精度要求可較低）。水頭損失包括：（1） 水流

41、通過各處理構筑物的水頭損失，包括從進池到出池的所有水頭損失在內。（2） 水流通過連接前后兩構筑物的管渠（包括配水設備）的水頭損失，包括沿程與局部水頭損失。（3） 水流流過量水設備的水頭損失。 水利計算時，應選擇一條距離最長、水頭損失最大的流程進行計算，應適當留有余地，以使實際運行時能有一定的靈活性。計算水頭損失時，一般應以近期最大流量（或泵的最大出水量）作為構筑物和管渠的設計流量。設置終點泵站的污水處理廠，水力計算常以接受處理后污水水體的最高水位作為起點，逆污水處理流程向上倒推計算，以便處理后污水在洪水季節(jié)也能自流排出，在作高程布置時還應注意污水流程的配合，盡量減少許抽升的污泥量。本設計處理后

42、的污水排入河流水位遠低于水廠的地面標高，而且洪水位時也不會發(fā)生倒灌。同時考慮構筑物的挖土深度不宜過大，綜合各方面條件，以曝氣池埋深作為起點，推算各水面標高。污水部分高程計算 高程（m）1. 河邊水位 77.50 2. 出水廠管總損失: 0.00487×734×(1+0.3)=4.65m3. 計量堰下游水位 82.15計量堰堰上水頭: 0.25m自由跌水: 0.10m 合計: 0.35m4. 計量堰上游水位 82.50接觸池出水管總損失: 0.00664×27×(1+0.3)=0.23m接觸池出水口的損失: 0.10m 合計: 0.33m 5. 接觸池的水位: 82.83接觸池進水口的損失:0.10m 合計：0.10m6. 混合池的水位 82.93 混合池入水