鋼結(jié)構(gòu)外文翻譯

1、精選優(yōu)質(zhì)文檔-傾情為你奉上工程結(jié)構(gòu) 32 (2010) 2157_2165內(nèi)容列出在Elsevier電子期刊全文梯形波紋腹板鋼梁側(cè)向扭轉(zhuǎn)屈曲彈性承載力阮玉，金宋南，韓升龍，楊鐘的土木，環(huán)境和建筑工程Kang_School，鋼結(jié)構(gòu)實(shí)驗(yàn)室，高麗大學(xué)，5-1亞南洞，Sungbuk區(qū)，漢城136-701，韓國(guó)文章信息文章歷史：在2010年3月10日2010年3月11日2010年4月13日修訂后于2009年10月21日收稿關(guān)鍵詞：彈性側(cè)向扭轉(zhuǎn)屈曲強(qiáng)度剪切中心翹曲常數(shù)梯形波紋腹板鋼梁概要：雖然梯形波紋腹板鋼梁已被用于各種結(jié)構(gòu)應(yīng)用和橋梁，梯形波紋腹板鋼梁的橫向扭轉(zhuǎn)彎曲，仍需要探討，特別是制定一般橫截面屬性。

2、本文介紹了一種鋼梁的橫向扭轉(zhuǎn)屈曲的理論和有限元分析的結(jié)果。在本文提出了根據(jù)統(tǒng)一的時(shí)刻梯形波紋腹板鋼梁的橫向扭轉(zhuǎn)屈曲的理論和有限元分析的結(jié)果。然后通過(guò)建議的截面特性計(jì)算彈性側(cè)向扭轉(zhuǎn)屈曲強(qiáng)度。并把結(jié)果和以往的研究與文獻(xiàn)進(jìn)行了比較。調(diào)查了一系列不同的波紋型材和長(zhǎng)度的有限元分析，并把結(jié)果與建議公式進(jìn)行比較。通過(guò)對(duì)比數(shù)值模擬研究，成功驗(yàn)證了提出的公式。也調(diào)查和討論了波紋型材的彈性對(duì)于橫向扭轉(zhuǎn)屈曲強(qiáng)度的影響。1 簡(jiǎn)介波形鋼腹板由于幾個(gè)優(yōu)點(diǎn)已被廣泛用于各種結(jié)構(gòu)。首先，他們可以被用來(lái)取代加筋板梁鋼板，以防止出平面位移。其次，波形鋼腹板改善結(jié)構(gòu)的美學(xué)和減少了梁的制造成本。因此，許多研究人員都進(jìn)行了波形鋼腹板的研

3、究1。波紋剛腹板的抗彎和抗扭行為研究的范圍可以概括如下。Elgaaly等人1發(fā)現(xiàn)波紋對(duì)于波紋腹板梁的極限彎矩能力是微不足道的并且極限抗彎能力是由翼緣屈服應(yīng)力決定的。阿巴斯等人2,3的研究表明，彎曲的波紋鋼腹板不能單獨(dú)使用傳統(tǒng)的梁理論分析。在平面內(nèi)荷載的作用下產(chǎn)生一個(gè)扭轉(zhuǎn)同時(shí)波形鋼腹板因?yàn)槠矫鎯?nèi)的扭轉(zhuǎn)也在平面外扭轉(zhuǎn)。因此分析平面內(nèi)彎曲使用傳統(tǒng)梁分析理論，而將一個(gè)平面外扭轉(zhuǎn)的問(wèn)題視為翼緣橫向彎曲問(wèn)題。對(duì)于薄壁鋼梁受彎構(gòu)件的組成來(lái)說(shuō)，橫向扭轉(zhuǎn)是主要的設(shè)計(jì)方面之一。盡管它很重要，但對(duì)于梯形波紋腹板鋼梁在這種情況下的研究還是很缺乏的。林德納5研究了梯形波紋腹板鋼梁的橫向扭轉(zhuǎn)。研究發(fā)現(xiàn)，梯形波紋腹板鋼梁和

4、那些波紋腹板鋼梁在扭轉(zhuǎn)部分常數(shù)Jc沒有太大區(qū)別而兩者翹曲部分常數(shù)Cw是不同的。這項(xiàng)研究提出了一個(gè)根據(jù)測(cè)試結(jié)果來(lái)計(jì)算翹曲常數(shù)的公式。該研究還得出了計(jì)算時(shí)必須考慮局部屈曲板之間的相互作用和整體橫向扭轉(zhuǎn)屈曲。賽義德艾哈邁德6表明梯形波紋腹板鋼梁的抗側(cè)向扭轉(zhuǎn)彎曲屈曲能力高于傳統(tǒng)平面腹板鋼梁抗側(cè)向扭轉(zhuǎn)彎曲屈曲能力的12%-37%。因此，用于計(jì)算波紋腹板梁的極限矩下公式會(huì)低估波紋腹板板梁抵抗側(cè)向扭轉(zhuǎn)彎曲屈曲的能力。 最近，基于力法的折迭效應(yīng)之間的腹板和翼緣，MOON等4認(rèn)為梯形波紋腹板鋼梁的截面剪切中心位置位于從上下翼緣中心距離的2D。他們的研究還提出了使用平均波紋深度davg概念的用于估計(jì)翹曲常數(shù)的近似

5、方法。但是，對(duì)于梯形波紋腹板鋼梁的梁截面屬性的一般公式還沒有被發(fā)現(xiàn)。因此本文的目的是要解決這些問(wèn)題，并考慮梯形波紋腹板鋼梁的波紋型材對(duì)側(cè)向扭轉(zhuǎn)屈曲彈性承載力的影響通訊作者。電話：+傳真：+822 。E - mail地址：yjkangkorea.ac.kr（Y.-J.康）。2158 N. D. Nguyen等人,工程結(jié)構(gòu)32（2010）命名法a 平面波紋的長(zhǎng)度b 斜板面的投影長(zhǎng)度c 斜板長(zhǎng)度d 波紋深度dmax 最大波紋深度davg 從Moon等人的結(jié)果得到的平均水深波紋lo 波紋波長(zhǎng)bf 翼緣寬度tf 翼緣厚度tw 波紋厚度teq 來(lái)自賽義德艾哈邁德6的腹板等效厚度hw 波紋腹板高度E 楊氏彈

6、性模量v 泊松比G 平面板的彈性剪切模量Gc 瓦楞板的彈性剪切模量Jc 梯形波紋腹板鋼梁的純扭轉(zhuǎn)常數(shù)（xc ; yc） 在x軸上的梯形波紋腹板鋼梁的質(zhì)心C的坐標(biāo)y（xic ; yic） 在x軸上的梯形波紋腹板鋼梁的第i個(gè)元素的質(zhì)心坐標(biāo)yic（xi; yi）;（xj; yj） 在x-y軸上的坐標(biāo)點(diǎn)i和jIx,c;Iy,c 梯形波紋腹板鋼梁分別關(guān)于x和y軸的慣性矩Ixy;c 梯形波紋腹板鋼梁的慣性矩的乘積Ai 第i個(gè)元素的面積A 全斷面總面積(Xo; Yo) 在x-y上剪切中心的坐標(biāo)（Iwx;c ; Iwy;c） 梯形波紋腹板鋼梁的幾何特性Pij 從質(zhì)心C到第i個(gè)元素的距離Poi 從剪切中心S到第

7、i個(gè)元素的距離tij 板單元的厚度（i-j）Lij 板單元的長(zhǎng)度（i-j）Xs 從剪切中心S到上下翼緣中心的距離Wni 標(biāo)準(zhǔn)單元在i點(diǎn)的翹曲Cw,c 梯形波紋腹板鋼梁的扭轉(zhuǎn)常數(shù)Cw,c0 來(lái)自Moon等人得出的結(jié)果的梯形波紋腹板鋼梁的扭轉(zhuǎn)常數(shù)C*w 來(lái)自林德納得出的結(jié)果的梯形波紋腹板鋼梁的扭轉(zhuǎn)常數(shù)Cw,flat 平面腹板鋼梁的扭轉(zhuǎn)常數(shù)Morc 梯形波紋腹板鋼梁的彈性側(cè)向扭轉(zhuǎn)屈曲強(qiáng)度M*orc 來(lái)自林德納得出的梯形波紋腹板鋼梁的彈性側(cè)向扭轉(zhuǎn)屈曲強(qiáng)度M*ocr 來(lái)自賽義德艾哈邁德得出的梯形波紋腹板鋼梁的彈性側(cè)向扭轉(zhuǎn)屈曲強(qiáng)度M*ocr 來(lái)自Moon等人得出的梯形波紋腹板鋼梁的彈性側(cè)向扭轉(zhuǎn)屈曲強(qiáng)度Mo

8、cr,flat 平面腹板鋼梁的彈性側(cè)向扭轉(zhuǎn)屈曲強(qiáng)度Mocr,FEM 來(lái)自FEM得出的梯形波紋腹板鋼梁的彈性側(cè)向扭轉(zhuǎn)屈曲強(qiáng)度(U1,U2,U3) 分別關(guān)于1,2,3方向的位移(R1,R2,R3) 分別關(guān)于1,2,3方向的回轉(zhuǎn)半徑圖1 （a）截面尺寸，（b）波紋型材的尺寸。在這項(xiàng)研究中，使用的數(shù)值方程和數(shù)值方法10,11，公式，提出計(jì)算質(zhì)心的位置，梯形波紋腹板鋼梁慣性矩和慣性積。然后得到剪切中心的位置和翹曲常說(shuō)。彈性側(cè)向扭曲強(qiáng)度是在彎矩作用下使用建議公式由D0和Dmax的平均彈性側(cè)向扭轉(zhuǎn)屈曲強(qiáng)度確定的，在這項(xiàng)研究中使用的臨界力矩是由相同的平面腹板鋼梁的橫向扭轉(zhuǎn)屈曲的簡(jiǎn)單公式得到的。進(jìn)行一系列的有限

9、元分析從這項(xiàng)研究中得到的建議值是通過(guò)有限元分析和其他在文獻(xiàn)中得到的數(shù)值結(jié)果來(lái)驗(yàn)證的。通過(guò)研究發(fā)現(xiàn)，梯形波紋腹板在建議截面屬性下的彈性側(cè)向扭轉(zhuǎn)屈曲強(qiáng)度在彎矩作用下被成功驗(yàn)證，最后調(diào)查波紋型材的彈性側(cè)向扭轉(zhuǎn)屈曲強(qiáng)度的影響并與其他研究和有限元分析進(jìn)行比較。2 剪切模量及純扭曲常數(shù)一般來(lái)說(shuō)波紋腹板的剪切模量要比平板的剪切模量小的多。在這項(xiàng)研究中，計(jì)算波紋腹板剪切模量的公式來(lái)源于Samanta和Mukhopadhyay13采用的如下：G點(diǎn)的平板剪切模量。(a+b)是實(shí)際長(zhǎng)度（a+c）的投影長(zhǎng)度圖1顯示的是斷面的幾何數(shù)據(jù)和波紋特性。通過(guò)研究發(fā)現(xiàn)，梯形波紋腹板鋼梁的純扭曲常數(shù)Jc與平坦波紋鋼梁不同，因此，給

10、出Jc為：3 形波紋腹板鋼梁的橫向扭轉(zhuǎn)屈曲使用數(shù)字方程和數(shù)字方法描述如下：得到了梯形波紋腹板鋼梁質(zhì)心位置（Xc,Yc），慣性矩（Ix,c，Iy,c）和慣性積（Ixy,c）。接下來(lái)研究剪切中心的位置。然后確定梯形波紋腹板鋼梁的翹曲常數(shù)。最后通過(guò)節(jié)特性參數(shù)獲得彈性橫向扭轉(zhuǎn)屈曲強(qiáng)度。2159 N. D. Nguyen等人。 /工程結(jié)構(gòu)32（2010）圖2 質(zhì)心C在x-y軸的位置3.1 梯形波紋腹板鋼梁的質(zhì)心位置梯形波紋腹板鋼梁的質(zhì)心C的位置是由考慮一系列相關(guān)聯(lián)系的區(qū)域板單元Ai10來(lái)決定的。質(zhì)心C被定義為某一點(diǎn)在x-y平面內(nèi)在x-y軸上的坐標(biāo)顯示在圖2上。Qx和Qy0的位置是關(guān)于X軸和Y軸的第一面積

11、矩。Ai為第i個(gè)元素的面積且A為整個(gè)截面的總面積。 使用公式(3a)-(3e),給出質(zhì)心C的坐標(biāo)。Xc和Yc0是在x-y坐標(biāo)系內(nèi)的梯形波紋腹板鋼梁的質(zhì)心C的坐標(biāo)3.2 梯形波紋腹板鋼梁的慣性矩和慣性積慣性矩Ix,c,Iy,c和慣性積Ixy,c考慮以一種類似的方式通過(guò)一系列互相關(guān)聯(lián)的板單元的組合來(lái)獲得?？紤]已給出的厚度tij和長(zhǎng)度lij的單元ij，給出斷面的參數(shù)Ix,c,Iy,c,Ixy,c。使用公式(6a)-(6c),得出截面參數(shù)Ix,c，Iy,c，和Ixy,c。Iy,c是d的二次函數(shù)并從d0到dmax不斷變化。因此為了簡(jiǎn)化計(jì)算，給出的Iy,c是Iy,c從d0到dmax的平均值。3.3 梯形波

12、紋腹板鋼梁的剪切中心、使用曾在3.2節(jié)中使用過(guò)的相同的程序來(lái)計(jì)算剪切中心的位置。數(shù)量和b0表示截面內(nèi)所有元素的總和。Pij指質(zhì)心C到該元素的距離。圖3顯示的是計(jì)算剪切中心位置的路徑的方向。使用公式(10a)-(10e)并計(jì)算圖3所示的路徑，得出梯形波紋腹板鋼梁的lwx,c，lwy,c的值和剪切中心的位置。Lwx,c和lwy,c是梯形波紋腹板鋼梁的幾何性質(zhì)。(x0,y0)是剪切中心S在x-y坐標(biāo)系內(nèi)的坐標(biāo)。確定從剪切中心到上下翼緣中心O的距離。2160 N.D. Nguyen 等人. / 工程結(jié)構(gòu) 32 (2010) 2157_2165圖3 (a)計(jì)算剪切中心S的位置的路徑的方向和梯形波紋腹板鋼

13、梁的翹曲常數(shù)Cw,c (b)矩形幾何元素公式（15）得出比由立法得出的2d值略小的2d的值4，因此，數(shù)值等式和數(shù)值方法不能解釋在翼緣和腹板之間的折疊效果。3.4梯形波紋腹板鋼梁的翹曲常數(shù)使用在之前3.211節(jié)中使用過(guò)的相同的過(guò)程，可以計(jì)算出翹曲常數(shù)。首先，給出正?；膯卧诮o出任意元素ig的點(diǎn)i處翹曲式是整個(gè)截面全體元素的整體效果Poi是剪切中心到第i個(gè)單元的距離。使用公式(16a)-(16c)和計(jì)算圖3所示的路徑獲得Wni的值為：其次翹曲常數(shù)Cw,c被評(píng)估通過(guò)整合整個(gè)截面內(nèi)的Wn曲線。對(duì)于整個(gè)截面Cw,c可以表示為代入公式(17a)-(17f)到公式(18)給出了Cw,c的表達(dá)式為Cw,c是

14、d的二次函數(shù)和從0-Dmax的變化量。因此，為了簡(jiǎn)化計(jì)算給出的Cw,c值是Cw,c在D0-Dmax上的平均值。3.5梯形腹板波紋鋼梁的側(cè)向扭轉(zhuǎn)屈曲強(qiáng)度波紋腹板鋼梁的側(cè)向扭轉(zhuǎn)屈曲是一個(gè)仍有待調(diào)查的主題。在這項(xiàng)研究中，標(biāo)準(zhǔn)梯形波紋腹板鋼梁的側(cè)向扭轉(zhuǎn)屈曲強(qiáng)度已被研究。簡(jiǎn)支邊界條件為彎曲和扭轉(zhuǎn)。它還假定用于計(jì)算平面腹板鋼梁的彈性側(cè)向扭轉(zhuǎn)屈曲強(qiáng)度的公式12，就是曾用于計(jì)算在建議截面特性下的梯形波紋腹板鋼梁的彈性側(cè)向扭轉(zhuǎn)屈曲強(qiáng)度的公式。L是梯形波紋腹板鋼梁的長(zhǎng)度表示翹曲扭轉(zhuǎn)剛度的效果。為減少計(jì)算過(guò)程中的數(shù)字誤差,公式(19)將直接被用于計(jì)算Mocr。因此，Mocr也是d的函數(shù)和從0-Dmax的d的值。為確

15、定設(shè)計(jì)值Mocr，給出的Mocr的值就是Mocr在0-Dmax范圍內(nèi)的平均值。4.檢驗(yàn)建議公式4.1有限元模型和收斂性研究用ABAQUS軟件根據(jù)不同的波紋型材和長(zhǎng)度建立了三種梯形波紋腹板鋼梁14。幾何數(shù)據(jù)顯示在圖1上。材料特性為楊氏彈性模量E=200,000n/mm2，剪切彈性模量G=E/2(1+V)，泊松比為v=0.3。模型采用四節(jié)點(diǎn)薄殼二單元(S4R5).圖4顯示了詳細(xì)的幾何數(shù)據(jù)如圖表1所示模型在B組的C3的收斂性分析的結(jié)果。當(dāng)每個(gè)在圖5內(nèi)所示的平面翼緣被分為在1軸方向上的14個(gè)單元時(shí)，在建議截面特性下，使用公式(20)的彈性側(cè)向扭轉(zhuǎn)屈曲強(qiáng)度與通過(guò)有限元分析得到的彈性側(cè)向扭轉(zhuǎn)屈曲強(qiáng)度之間的

16、差異只有0.01%。波紋腹板有和翼緣一樣的類似的網(wǎng)格細(xì)化。也就是說(shuō)，波紋腹板在圖5所示的2軸方向上被分為A組全部模型的60個(gè)單元和B組與C組全部模型的40個(gè)單元。因此這項(xiàng)研究中這種類型的有限元模型的網(wǎng)格細(xì)化獲得精確的計(jì)算結(jié)果是合理的。2161 N.D. Nguyen et al. / Engineering Structures 32 (2010) 2157_2165分別在底部翼緣和頂部翼緣施加在邊緣上的力矩表示為張力與壓力。在彎曲與扭轉(zhuǎn)下梁視為簡(jiǎn)支梁。點(diǎn)1在方向1,2,3上是鉸結(jié)，其中固定方向3的轉(zhuǎn)動(dòng)，點(diǎn)2在方向1,2上是滑動(dòng)支座，其中固定方向3的轉(zhuǎn)動(dòng)。Ab邊在方向2上被固定，cd邊在方向1

17、上的位移被約束。圖5說(shuō)明了典型荷載和分析模型的邊界條件。4.2 驗(yàn)證建議截面特性下的梯形波紋腹板鋼梁的彈性側(cè)向扭轉(zhuǎn)屈曲強(qiáng)度在此，創(chuàng)建圖5中所示的彈性側(cè)向扭轉(zhuǎn)屈曲的模型被用以評(píng)估建議公式。Mocr值是使用ABAQUS軟件進(jìn)行特征值分析計(jì)算得到的14。使用公式(20)得到的Mocr值分別與研究4,5,6進(jìn)行比較。林德納5采用曾用于計(jì)算平面腹板的彈性側(cè)向扭轉(zhuǎn)屈曲強(qiáng)度的公式和翹曲常數(shù)C*w的經(jīng)驗(yàn)公式來(lái)計(jì)算梯形波紋腹板鋼梁的單行側(cè)向扭轉(zhuǎn)屈曲強(qiáng)度(M*cor)。在這個(gè)研究中從他的發(fā)現(xiàn)中得到的M*ocr的值被用來(lái)比較。賽義德·艾哈邁德6認(rèn)為用來(lái)計(jì)算梯形腹板波紋鋼梁的臨界力矩的公式和計(jì)算等效厚度的平

18、面腹板鋼梁相同并給出：公式(22)沒有理論性的依據(jù)，它僅僅是作者為橫向穩(wěn)定性計(jì)算而給出的建議。從他的發(fā)現(xiàn)中得到的M*ocr值在這個(gè)研究中也被比較。Moon等人4提出一個(gè)使用他們提出的建議截面特性的公式來(lái)計(jì)算彈性側(cè)向扭轉(zhuǎn)屈曲強(qiáng)度的公式(M*ocr) / (using 公式. (12) 4)。從他們的發(fā)現(xiàn)中得到的M*ocr值在這個(gè)研究中也被比較。在圖6-8中繪制的是隨著的變化Dmax增大。當(dāng)dmax增大時(shí)，Mocr，M*ocr，M*ocr，Mocr,FEM之間的差距也不斷變大，而Mocr，Mocr,FEM的誤差最小。換句話說(shuō)，Mocr完全吻合Mocr,FEM。2162 N.D. Nguyen et

19、 al. / Engineering Structures 32 (2010) 2157_21654.3 梯形波紋腹板鋼梁的彈性側(cè)向扭轉(zhuǎn)屈曲強(qiáng)度的波紋型材的比較圖9-11顯示的是(Cw,c0是梯形波紋腹板鋼梁的翹曲常數(shù)4,Cw,flat是平面腹板鋼梁的翹曲常數(shù)12)。當(dāng)Cw,c和Cw,flat的差距的最大值分別為34%，18%和19%時(shí)，可以看出Cw,c0和Cw,flat的差距的最大值分別為22%，12%和13%。這意味著當(dāng)Cw,c的值略小于Cw,c0時(shí)，dmax增加和梯形波紋腹板鋼梁的翹曲常數(shù)會(huì)比平面腹板鋼梁大一些。這項(xiàng)研究中，使用之前Moon等人用過(guò)的相同的剪切模量4。根據(jù)4，Gc和G的比

20、值減少時(shí)，dmax的增加和梯形波紋腹板鋼梁的剪切模量小于平面腹板鋼梁。圖9-11也證明這點(diǎn)。彈性側(cè)向扭轉(zhuǎn)屈曲強(qiáng)度不僅影響翹曲常數(shù)和剪切模量，而且 還影響短軸Iy,c的慣性矩。圖12-14表明了Iy,c，Iy,co和Iy,flat(Iy,co是梯形波紋腹板鋼梁4的短軸的慣性矩，Iy,flat是平面腹板鋼梁的慣性矩12)的不同。當(dāng)Iy,co增加且它的值大于Iy,flat，Iy,co近似于相當(dāng)于Iy,flat而且它的值在d增加時(shí)不會(huì)改變。N.D. Nguyen et al. / Engineering Structures 32 (2010) 2157_2165 2163圖15-17所示的

21、是Iy,c/Iy,co和Wc/Wco的比值(Wco是梯形腹板波紋鋼梁的翹曲扭轉(zhuǎn)剛度4)?？梢钥闯鯳c略小于Wco而Iy,c略大于Iy,co。但是Iy,c和 Iy,co之間的差距大于Wc和 Wco。這解釋了為什么在這個(gè)研究中Mocr大于M*ocr。圖18-20顯示的是和的比值?？梢钥闯鯩ocr，M*ocr，M*ocr，M*ocr和Mocr，F(xiàn)EM都高于Mocr,flat。我們發(fā)現(xiàn)Mocr/Mocr,flat的比值最接近Mocr,FEM/Mocr,flat。在A,B,C組中Mocr和Mocr,flat的最大差距分別為29%，20%和21%，當(dāng)M*ocr和Mocr,flat的最大差距分別為11%，9

22、%，9%。2164 N.D. Nguyen et al. / Engineering Structures 32 (2010) 2157_21655.結(jié)束語(yǔ)這個(gè)研究表明彈性側(cè)向扭轉(zhuǎn)屈曲強(qiáng)度和梯形波紋腹板鋼梁在統(tǒng)一矩下的一般截面。根據(jù)以前的研究，提出了剪切模量和純扭轉(zhuǎn)常數(shù)。接下來(lái)使用數(shù)值方程和數(shù)值方法來(lái)確定重心的位置。得到慣性矩，慣性積和剪切中心的位置。Moon等人提出從剪切中心到到上下翼緣的中心的距離小于2d4。使用了基于剪切中心的建議公式的數(shù)值方程和數(shù)值方法來(lái)推導(dǎo)翹曲常數(shù)。使用之前用于平面腹板鋼梁12的相同的公式和Mocr從D0到Dmax的平均值加上使用建議截面公式得出的梯形腹板鋼梁的彈性側(cè)

23、向扭轉(zhuǎn)屈曲強(qiáng)度。用一系列的有限元分析分析不同的波紋型材和產(chǎn)度，以及從以往的研究結(jié)果中驗(yàn)證所提出的公式。通過(guò)比較數(shù)值的研究，我們成功驗(yàn)證了建議公式。最后我們發(fā)現(xiàn)梯形波紋腹板鋼梁的彈性側(cè)向扭轉(zhuǎn)屈曲強(qiáng)度不僅和翹曲常數(shù)和剪切模量4有關(guān)，還與短軸Iy,c的慣性矩有關(guān)。梯形波紋腹板鋼梁的彈性側(cè)向扭轉(zhuǎn)屈曲的值比平面腹板鋼梁大21%-29%鳴謝這項(xiàng)工作得到了韓國(guó)科學(xué)與工程基金會(huì)（KOSEF）批準(zhǔn)由韓國(guó)政府資助 （MEST）（R0A-2005-000-10119-0號(hào)）參考文獻(xiàn)1 Elgaaly M, Seshadri A, Hamilton RW. Bending strength of steel beam

24、s with corrugated webs. J Struct Eng, ASCE 1997;123(6):772_82.2 Abbas HH, Sause R, Driver RG. Behavior of corrugated web I-girders under inplane loads. J Eng Mech, ASCE 2006;132(8):806_14.3 Abbas HH, Sause R, Driver RG. Analysis of flange transverse bending of corrugated web I-girders under in-plane

25、 loads. J Struct Eng, ASCE 2007;133(3): 347_55.4 Moon JiHo, Yi Jong-Won, Choi Byung H, Lee Hak-Eun. Lateral-torsional buckling of I-girder with corrugated webs under uniform bending. Thin 5 Lindner J. Lateral torsional buckling of beams with trapezoidally corrugated webs. Stab Steel Struct Budapest,

26、 Hungary. 1990. p. 305_10.6 Sayed-Ahmed EY. Lateral torsion_flexure buckling of corrugated web steel 7 Yi Jongwon, Gil Heungbae, Youm Kwangsoo, Lee Hakeun. Interactive shear buckling behavior of trapezoidally corrugated steel webs. Eng Struct 2008;30: 1659_66.N.D. Nguyen et al. / Engineering Structures 32 (2010) 2157_2165 21658