外架施工方案西映金沙完整版

1、外架施工方案西映金沙完整版（完整版優(yōu)秀資料，可直接使用可編輯，推薦下載）外腳手架專項施工方案一、工程概況：西映金沙安置小區(qū)工程位于成都市青羊區(qū)蘇坡街道清江村 3 組。 建筑面積81954。33m2，建筑地下層數(shù)1層，地上層數(shù)17-18層，標 準層層高3m,建筑高度54.75m。建筑結構為框剪結構，基礎為筏 板基礎。要求工期為 22 個月（660 天）.二、編制依據(jù)1、西映金沙安置小區(qū)工程建筑、結構施工圖2、建筑施工安全檢查標準 JGJ59 993、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范 JGJ130 20014、鋼結構工程施工質(zhì)量及驗收規(guī)范 GB5 5-20015、鋼結構設計規(guī)范 GB50017

2、-2003三、腳手架搭設形式1 、地下室施工階段，采用滿堂腳手架。2 、底板施工時，在施工大門基坑處各設置一條安全梯道，上滿鋪 50 厚木板 , 并全部用密目安全網(wǎng)防護，以供上下人行通道使用。3、基礎施工期間，沿坑邊周圍搭設安全防護，沿坑邊砌 200 高 磚砌擋腳板 , 并刷黃黑警示漆，上搭設鋼管欄桿，欄桿高度不小于 1200 mmo4、主體結構施工階段外腳手架采用雙排腳手架及懸挑式腳手架，其分段方式為13層（商業(yè)樓）、6層（1#、2#、3#、4#樓）、 7層（ 5樓）采用雙排落地腳手架， 7層、 13層（1、 2#、 3、 4# 樓）搭設懸挑腳手架，8層、14層（5#樓）處設置懸挑腳手架。四

3、、腳手架搭設及構造措施（一）、懸挑式腳手架1 、搭設參數(shù)：（1）懸挑支架采用工16,長度4米，支架外伸長度為1300mm（2 ）立桿間距1500mm內(nèi)立桿距墻300mm外立桿距墻1200mm（3）大橫桿沿縱向通長設置，步距1500mm.（4）小橫桿間距沿縱向750mm高度方向間距1500mm（5）剪力撐從轉角處兩側開始沿周邊每隔 4跨（即6m）設置，剪 刀撐跨四根立桿，按二層一斜交，沿高度方向通長設置。（6）錨環(huán)采用18圓鋼制作，錨固長度每邊大于450伽,錨環(huán)埋 點至梁邊距為1800mm（7）拉接點：采用鋼管扣件式剛性拉接點，每層外梁邊有門洞 處的剪力墻處拉接一處。2、外架支架：（1 ）挑梁制

4、作：挑梁采用工16工字鋼。根據(jù)挑梁平面布置圖所提尺寸，在挑梁 前端立桿位置焊8鋼管25以固定立桿，鋼筋高150mm卩 仃 j 早如如圖：工16工字鋼48X 3.5鋼管_工16工字鋼（2）安裝：挑梁固定:主體混凝土澆筑前，按外架挑梁平面布置圖所示位置埋設內(nèi)側 18外側用14鋼筋錨環(huán)（錨固長度每邊大于 450伽）。挑梁位于 門洞中時，在建筑物墻（梁）上埋錨環(huán)；挑梁位于剪力墻內(nèi)時，預 留150（寬）X 250（高）預留洞，用于挑梁前端固定.挑梁尾部按圖示尺 寸埋鋼筋錨環(huán)，錨環(huán)放置在現(xiàn)澆板底網(wǎng)片鋼筋下側，且錨固長度不小 于450伽,拐角外安放1000mr長18鋼筋與板底筋綁扎，以保證錨環(huán) 錨固力。如下

5、圖：拉環(huán)與型鋼之間用木楔塞緊ju 18鋼筋與板底鋼筋綁扎3、構造措施及要求（1）管件接頭：采用扣件接頭，相鄰大橫桿、立桿嚴禁在同跨或 同步接頭，接頭間錯開不小于 500mm且應在距主接點三分之一步距 或跨距內(nèi).（2）腳手板的鋪設：該腳手架采用50厚木架板，板兩端用10#鐵絲扎牢.腳手板鋪設采用搭接方式，搭接長度不小于300mm腳手板上用 5層竹膠板滿鋪。（3）密目網(wǎng)及鋼絲網(wǎng)的安裝在腳手架立桿的內(nèi)側掛阻燃型密目網(wǎng)，保證全封閉。腳手架上隔層設置竹笆板封閉 .（4）材料周轉平臺開設洞口時，應在洞口上部設雙向斜撐。若斷 開立管，則在洞口上此立管部位加設斜撐，并在兩側立柱處加設立 管，其搭設長度不少于二

6、步距。（二）雙排落地腳手架（1） 架子基礎本工程18層雙排落地架直接支承在地下室地面上，雙排架立桿下鋪 50厚 300寬通長木板。（2）架子構造搭架采用48X 3。5腳手架鋼管和與之配套的扣件，鋼管扣件 質(zhì)量及構造應符合建筑施工扣件式腳手架安全技術規(guī)范 （JGJ130-2001 ）的技術標準。該工程雙排外架按如下構造搭設： 架管立桿縱向間距1.5m,內(nèi)外立桿橫向距離0.9m，內(nèi)立桿距外墻面距離 300mm。 步高：采用1.5m步距搭設。 上橫桿：間距同立桿，用扣件與立桿相連，小橫桿距墻0.2m, 伸出大橫桿 0.2m。 （大于 0.15m） 連墻桿：連墻點的豎向間距小于等于 4m豎向每層應與建

7、筑物相連,腳手架上部未設置連墻點的自由高度不得大于2 個步距。 掃地桿：距地面200300mn處連續(xù)設置。 剪力撐： 剪力撐應隨外架的搭設而同時搭設 , 剪力撐與地面的夾角為 4560°, 同一位置沿高度方向剪力撐應連續(xù)設置不得中斷, 剪力撐之間間距不大于 6 個跨距；架子轉角處均設置剪刀撐 . 腳手板：腳手板采用50mn厚木架板，腳手架板在架上應滿鋪， 并在橫桿處用短鋼筋夾緊架板，以保證架板安全 . 安全網(wǎng)： 架子外側滿掛聚氯乙烯阻燃型密目安全網(wǎng) , 水平兜網(wǎng) 隔層設置。四、腳手架工程力學驗算（一）落地腳手架驗算1、本部分為 18 層腳手架體系， 腳手架搭設高度為 18。80 米，

8、 采用落地式雙排鋼管腳手架，腳手架橫距為0。9 m,縱距為1.5 m , 步距為1.5 m ;連墻件按二步三跨布置，即計算時按作用范圍為1.5 m x 2X 1.5 m x 3考慮，單個連墻件作用面積為 13.5川。腳手架各構件設計及相關強度、變形、穩(wěn)定性的驗算： 根據(jù)規(guī)范要求,僅對連墻件和地基承載力進行驗算 .（1） 連墻件的計算 :連墻件的軸向力計算值應按照下式計算 :N1=N1W+NO 風荷載基本風壓值 WK=0。 2293KN/m2每個連墻件的覆蓋面積內(nèi)腳手架外側的迎風面積2A W=3x 1。 5mx2x1.5m=13.5m2 連墻件約束腳手架平面外變形所產(chǎn)生的軸向力 （KN）,NO=

9、5KN 風荷載產(chǎn)生的連墻件軸向力設計值（ KN）, 應按照下式計算： N1W=1。 4xWKxAW=1.4x 0.2293KN/m2x13。 5m2=4。 334KN NL=5。 0+4.334=9.334KN連墻件軸向力設計值：N二 x Ax 門 =0.829 x 4.89 x 102mriX 205N/mri=83o 103KN其中-軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，I為連墻件的長度，取1=0。9m 由此細比入=l/i=900.00mm/15.8mm=56。96 查 表C得=0.829;2 2A=4.98cm門=205N/mmNL=9.334KN N=83.103KN,連墻件的設計計算滿足要求！若連

10、墻件采用扣件形式與構件連接，經(jīng)過計算得到：N l=9。334KN小于雙扣件的抗滑力16。0KN滿足要求?。?） 腳手架荷載標準值計算 : 作用于腳手架上的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。 靜荷載標準值包括以下內(nèi)容：A、腳手架（架體）自重標準值：每米立桿承受的結構自重標準值（KN/m）,查建筑施工扣件式 鋼管腳手架安全技術規(guī)范（JGJ130-2001）表A 1可知本工程荷載 值取為 0。 1495KN/m；2=0。1495KN/rrX 24.6m=3.6777KNB腳手板的自重標準值（KN/m）,本例采用木腳手板，標準值為0。 35 KN/m2；2=0.35 KN/m2x 4X 1。500rrK

11、（ 0.900m+0。300m）/2=1。26KN;C欄桿與擋腳手板自重標準值（KN/m）,本例采用欄桿木腳手 板擋板,標準值為 0。 14KN/m,Ns3=0.14KN/mX 4X 1.5m/2=0。42KND懸掛的安全設施荷載，包括安全網(wǎng)（KN/m）,本例標準值取為 0.005KN/m2；2Nf0。005KN/rfiX 1。5mx 24.6m=0.1845KN;經(jīng)計算得到,靜荷載標準值 NG=NG1+NG2+NG3+NG4=5。 5422KN; 活荷載為施工荷載標準值產(chǎn)生的軸線向力總和 ; 內(nèi)、外立桿按 一縱距內(nèi)施工總荷載總和的 1/2 取值。經(jīng)計算得到，活荷載標準值2NQ=3KN/mnX

12、 0。9m 1.5mX 2/2=4.05KN。立桿的軸向壓力設計值為：N=1。2N+1.4Nq=1。2X 5。5422 KN +1。4X 4.05KN=12 32KN;（3）立桿地基承載力驗算 立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求：P< fg其中P立桿基礎底面的平均壓力，P=N/A;N-上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值；A基礎底面積，本工程立桿下采用截面為300X 50伽的木墊板通長 鋪設,木墊板作用長度取0。5m則基礎底面面積A=0b 5X 0。3=0。15 m2fg立桿基礎底面的平均壓力，P=N/A=12.32KN/Do 15 m =82.13KN/ m 本工程腳手架基礎為地下室

13、頂板，因頂板作為消防通道考慮，基礎 承載力滿足要求。（二）主體懸挑腳手架驗算 本部分腳手架體系采用通過工字鋼懸挑卸荷的方法搭設扣件式 雙排鋼管腳手架 , 設計及計算中取腳手架橫距為 0.9 m, 縱距為 1。 5 m，步距為1 o 5 m;連墻件按二步三跨布置，即計算時按作用范圍 為1.5 m x 2X 1.5 m x 3考慮，單個連墻件作用面積為 13。5nio腳手架各構件設計及相關強度、變形、穩(wěn)定性的驗算 :1、 水平小橫桿計算：水平小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度驗算。荷載值計算：將作用在水平小橫桿上面的腳手板自重靜荷載和施工活荷載作為均布荷載，計算小橫桿的最大彎矩值和撓度值。小橫桿的自重

14、標準值： P1=0.0384KN/m；腳手板的荷載標準值：P2=0.35KN/m2X1。 5m/3=0.175KN/m；活荷載標準值：Q=3.00KN/rhx 1。50m/3=1。50KN/rq荷載的計算值： q=1。2X0.0384KN/m1。 2X0。 175KN/m1.4X 1.5 KN/m=2.356KN/m; 抗彎強度驗算 : 最大彎矩考慮為簡支梁均布荷載作用下的彎矩， 計算公式如下 :2Mqmax=1/8 ql 2最大彎矩值為：Mmax=1/8 X 2.356 KN/m X 0.92=0。2385KN- m最大彎曲應力值為：6c qmax= Mqmax/WX=0。2385 X 10

15、 N mm/5。08X 103 mm 3=46.94N/mm=205N/ mm2小橫桿的抗彎強度滿足要求. 撓度值驗算： 最大撓度值計算應取為簡支梁均布荷載作用下的撓度。荷載標準值：q=0.0384KN/m+0.175KN/m+1 5KN/m=1 7134KN/m 撓度計算公式：丫 qmax=5ql 4/384EI最大撓度計算：Y qmax=5.0 X 1。7134N/mnX( 900ml) 4/(384 X 2。060 X 106N/mrn X 121900mm4)Y qmax=0。0582mm<Y =900mm/150=6mr與 10mm的較小值.二小橫桿的撓度變形滿足條件。2、水平

16、大橫桿計算：水平大橫桿按照三跨連續(xù)梁進行強度計算和撓度驗算.荷載值計算：小橫桿的自重標準值：P仁 0384KN/RX 1.1m=0。0422KN腳手板的荷載標準值：P2=0b35KN/mx 0.9 X 1 °500/3=0.1575KN; 活荷載標準值:Q=3KN/mX 0。9X 1。5/3=1.35KN;荷載計算值：P=(1°2X 0o 0422KN+1.2X 0.1575KN+1.4 X 1.35KN)/2=1.0648KNP PP PP Pq4l=1800mml=1800mml=1800mm(大橫桿計算簡圖)2=205N/mm2 大橫桿的抗彎強度滿足要求。 撓度值驗算

17、：最大撓度值計算應取偉大橫桿自重均布荷載與集中荷載作用下 的最不利分配和撓度和。均布荷載作用下的最大撓度值計算公式如 下:4Y qmax=Oo 677ql /100EI大橫桿自重均布荷載引起的最大撓度值為 :Y gmax=O。677x 0o 0384“肝戀(1500mm7(100 x 2.06 x 106N/mrnx 121900ml查規(guī)范可知：直角、旋轉單扣件承載力取值為8KN,按照扣件抗)Y 1max=0o 0524mm集中荷載作用下的最大撓度值計算公式為：Y pmax=1o 883Pl扣件抗滑驗算：/100EI集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度值為：P=(0.0422KN+0o 15

18、75KN+1.35KN)/2=0o 7749KNY 2max=1.883 x 0.7749 x 103Nx (1500mm) 3/(100 x 2.060 x106N/mm2x 121900mm4)Y 2max=0.1961mm 最大撓度變形值為丫 maX= 丫 imax+丫 2max=0.0524+0 o 196仁0。2485mmY qmax=0。2485m 丫 =1500mm/150=10.0mm勺較小值。 大橫桿的撓度變形滿足要求。滑承載力系數(shù) 0。80 該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為 6.4KN。 縱向水平桿與立桿連接時， 扣件的抗滑承載力按下式進行驗算：RW RC其中:Rc為扣件

19、抗滑承載力設計值，取FC=6.4KN;R 為縱向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值 ;縱向水平桿的自重荷載標準值：P仁0 0384KN/mK 1。5m=00576KN橫向水平桿的自重荷載標準值：P2=0b 5X 0。0384X 0。9X 3根=0。 0518KN腳手板的荷載標準值：P3=Q3KN/mx 0.9mX 1.5m/2 =0。2025KN 活荷載標準值：Q=3KN/治 0。9rriX 1.5m/2=2。025KN 荷載組合計算值： R=1.2X( 0.0576KN+0。0518KN+0.2025KN+ 1。4X2. 025KN=3。209KNR=3。 209KNW RC=6。 4KN二單

20、扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求。4、腳手架荷載標準值計算 : 作用于腳手架上的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載 .( 1) 靜荷載標準值包括以下內(nèi)容 :腳手架(架體)自重標準值：每米立桿承受的結構自重標準值(KN/m，查建筑施工 扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范(JGJ130-2001 )表A-1可知本工 程荷載值取為 0。 1495KN/m;21=0.1495KN/mX 18m=2 691KN(2) 腳手板的自重標準值( KN/m2) , 本例采用木腳手板，標準 值為 0.35 KN/m 2;22=0。35 KN/m2x 4X 1.500mX( 0。900m+0.300m)/2=1。26KN(3

21、) 欄桿與擋腳手板自重標準值(KN/m),本例采用欄桿木腳手 板擋板，標準值為 0.14KN/m，NG3=0。14KN/mx4X 1.5m/2=0。42KN;(4) 懸掛的安全設施荷載， 包括安全網(wǎng) (KN/m2), 本例標準值取為 0。 005KN/m2;2NG4=0.005KN/m x 1。5mX 18m=0.135KN; 經(jīng)計算得到，靜荷載標準值 NG=NG1+NG2+NG3+NG4=4。 506KN； 活荷載為施工荷載標準值產(chǎn)生的軸線向力總和；內(nèi)、外立桿 按一縱距內(nèi)施工總荷載總和的 1/2 取值。 經(jīng)計算得到 , 活荷載標準值2NQ=3KN/m2x 0。 9mx 1.5mx 2/2=4

22、。 05KN。 風荷載標準值計算：W k=0.7Uz US W其中W。-基本風壓(KN/m2)，按照建筑結構荷載規(guī)范(GB50009-2001 的規(guī)定采用： W=0.3KN/mf; (n=50)LZ -風荷載高度變化系數(shù)，按照建筑結構荷載規(guī)范(GB50009-2001 的規(guī)定采用：UZ=1。250;(50m,C類)LS -腳手架風荷載體系系數(shù)：參照第一部分計算，取US=1。 2350經(jīng)計算得到，風荷載標準值：WK=0。 7x0。 3KN/m2x1.25x1。235=0.3432KN/m2。5、立桿的穩(wěn)定性計算：(1) 不考慮風荷載作用時： 不考慮風荷載作用時，立桿的穩(wěn)定性計算公式為：(T =N

23、/ A立桿的軸向壓力設計值為：N=1。2N+1.4Nq=1.2 X4。506 KN +1。4X4.05KN=11。0772KN; (T =11077.2N/ (0.2062 X 489mm=109.86N/mm2=205N/mni; 立桿穩(wěn)定性計算滿足設計要求。( 2) 考慮風荷載作用時： 考慮風荷載作用的情況下 : 考慮風荷載時 , 立桿的穩(wěn)定性計算公式為：(T =N/ A+M/WM f立桿的軸向壓力設計值為N=1。 2NG+0。 85X1。 4NG=1.2X4.506KN+0。 85X 1。 4X 4.05KN=10.2267KN風荷載設計值產(chǎn)生的立桿段彎矩 M計算：2MW=0.85X 1

24、。 4WKLah2/10IM=0.850 X 1.4 X 0.3432KN/mx 1。5mX (1。5n) 710=0。1378KN- m (T =10226.7N/(0。2062X 489mri) +137800N- mm/5080m5FF128。549mrn (T =128。549N/mm° =205N/ mm2二立桿穩(wěn)定性計算滿足設計要 求。6、連接件的計算 :連接件的軸向力計算值應按照下式計算：N1=N1W+NO風荷載基本風壓值 WK=0。 3432KN/m2每個連墻件的覆蓋面積內(nèi)腳手架外側的迎風面積2A w=3x 1。5m2X 1.5m=13.5m連墻件約束腳手架平面外變形

25、所產(chǎn)生的軸向力 （KN）,NO=5。 000KN 風荷載產(chǎn)生的連墻件軸向力設計值 （KN）, 應按照下式計算：22Nw=1.4 X WJX Aw=1。4X 0.3432KN/m2x 13。5m=6。486KNN1=5.0+6.486=11 。 486 KN連墻件軸向力設計值：N二 X AX° =0。829X 4.89 X 102mriX 205N/mr7=83o 103KN其中-軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，I為連墻件的長度，取l=0.9m ;由此細比入=l/i=900.00mm/15.8mm=56.96 查表C得=0。829;2 2A=4。98cm 門=205N/mmNL=11.486K

26、N< N=83.103KN,連墻件的設計計算滿足要求！ 若連墻件采用扣件形式與構件連接 , 經(jīng)過計算得到：N l=11.486KN小于雙扣件的抗滑力16.0KN,滿足要求！可采 用雙扣件方式。7、懸挑腳手架的荷載、強度、撓度驗算（1）懸挑梁選用工 1 6的相關參數(shù)及理論重量：43H=160mm b=88mm tw=6mmI X=1127cm4 WX=141cm3 理論重量為 20.513kg/m=0.201KN/m E=2 。 06X 105N/mm采用二層施工，四層鋪板（2）懸挑腳手架的受力計算A、懸挑腳手架按照帶懸臂的單跨梁計算。受腳手架作用集中強度計算荷載N=1.2X 4。 506

27、+1.4X 4。05=11.0772KN水平鋼梁自重強度計算荷載q=0.201N/mmqAJLLU懸出端C受腳手架荷載N的作用，里端B為與樓板的錨固點，A 為墻支點。NN支座反力計算公式:麗N(2+k2+ki) +qL( 1+k2) /2RB=-N( k2+ki)+qL( 1k2)/2K= m/L=1。3/2.4=0。542 K1= m1/L=0.3/2。4=0.125FA=11O 0772X( 2+0。5+0。125)+0。201X2。4X( 1+0。5422)/2=29。390KNFB=-11.0772 X( 0.5+0.125 ) +0201 X 2。4X( 1-0。5422) /2=-

28、6.753KN支座彎矩計算公式：2M=N(m+m) -qm/2=11。0772X 1。5-0.201 X 1。22/2 = 16.471 KN m截面應力。=16.471 X 106N- mm/( 1。05X 141X 103 mn1)=111。225 N/mm水平支撐梁的計算強度小于205 N/mmL滿足要求！C點最大撓度計算公式：32VnaF Nm + Nmi2L(3m2 m) /2 /3EI=11077。2X 12003+11077。2X 300冬(3 X 1200-300) /2 /3EI=(19141.4+1644。 9)X109N/mm3/(3X2.06X105N/mmX11274

29、4X 104 mm4)=2。 98mm最大撓度 Vmax=2.98mm水平支撐梁的最大撓度小于 1300/400=3.25mm,滿足要求！B、懸挑梁的整體穩(wěn)定性計算：(T =M/ (© bW)w f式中© b均勻彎曲的受彎構件整體穩(wěn)定系數(shù)，按照下式計算© b= : (570tb ) /Lh X (235/f y)=570 X 6X 88X 235/(1200 X 160X 205)=1 。 7976。穩(wěn)二 M/ (© bWX)= (16。471 X 10 N- mr) / (1.797 X 141X 103mm3)22=65.006N/mm< f

30、穩(wěn)=205 N/mm水平鋼梁的穩(wěn)定性系數(shù)計算f ,滿足要求！C錨固段與樓板連接的計算：水平鋼梁與樓板壓點采用鋼筋拉環(huán)，前錨固鋼筋選用14(二級鋼)，后錨固鋼筋選用圓鋼 18拉環(huán)強度計算如下：水平鋼梁與樓板壓點的拉環(huán)受力 R=6.753KN校核安全度計算公式A/R> 2(tA/R = 7。7 > 2錨固鋼筋抗拉強度滿足要求。水平鋼梁與樓板壓點的拉環(huán)一定要壓在樓板下層鋼筋下面，并 要保證兩側30cm以上的搭接長度。六、腳手架的搭設及拆除(一) 腳手架的搭設1 、搭設順序(1) 雙排落地腳手架的搭設順序 :放線t鋪設底墊板t外立桿排列t外第一根大橫桿t拋撐設置 T內(nèi)立桿T內(nèi)第一根大橫桿T

31、小橫桿T第二步架搭設T連墻件設置 T掃地桿T第三步架搭設T第四步架搭設完T剪力撐設置T密目安 全網(wǎng)掛設T水平兜網(wǎng)安設T循環(huán)至架搭設完畢T驗收使用。(2) 懸挑式腳手架搭設順序起步挑梁錨固T通長拉結鋼管連結t內(nèi)側第一根大橫桿T鋪操 作用腳手板t外側第一根大橫桿T下部斜撐桿搭設固定t外立桿t 臨時拉結桿件t外第二根大橫桿T內(nèi)立桿t內(nèi)第二根大橫桿t小橫 桿T拉結管件搭設t第三根內(nèi)、外側大橫桿T掛密目安全網(wǎng)T起步 架木板及竹膠板封閉T掛密目網(wǎng)鋼絲網(wǎng)T第二層架搭設T第三層架 搭設T起步架層搭設雙排內(nèi)架T設倒拉桿及斜撐T拆除下層斜撐T 第四層架搭T第五層架搭設.2、每層腳手架搭設后，應按規(guī)范要求校正步距、

32、縱距、橫桿及 立桿的垂直度 .3、腳手架搭設，尚應符合以下規(guī)定 :(1)扣件必須擰緊，施工時其扭緊力矩應在 40Nm至65N 之間。(2)腳手架搭設過程中，在外立桿內(nèi)側搭設 1.2m 高護身欄桿。(3) 腳手架必須配合施工進度進行，一次搭設高度不應超過相 鄰連墻件以上二步。(4) 開始搭設立桿時，應每隔 6 跨設置一根拋撐，直至連墻件 安裝穩(wěn)定后，方可根據(jù)情況拆除 .(5) 當搭至有連墻件的構造點時 , 在搭設完該處的立桿， 縱向水 平桿，橫向水平桿后，應立即設置連墻件。(6) 頂層立桿高出女兒墻頂 1.2m.(7) 在封閉型腳手架的同一步中，縱向水平桿應四周交圈，用直 角扣件與內(nèi)、外角部立桿

33、固定。(8 )對接扣件開口應朝上或朝內(nèi)。(9)腳手板應滿鋪、鋪穩(wěn)、離開墻面 120 150mm對懸挑式腳手架，起挑層不應留空隙，應封閉嚴實。(二) 腳手架的拆除1 、拆除順序：與搭設順序相反。2、腳手架拆除前，應進行以下準備工作：(1 )應全面檢查腳手架的扣件連接，連墻件及支撐體系是否符 合構造要求。( 2)應根據(jù)檢查結果補充完善施工組織設計中的拆除順序及措施, 經(jīng)主管部門批準后方可實施。( 3)應對班組進行專項安全技術交底。( 4)應首先清除腳手架上的雜物及障礙物。(5)應根據(jù)拆除區(qū)域劃出施工警戒線，并派專人值班，以免其它人進入作業(yè)區(qū)3、拆除腳手架時，應符合下列規(guī)定 :（1）拆除作業(yè)必須由上而下逐層進行 , 嚴禁上、下同時作業(yè)