鐵路選線課程設計定稿

1、 鐵路選線課程設計學院名稱： 交通運輸與物流學院 年級專業(yè)： 交運2015級 學生姓名： 學生學號： 20151 目錄課程設計任務書1一、出發(fā)資料1（一）設計內(nèi)容1（二）設計資料1二、牽引計算資料2（一）牽引質(zhì)量計算2（二）起動檢算3（三）到發(fā)線有效長度檢算3（四）確定列車牽引定數(shù)3（五）列車長度、牽引凈重、列車編掛輛數(shù)等計算4三、線路走向方案概述4（一）沿線地形地貌概述4（二）線路走向方案4四、平縱斷面設計概述5（一）平面定線原則5（二）平面設計概述5（三）線路平面主要技術指標5（四）縱斷面設計原則6（五）縱斷面設計概述6（六）線路縱斷面主要技術指標7（七）設計方案優(yōu)缺點評述及改善意見7五、

2、通過能力及輸送能力檢算7（一）通過能力7（二）輸送能力9課程設計任務書一、出發(fā)資料（一）設計內(nèi)容珠河鎮(zhèn)至后河鎮(zhèn)地段客貨共線鐵路新線設計。包括：1.定出線路平面；2.設計該站間的縱斷面；3.能力檢算； 4.編寫簡要說明書； 5.圖紙整飾，按指導書要求順序與平縱斷面圖一起加封面裝訂成冊。（二）設計資料1.設計線為 I 級單線鐵路，路段設計速度為 100km/h 。 2.地形圖比例尺1：25000，等高距5m。 3.始點 珠河鎮(zhèn) 車站，中心里程 K0+000，中心設計高程 35 m，該站為會讓站；終點 后河鎮(zhèn) 車站，為中間站，站場位置及標高自行選定。 4.運量資料（遠期重車方向）：（1）貨運量10M

3、t/a，貨運波動系數(shù)=1.15，通過能力儲備系數(shù)=0.2；（2）客車4對/d，摘掛1對/d，零擔2對/d，快貨0對/d。 5.限制坡度 12 。 6.牽引種類：近期：電力牽引；遠期：電力牽引。 7.機車類型： SS 。 8.到發(fā)線有效長： 850m 。 9.最小曲線半徑 800m 。 10.信聯(lián)閉設備為半自動閉塞，tB +tH =6min。 11.近期貨物列車長度計算確定。 12.車輛組成：每輛貨車平均數(shù)據(jù)為：貨車自重22.133 t，總重78.998t，凈載量56.865 t，車輛長度13.914 m，凈載系數(shù)0.720，每延米質(zhì)量5.677 t/m，守車質(zhì)量16t，守車長度8.8m。 13

4、.制動裝置資料：空氣制動，換算制動率0.28。 14.車站側(cè)向過岔速度允許值45km/h；直向過岔速度取設計速度。二、牽引計算資料（一）牽引質(zhì)量計算查表得SSIV貨型機車的牽引性能參數(shù)如下：Vjmin=51.5km/h，F(xiàn)jmax=431.6kN，F(xiàn)q=649.8kN，PP=184t，Vg=100km/h，LJ=32.8m。 計算機車單位基本阻力: w'0=2.25+0.0190Vj+0.000320Vj2=2.25+0.0190×51.5+0.000320×51.5×51.5 =4.08N/KN 計算車輛單位基本阻力： w''0=0.92

5、+0.0048Vj+0.000125Vj2=0.92+0.0048×51.5+0.000125×51.5×51.5 =1.50N/KN 在12的限制坡度下，SSIV電力機車的牽引質(zhì)量： G=yFJ-Pw'0+ix×gw0''+ix×g =0.9×431600-184×4.077+12×9.81.667+10×9.8 =2658.47t式中：y機車牽引力使用系數(shù)，取0.9；FJ機車計算牽引力，取431600N；ix限制坡度，取12；g重力加速度，取9.8。計算結(jié)果取2650t。（二）

6、起動檢算起動加算坡度值iq取0，計算如下： Gq=yFq-P(w'q+iq)×g(wq''+iq)×g =0.9×649800-184×(5+0)×9.8(3.5+0)×9.8 =16440t式中：Fq機車起動牽引力，取649.8kN，即649800N；w'q機車起動單位阻力，內(nèi)燃機車取5N/kN；wq''貨車起動單位阻力，滾動軸承貨車取3.5N/kN；計算得Gq=16440t>G=2650t，故列車可以起動，符合要求。（三）到發(fā)線有效長度檢算 Gyx=Lyx-La-NJLJ

7、15;q =850-30-2×16.4×5.677 =4468.93t式中：La安全距離，取30m；Lyx到發(fā)線有效長度，取850m；NJ列車中的機車臺數(shù)，取2；LJ機車長度，取16.4m；q列車延米質(zhì)量，取5.677t/m。計算得Gyx=4468.93t> G=2650t，故到發(fā)線長度符合要求。 （四）確定列車牽引定數(shù)取2650t為牽引定數(shù)。 （五）列車長度、牽引凈重、列車編掛輛數(shù)等計算列車長度L1=LJ+Gq=32.8+26505.667=499.60m牽引凈重GJ=KJG=0.720×2650=1908.00t牽引輛數(shù)n=Gqp=265078.998=

8、35.545，取33輛式中：KJ貨物列車靜載系數(shù)，取0.720；q列車延米質(zhì)量，取5.677t/m；qp每輛貨車平均總質(zhì)量，取78.998t；G牽引定數(shù)2650t；  q列車延米質(zhì)量，取5.677t/m。三、線路走向方案概述（一）沿線地形地貌概述珠河鎮(zhèn)到后河站間為丘陵地帶，中部高，兩側(cè)低，兩站高差約13m，最高山頭85.0m。右半部地勢較平，走勢明顯；左半部地勢復雜。線路必須從山脊埡口或鞍部通過沿河谷線到達后河鎮(zhèn)，埡口或鞍部為控制點。兩站間有村莊五座，村鎮(zhèn)較少，可繞行。（二）線路走向方案根據(jù)地形圖，選定埡口、橋位、河谷等控制點，可以初步擬定上、中、下三種走行方案，上下沿河谷走行，展線

9、長度大，且曲線較多，線路總里程較大，在中行方案中可能有隧道存在，上行村莊等障礙物多、且地面自然坡度較陡；中線方案經(jīng)過高程較高的埡口，要采用隧道方案，增加了工程費用，但村莊等障礙少，線路長度相對較短。本線采用下線方案，AB兩點航空折線距離（含上線埡口）為13.5km。沿線路起點，地形成上升趨勢，中間埡口的高程為84.3m，經(jīng)過埡口后，地形呈下降趨勢，且較為平坦，線路大致走向為A下線埡口B。從A點出發(fā)后沿山谷線行走，走勢較為曲折，此時的坡度約為12.37，為緊坡地段，應用足坡度上坡。接著由埡口到跨河點時的坡度約為12.47，為緊坡，應用足坡度下坡，跨河之后地勢平坦，為緩坡到后河鎮(zhèn)站。四、平縱斷面設

10、計概述（一）平面定線原則1.緊坡地段均應用足限制坡度上下坡，同時注意繞避障礙和展線，一般可沿河谷線定線，設計坡度一般取0.1的整數(shù)倍。2.緩坡地段不要高程障礙限制，故應考慮填挖與線路走向最優(yōu)，得到合理線路，盡量靠近航空線，減少工程開支。（二）平面設計概述1.定線說明：平面共設曲線8處，其中最小曲線半徑800m。2.線路狀況：起點珠河鎮(zhèn)出站設置右轉(zhuǎn)曲線繞避河流和村莊，沿河谷用導向線法定線，少許地段不能用導向線則用直線連接，最后定線均沿河谷線一側(cè)上至埡口；埡口以西用足限制坡度上坡，有四個曲線，最小曲線半徑800m，均為一般標準。埡口東去仍沿河谷線下坡并設置曲線彎折延等高線通行，后半段路坡度較緩，可

11、以較小的坡度或平坡通過，跨河后到達終點站后河鎮(zhèn)。（三）線路平面主要技術指標表1 線路平面主要技術標準項目單位指標正線線路總長km12.20曲線個數(shù)個8曲線線路延長km4.77曲線占線路總長比例39.78最大曲線半徑m1000最小曲線半徑m800表2 平面曲線要素表交點編號曲線半徑(m)緩和曲線長(m)圓曲線長(m)曲線轉(zhuǎn)角(度)圓曲線切線長(m)JD1800801060.0376.00625.03JD280080893.6164.00499.90JD380080418.8830.00214.36JD4100070784.7750.83380.15JD580080610.8735.00315.3

12、0JD680080293.2221.00148.27JD780080460.7733.00236.97JD880080256.3318.00126.71（四）縱斷面設計原則1.緊坡地段緊坡地段設計仍是用足限制坡度上坡定線，以減少開挖和展線，并且使得線路盡量適應地勢變化，用不同的坡度定線。最大坡度折減：兩圓曲線夾直線大于200m時，可按最大坡度設計，不減緩；長度大于貨物列車長度的圓曲線，可設一個坡度按iR=600R減緩的坡段；長度小于貨物列車長度曲線，曲線阻力坡度按iR=10.5Li折減。若有連續(xù)兩個或兩個以上長度小于貨物列車長度的圓曲線，其間的夾直線長小于200m時，可將直線段分開并入兩端曲線

13、進行減緩，減緩坡度按iR=600R計算；也可以將兩曲線合為一個曲線，坡度為iR=10.5Li。當曲線處于變坡點時，應按比例分配轉(zhuǎn)角。設計坡度為最大坡度減去折減坡度，i=ix-iR。若有隧道時（大于400m），最大坡度折減按i=simax計算，s為隧道內(nèi)最大坡度系數(shù)，可查表取值。2.緩坡地段由于緩坡地段地勢地坪，不受高程限制，故應盡量節(jié)省開支，坡度長度最大大于列車長，多用無害坡，降低高程，填挖均衡。（五）縱斷面設計概述從珠河鎮(zhèn)中心線向東經(jīng)一段相對平緩的坡段以后以限制坡度上坡，其中限制坡度由于曲線原因產(chǎn)生折減，以較大坡度上升，能盡量減少開挖。同時在埡口處設一平緩路段，為避免豎曲線重合，變坡點與ZY

14、、YZ點相距一定距離。埡口以西有2個坡度上坡，盡量減少填挖量。過埡口后用大坡度下坡，考慮到起伏不大且夾直線較短，為減小施工難度，用折減后的一個坡度降低高程至中河橋前，橋上為平緩路段。過橋后地勢相對平緩，線路主要設平坡，同時保證使填挖均勻。橋梁段均為平直路段。埡口處高程過大，需開挖，且挖方量大，為減小瓦房量，且滿足最小坡度差，故設上坡段和平坡段各一段。完成下坡后繼續(xù)以平坡鋪往后河鎮(zhèn)車站。（六）線路縱斷面主要技術指標表3線路縱斷面主要技術指標項目單位指標全線坡段總數(shù)個13最大坡度地段長度km4.40最大坡度地段占線路總長比例%36.07有害坡地段i>6長度km7.25有害坡地段占線路總長比例

15、%59.43（七）設計方案優(yōu)缺點評述及改善意見本設計方案優(yōu)點是坡度較緩，便于提高線路的輸送能力，且有一定富余。同時開挖量較大，填方量較小，填挖基本均衡。線路坡段較少，但緊坡占全線正線長度比例較大，有害坡比例也較大，因此運營費用相對較高。要改善線路需增加工程量，增加埡口地段開挖量，降低線路高程，且曲線還應適當減少，特別是小半徑曲線，展線盡量靠近航空線。五、通過能力及輸送能力檢算（一）通過能力珠河鎮(zhèn)站(A)到后河鎮(zhèn)站(B)之間的往返運行時分使用“行走時分計算表”(表4)進行。表4 行走時分計算表方向坡段長m設計坡度i曲線當量坡度iR計算坡度iJ均衡速度km/h(限制坡度)每公里走行時分min/km

16、該坡道走行時分min12345678AB70000085.000.710.50 350100.5910.5959.501.010.35 315011.20.8012.0052.001.153.62 350100.5310.5360.001.000.35 40000.680.6886.000.700.28 350-100.19-9.8175.500.790.28 1250-11.40.2911.1155.501.081.35 800-100.44-9.5676.500.780.62 200000.490.4985.500.701.40 500100.2110.2162.000.970.49 55

17、000085.000.710.39 500-100.24-9.7676.000.790.40 130000.130.1385.000.710.92 tiL=10.95minBA130000.130.1385.000.710.92 500100.2410.2462.000.970.49 55000085.000.710.39 500-100.21-9.7975.500.790.40 200000.490.4985.500.701.40 800100.4410.4461.000.980.78 125011.40.2911.6954.001.111.39 350100.1910.1962.000.9

18、70.34 40000.680.6886.000.700.28 350-100.53-9.4776.500.780.27 3150-11.20.80-10.4061.000.983.09 350-100.59-9.4177.000.780.27 70000085.000.710.50 tiL=10.51min計算得，珠河鎮(zhèn)車站(A)到后河鎮(zhèn)車站(B)之間的往返運行時分如下：AB tiL=10.95min，BA tiL=10.51min起停附加時分tq+tt=3min半自動條件下，列車會車與不同時到達間隔時分 TAB=TW=10.95+3=13.95min TBA=TF=10.51min TZ=13.95+10.51+6=30.46min通過能力:N=1440-TTTZ=1440-9030.46=44.32對/d，取44對/d。NPt=N1+-Nkk+NLL+NZZ+NkHkH=441.2-4×1.3+2×2+1×1.5+0×1.2=25.97對/dNH=NPt+NLL+NZZ+Nk