飼料車間超高模板專項(xiàng)施工方案

1、DDGS車間（ 13.5m）高支模專項(xiàng)施工方案工程名稱：黑龍江省盛龍酒精有限公司特優(yōu)級食用酒精技術(shù)改造升級項(xiàng)目建設(shè)單位：黑龍江盛龍酒精有限公司監(jiān)理單位：哈爾濱工業(yè)大學(xué)建設(shè)工程項(xiàng)目管理公司施工單位：黑龍江省九建建筑工程股份有限公司編制日期： 2016 年 3 月 20 日目錄第1頁共44頁一、編制說明 ·························

2、;········2二、編制依據(jù) ·································3三、工程概況 ······&

3、#183;··························3四、高支模支撐體系設(shè)計(jì)·····················&

4、#183;···41、梁和樓板模板高支撐架的構(gòu)造和施工要求············42、頂梁板模板高支架體系設(shè)計(jì)圖···················6五、高支模支撐體系的施工·······

5、;·················81、材料選擇·······························

6、3;·82、施工方案選擇······························83、高支撐模板的安裝···············&#

7、183;···········94、高支撐模板的拆除 ··························11 六、高支模支撐體系計(jì)算書 ·······

8、3;···············11 計(jì)算書 1：一層頂板支撐體系 ·····················11 計(jì)算書 2：一層頂梁支撐體系 ·······

9、3;·············20 七、高支模施工組織機(jī)構(gòu) ························34 八、質(zhì)量控制 ········

10、83;·······················34 九、安全文明施工 ························

11、83;····37 十、環(huán)境保護(hù)措施 ·····························38 十一、監(jiān)測措施 ············

12、3;··················38 十二、針對高支?；炷翝仓贫ǖ拇胧?··············39 十三、應(yīng)急救援預(yù)案 ············

13、;················39一、編制說明第2頁共44頁1、本工程一層 B軸-D軸/2 軸-12 軸層高 13.5m，屬于高支模工程設(shè)計(jì)的范圍，故本方案梁板從支撐體系設(shè)計(jì)、施工及保證措施等方面進(jìn)行編制。二、編制依據(jù)1、建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)程(JGJ162-2008)2、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范（JGJ130-2011）3、混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范GB50010-20104、建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(GB 50009-2012)5

14、、鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范(GB 50017-2003)6、建筑施工手冊第四版7、建筑施工計(jì)算手冊8、建筑施工門式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范JGJ128-20109、建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范（JGJ162-2008）10、施工技術(shù)三、工程概況1、總體概況項(xiàng)目內(nèi)容1工程名稱黑龍江省盛龍酒精有限公司特優(yōu)級食用酒精技術(shù)改造升級項(xiàng)目2工程地址黑龍江省哈爾濱市雙城區(qū)站北工業(yè)區(qū)盛龍酒精有限公司院內(nèi)3建設(shè)單位黑龍江盛龍酒精有限公司4設(shè)計(jì)單位吉林石化工程設(shè)計(jì)有限公司5監(jiān)理單位哈爾濱工業(yè)大學(xué)建設(shè)工程項(xiàng)目管理公司6施工單位黑龍江省九建建筑工程股份有限公司2、建筑概況第3頁共44頁序號項(xiàng)目內(nèi)容1 占地面積2 建筑層數(shù)3 建筑高度

15、3、結(jié)構(gòu)概況序號項(xiàng)目內(nèi)容1基礎(chǔ)形式靜壓管樁基礎(chǔ)，樁型采用預(yù)應(yīng)力高強(qiáng)混凝土管樁2機(jī)構(gòu)體系框架結(jié)構(gòu)3結(jié)構(gòu)材料鋼筋混凝土4抗?fàn)幍燃壙拐鹪O(shè)防類別為丙類，抗震設(shè)防烈度為6 度，框架抗震等級為三級四、高支模支撐體系設(shè)計(jì)1、梁和樓板模板高支撐架的構(gòu)造和施工要求1.1 模板支架的構(gòu)造要求：梁板模板高支撐架可以根據(jù)設(shè)計(jì)荷載采用單立桿或雙立桿；立桿之間必須按步距滿設(shè)雙向水平桿，確保兩方向足夠的設(shè)計(jì)剛度；梁和樓板荷載相差較大時，可以采用不同的立桿間距，但只宜在一個方向變距、而另一個方向不變。1.2 立桿步距的設(shè)計(jì)：當(dāng)架體構(gòu)造荷載在立桿不同高度軸力變化不大時，可以采用等步距設(shè)置；當(dāng)中部有加強(qiáng)層或支架很高，軸力沿高度分

16、布變化較大，可采用下小上大的變步距設(shè)置，但變化不要過多；高支撐架步距以 0.9-1.5m 為宜，不宜超過 1.5m。1.3 整體性構(gòu)造層的設(shè)計(jì)：當(dāng)支撐架高度 20m或橫向高寬比 6時，需要設(shè)置整體性單或雙水平加強(qiáng)層；第4頁共44頁單水平加強(qiáng)層可以每 4-6 米沿水平結(jié)構(gòu)層設(shè)置水平斜桿或剪刀撐，且須與立桿連接，設(shè)置斜桿層數(shù)要大于水平框格總數(shù)的1/3 ；雙水平加強(qiáng)層在支撐架的頂部和中部每隔10-15m設(shè)置，四周和中部每10-15m設(shè)豎向斜桿，使其具有較大剛度和變形約束的空間結(jié)構(gòu)層；在任何情況下，高支撐架的頂部和底部（掃地桿的設(shè)置層）必須設(shè)水平加強(qiáng)層。1.4 剪刀撐的設(shè)計(jì)：沿支架四周外立面應(yīng)滿足立面

17、滿設(shè)剪刀撐；中部可根據(jù)需要并依構(gòu)架框格的大小，每隔10-15m設(shè)置。1.5. 頂部支撐點(diǎn)的設(shè)計(jì)：最好在立桿頂部設(shè)置支托板，其距離支架頂層橫桿的高度不宜大于400mm；頂部支撐點(diǎn)位于頂層橫桿時，應(yīng)靠近立桿，且不宜大于200mm；支撐橫桿與立桿的連接扣件應(yīng)進(jìn)行抗滑驗(yàn)算，當(dāng)設(shè)計(jì)荷載N12kN時，可用雙扣件；大于 12kN時應(yīng)用頂托方式。1.6. 支撐架搭設(shè)的要求：嚴(yán)格按照設(shè)計(jì)尺寸搭設(shè)，立桿和水平桿的接頭均應(yīng)錯開在不同的框格層中設(shè)置；確保立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差小于扣件架規(guī)范的要求；確保每個扣件和鋼管的質(zhì)量是滿足要求的，每個扣件的擰緊力矩都要控制在 45-60N.m，鋼管不能選用已經(jīng)長期使用發(fā)生

18、變形的；地基支座的設(shè)計(jì)要滿足承載力的要求。1.7. 施工使用的要求：精心設(shè)計(jì)混凝土澆筑方案，確保模板支架施工過程中均衡受載，最好采用由中部向兩邊擴(kuò)展的澆筑方式；嚴(yán)格控制實(shí)際施工荷載不超過設(shè)計(jì)荷載，對出現(xiàn)的超過最大荷載要有相第5頁共44頁應(yīng)的控制措施，鋼筋等材料不能在支架上方堆放；澆筑過程中，派人檢查支架和支承情況，發(fā)現(xiàn)下沉、松動和變形情況及時解決。2、頂梁板模板高支架體系設(shè)計(jì)圖2.1 一層高支模立桿、斜撐布置平面圖2.2 一層高支模剪刀撐布置平面圖第6頁共44頁2.3 一層頂板高支模支架立面圖2.4 一層頂梁高支模支架立面圖第7頁共44頁五、高支模支撐體系的施工1、材料選擇1.1 頂梁板模板選

19、用 15mm厚膠合板，頂梁板支撐系統(tǒng)采用鋼管腳手架，支架上放可調(diào)油拖，頂梁板模板的主龍骨采用 48×3.0 鋼管，次龍骨選用 40mm×70mm 木方，大于 500mm梁選用直徑 14的對拉螺栓。2、施工方案選擇2.1 一層頂板立桿（支撐鋼管）：橫向間距600mm，縱向間距 600mm，步距 1200mm，每個立桿（鋼管）上放置油拖。托梁：油拖上放置托梁，托梁采用2根直徑 48*3.0 鋼管，做為頂板的主龍骨，間距為 600mm。次龍骨：托梁上放置 40mm*70mm木方，立向放置，做為次龍骨，間距為250mm。2.2 一層頂梁第8頁共44頁梁下立桿（支撐鋼管）：橫向間距6

20、00mm，縱向間距 600mm，步距 1200mm。梁下外楞（主龍骨）：選用直徑48*3.0 鋼管，縱向間距 600mm。梁下內(nèi)楞（次龍骨）：選用40mm*70mm木方，梁下設(shè) 3根。梁側(cè)面外楞（主龍骨）：選用直徑 48*3.0 鋼管，縱向間距 500mm。梁側(cè)面內(nèi)楞（次龍骨）：選用40mm*70mm木方，梁下設(shè) 4根。對拉螺栓：梁高大于 500mm增設(shè)直徑 14的對拉螺栓，間距 500mm，外側(cè)用直徑 48*3.0 雙鋼管進(jìn)行加固。2.5 加強(qiáng)層：在支撐架的頂部和底部（掃地桿的設(shè)置層）設(shè)單向水平加強(qiáng)層，單水平加強(qiáng)層可以每 5米沿水平結(jié)構(gòu)層設(shè)置水平斜桿或剪刀撐，且須與立桿連接。2.6 剪刀撐：

21、沿支架四周外立面應(yīng)滿足立面滿設(shè)剪刀撐，中部按每隔10m設(shè)置。3、高支撐模板的安裝3.1 、模板安裝的一般要求：模板安裝前，必須核查軸線和模板定位線的尺寸，確保梁、板、柱模板定位準(zhǔn)確。同時，對相關(guān)工種的上一道質(zhì)量進(jìn)行檢查，如發(fā)現(xiàn)鋼筋位移或下層混凝土表面的松軟層未剔鑿者，應(yīng)先處理好當(dāng)前工序后再支模板。模板安裝要遵守施工規(guī)范和工藝標(biāo)準(zhǔn)的要求，確保模板與軸線位置、標(biāo)高、垂直準(zhǔn)確，支撐牢固穩(wěn)定和結(jié)構(gòu)構(gòu)件尺寸準(zhǔn)確，不跑模、不漲模、拼縫嚴(yán)密、不漏漿、不錯臺，不位移、不變形。3.2 頂板模板安裝；頂板模板安裝工藝流程：彈線（在墻柱上測出50線和軸線控制線）搭設(shè)支架安裝大龍骨安裝小龍骨調(diào)整模板下皮標(biāo)高鋪設(shè)面板檢

22、驗(yàn)板面標(biāo)高平整度與梁側(cè)模板連接的密實(shí)牢固和平整度清掃預(yù)檢頂板模板的支撐架，從邊跨一側(cè)開始安裝，先安第一排立桿，臨時固定后再安第二排立桿，同時安裝好橫桿兩道，依次逐排安裝，調(diào)整立桿標(biāo)高，安裝主次龍骨并找平。鋪裝竹膠板，從一側(cè)開始，模板交接處硬拼拼縫。第9頁共44頁頂板與梁側(cè)模板連接時，采用搭接方法并在陰角處設(shè)有木方，不得設(shè)懸挑面板，同時應(yīng)保證頂板與梁梆垂直，不得出現(xiàn)凹凸錯位現(xiàn)象。板模板起拱：起拱高度為全跨長度的2L/1000 。中間部位起供，周邊不起供。注意在起供過程中容易出現(xiàn)的問題是中間部分油托向上升，其他部位的油托會出現(xiàn)松動的現(xiàn)象，所以要注意中間部位油托上升其他油托同樣要逐一檢查，保證起供順

23、暢，支撐穩(wěn)固。3.3 梁模板的安裝先在柱上彈出軸線、梁位置線和水平控制標(biāo)高線，按設(shè)計(jì)標(biāo)高調(diào)整扣件式腳手架可調(diào)頂托的標(biāo)高，將其調(diào)至預(yù)定的高度，然后在可調(diào)頂托的托板上安放木方及梁底，并拉線找平?，F(xiàn)澆鋼筋混凝土梁、板，其模板應(yīng)按設(shè)計(jì)要求起拱，起拱高度為跨度的 2L/1000 。主、次梁交接時，先主梁起拱，后次梁起拱。梁底模安裝后，再安裝側(cè)模、壓腳板及斜撐。梁下均增加一根立桿支撐。為了防止梁身不平直、梁底不平及下?lián)?、梁?cè)模爆模、局部模板嵌入柱梁間，拆除困難的現(xiàn)象，可采取如下措施：支模應(yīng)遵守側(cè)模包底模的原則，梁模與柱模連接處，下料尺寸一般應(yīng)略為縮短。梁側(cè)模必須拉線通直將梁側(cè)模釘固。3.4 支撐架搭設(shè)：支

24、撐搭設(shè)前，對鋼管、配件進(jìn)行檢查和驗(yàn)收，嚴(yán)禁使用不合格的鋼管及配件。對工作面進(jìn)行清理干凈，不得有雜物。根據(jù)立桿平面布置圖要求放線定位，先彈出鋼管立桿位置線，墊板、底座安放位置要準(zhǔn)確，搭設(shè)時可采用逐排和通層搭設(shè)的方法，并應(yīng)隨搭隨設(shè)掃地桿水平縱橫加固桿。一層立桿底座：在一層立桿底部墊40板，保持整體受力均勻。水平桿與立桿扣接牢固，縱橫掃地桿離地面高度不大于200mm。腳手架立桿的垂直度控制，立桿的全部絕對偏差50mm。第 10頁共 44頁立桿上的對接扣件應(yīng)交錯布置：兩根相鄰立桿的接頭不應(yīng)設(shè)置在同步內(nèi)，同步內(nèi)隔一根立桿的兩個相隔接頭在高度方向錯開的距離不宜小于500mm；各接頭中心至主節(jié)點(diǎn)的距離不宜大

25、于步距的1/3 。立桿、可調(diào)托座應(yīng)根據(jù)支撐高度設(shè)置，并不超出200 mm。立桿、水平桿及剪刀撐的布置應(yīng)嚴(yán)格按要求布置。模板承重架應(yīng)與已澆注的柱作拉結(jié)節(jié)點(diǎn)，增強(qiáng)整體穩(wěn)定性。4、高支撐模板的 拆除4.1 頂板模板拆除時先拆除板模板，再拆除梁模板，模板拆除時每跨支撐及模板拆除后及時運(yùn)走碼好，并及時進(jìn)行回頂。板模拆除方法為：將可調(diào)螺旋向下退100mm，使龍骨與板脫離，先拆主龍骨，后拆次龍骨，最后取頂板模。拆除時人站在碗扣架下，待頂板上木料拆完后，拆模時間以混凝土同條件養(yǎng)護(hù)試塊抗壓強(qiáng)度為依據(jù)，故頂板混凝土應(yīng)多做一組同條件養(yǎng)護(hù)試塊。拆模時不要用力過猛，拆下來的材料要及時運(yùn)走，拆模后及時將工作面清理干凈。4

26、.2 底模拆除時的混凝土強(qiáng)度要求結(jié)構(gòu)類型結(jié)構(gòu)跨度設(shè)計(jì)強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值百分率（）8m75梁、拱、殼>8m1002m50板>2m、 8m75>8m100六、高支模支撐體系計(jì)算書計(jì)算書 1：一層頂板支撐體系1、參數(shù)信息 :1.1模板支架參數(shù)橫向間距或排距 (m):0.60 ；縱距 (m):0.60 ；步距 (m):1.20 ；立桿上端伸出至模板支撐點(diǎn)長度(m):0.40 ；模板支架搭設(shè)高度 (m):13.26 ；第 11頁共 44頁采用的鋼管 (mm): 48×3.0 ；板底支撐連接方式 : 方木支撐；扣件連接方式 : 雙扣件，考慮扣件的保養(yǎng)情況，扣件抗滑承載力系數(shù):0.80

27、；1.2荷載參數(shù)模板與木板自重 (kN/m2):0.350 ；混凝土與鋼筋自重 (kN/m3):25.000 ；施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值 (kN/m2):2.500 ；1.3材料參數(shù)面板采用膠合面板，厚度為15mm；板底支撐采用方木；22面板彈性模量 E(N/mm):9500；面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 (N/mm):13 ；2；木方的間隔距離 (mm):250.000 ；木方抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 (N/mm):1.40022；木方彈性模量 E(N/mm):9500.000；木方抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 (N/mm):13.000木方的截面寬度 (mm):50.00 ；木方的截面高度 (mm):100.00 ；托梁材料為：

28、鋼管 ( 雙鋼管 ) : 48 × ；31.4樓板參數(shù)鋼筋級別 : 三級鋼 HRB 400(20MnSiV,20MnSiNb,20MnTi)；樓板混凝土強(qiáng)度等級 :C30；2每層標(biāo)準(zhǔn)施工天數(shù) :8 ；每平米樓板截面的鋼筋面積 (mm):360.000 ；樓板的計(jì)算長度 (m):4.50 ；施工平均溫度 ( ):15.000 ；樓板的計(jì)算寬度 (m):8.70 ；樓板的計(jì)算厚度 (mm):100.00 ；第 12頁共 44頁圖2樓板支撐架荷載計(jì)算單元2、模板面板計(jì)算 :面板為受彎構(gòu)件 , 需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和剛度，取單位寬度1m的面板作為計(jì)算單元面板的截面慣性矩 I 和截面抵抗矩 W分

29、別為：W = 100× 1.5 2/6 = 37.5 cm3；I = 100 × 1.5 3/12 = 28.125 cm4；模板面板的按照三跨連續(xù)梁計(jì)算。第 13頁共 44頁面板計(jì)算簡圖2.1荷載計(jì)算2.1.1靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m) ：q1= 25 ×0.1 × 1+0.35 ×1 = 2.85 kN/m ；2.1.2活荷載為施工人員及設(shè)備荷載 (kN) ：q2= 2.5 ×1= 2.5 kN/m ；2.2強(qiáng)度計(jì)算最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計(jì)算值最不利分配的彎矩和，計(jì)算公式如下:其中： q=1.2 &

30、#215;2.85+1.4 ×2.5= 6.92kN/m最大彎矩 M=0.1× 6.92 × 0.25 2= 0.043 kN ·m；面板最大應(yīng)力計(jì)算值= 43250/37500 = 1.153 N/mm 2；面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f=13 N/mm2；面板的最大應(yīng)力計(jì)算值為1.153 N/mm 2 小于面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值13 N/mm2, 滿足要求!2.3撓度計(jì)算撓度計(jì)算公式為其中 q = 2.85kN/m面板最大撓度計(jì)算值v = 0.677×2.85 ×2504/(100 ×9500×4166666.667)=

31、0.002 mm；面板最大允許撓度V=250/ 250=1 mm；面板的最大撓度計(jì)算值0.002 mm 小于 面板的最大允許撓度1 mm, 滿足要求 !3、模板支撐方木的計(jì)算 :方木按照三跨連續(xù)梁計(jì)算，截面慣性矩I 和截面抵抗矩 W分別為 :第 14頁共 44頁W=5×10× 10/6 = 83.33 cm3；I=5 ×10× 10×10/12 = 416.67 cm4；方木楞計(jì)算簡圖3.1荷載的計(jì)算：鋼筋混凝土板自重 (kN/m) ：q1= 25 × 0.25 × 0.1 = 0.625 kN/m；模板的自重線荷載 (kN

32、/m):q2= 0.35 ×0.25 = 0.088 kN/m；活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載(kN) ：p1 = 2.5 ×0.25 = 0.625 kN/m；3.2強(qiáng)度驗(yàn)算 :最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計(jì)算值最不利分配的彎矩和，計(jì)算公式如下:均布荷載q = 1.2× (q 1 + q2)+ 1.4×p1 = 1.2 ×(0.625 + 0.088)+1.4 ×0.625= 1.73 kN/m ；最大彎矩M = 0.1ql2 = 0.1 × 1.73 ×0.6 2 = 0.062 kN.m ；

33、最大支座力 N = 1.1 ×q×l = 1.1× 1.73 ×0.6 = 1.142 kN ；方木最大應(yīng)力計(jì)算值62= M /W = 0.062 ×10；/83333.33 = 0.747 N/mm方木的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f=13.000 N/mm2；方木的最大應(yīng)力計(jì)算值為 0.747 N/mm 2 小于方木的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值13 N/mm2, 滿足要求!3.3抗剪驗(yàn)算：第 15頁共 44頁截面抗剪強(qiáng)度必須滿足 :T = 3Q/2bh < T其中最大剪力 : Q = 0.6×1.73 × 0.6 = 0.623 kN；方木

34、受剪應(yīng)力計(jì)算值T = 3×0.623 ×103/(2× 50×100) = 0.187 N/mm 2；方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值T = 1.4 N/mm2；方木的受剪應(yīng)力計(jì)算值0.187 N/mm 2 小于 方木的抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值1.4 N/mm 2，滿足要求!3.4撓度驗(yàn)算 :最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計(jì)算值最不利分配的撓度和，計(jì)算公式如下:均布荷載 q = q1 + q 2 = 0.712 kN/m ；最大撓度計(jì)算值4××；= 0.677 ×0.712 × 600/(10095004166666.667)= 0.01

35、6 mm最大允許撓度 V=600/ 250=2.4 mm ；方木的最大撓度計(jì)算值 0.016 mm 小于 方木的最大允許撓度2.4 mm, 滿足要求 !4、托梁材料計(jì)算:托梁按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算；托梁采用：鋼管 ( 雙鋼管 ) : 48 ×；3W=8.98 cm3；I=21.56 cm 4；集中荷載 P取縱向板底支撐傳遞力，P = 1.142 kN ；托梁計(jì)算簡圖第 16頁共 44頁托梁計(jì)算彎矩圖 (kN.m)托梁計(jì)算變形圖 (mm)托梁計(jì)算剪力圖 (kN)最大彎矩 Mmax = 0.168 kN.m；最大變形 V max = 0.09 mm；最大支座力 Qmax =

36、3.029 kN；2最大應(yīng)力= 168283.347/8980 = 18.74 N/mm；托梁的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f=205 N/mm 2；托梁的最大應(yīng)力計(jì)算值18.74 N/mm 2 小于 托梁的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值205 N/mm2, 滿足要求!托梁的最大撓度為0.09mm 小于 600/150 與 10 mm,滿足要求 !5、模板支架立桿荷載標(biāo)準(zhǔn)值( 軸力 ):作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風(fēng)荷載。5.1 靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值包括以下內(nèi)容：第 17頁共 44頁腳手架的自重 (kN) ：NG1 = 0.158 ×13.26 = 2.096 kN；鋼管的自重計(jì)算參照扣件式規(guī)范附錄A。5.1

37、.2模板的自重 (kN) ：NG2=0.35 ×0.6 × 0.6 = 0.126 kN；5.1.3鋼筋混凝土樓板自重 (kN) ：NG3=25 ×0.1 ×0.6 × 0.6 = 0.9 kN；經(jīng)計(jì)算得到，靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值 NG = N G1+NG2+NG3 = 3.122 kN ；5.2活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載。經(jīng)計(jì)算得到，活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 NQ = (2.5+2 )× 0.6 ×0.6 = 1.62 kN；3. 不考慮風(fēng)荷載時 , 立桿的軸向壓力設(shè)計(jì)值計(jì)算N = 1.2N G + 1.4N Q = 6.0

38、15 kN ；6、立桿的穩(wěn)定性計(jì)算 :立桿的穩(wěn)定性計(jì)算公式 :其中 N -立桿的軸心壓力設(shè)計(jì)值 (kN) ：N = 6.015 kN；-軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù) , 由長細(xì)比 lo/i查表得到；i -計(jì)算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑 (cm) ：i = 1.59 cm；A -立桿凈截面面積 (cm2) ：A = 4.24 cm2；W -立桿凈截面模量 ( 抵抗矩 )(cm 3) ：W=4.49 cm3；- 鋼管立桿最大應(yīng)力計(jì)算值(N/mm2) ；f-鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值： f =205 N/mm 2；L 0-計(jì)算長度 (m) ；如果完全參照扣件式規(guī)范，按下式計(jì)算l0 = h+2ak1-計(jì)算長度附加系數(shù)，

39、取值為1.155 ；u -計(jì)算長度系數(shù)，參照扣件式規(guī)范表；u = 1.7 ；a -立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點(diǎn)的長度；a = 0.4 m ；上式的計(jì)算結(jié)果：立桿計(jì)算長度 L 0 = h+2a = 1.2+0.4×2 = 2 m ；第 18頁共 44頁L0/i = 2000 / 15.9 = 126；由長細(xì)比 Lo/i的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù) = 0.417；鋼管立桿的最大應(yīng)力計(jì)算值；=6014.887/（ 0.417 ×424） = 34.019N/mm 2；鋼管立桿的最大應(yīng)力計(jì)算值2= 34.019 N/mm 小于 鋼管立桿的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f =2

40、205 N/mm，滿足要求！如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由下式計(jì)算l 0= k 1k2(h+2a)k1-計(jì)算長度附加系數(shù)按照表1取值 1.243 ；k2-計(jì)算長度附加系數(shù)， h+2a = 2按照表 2取值 1.027；上式的計(jì)算結(jié)果：立桿計(jì)算長度 L o = k 1k2(h+2a) = 1.243 ×1.027 × (1.2+0.4×2) = 2.553 m；Lo/i = 2553.122 / 15.9 = 161；由長細(xì)比 Lo/i的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0.271；鋼管立桿的最大應(yīng)力計(jì)算值；=6014.887/（ 0.271 ×

41、424） = 52.347N/mm2；鋼管立桿的最大應(yīng)力計(jì)算值2= 52.347 N/mm 小于 鋼管立桿的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f =2205 N/mm，滿足要求！模板承重架應(yīng)盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。以上表參照杜榮軍 :扣件式鋼管模板高支撐架設(shè)計(jì)和使用安全。第 19頁共 44頁計(jì)算書 2：一層頂梁支撐體系梁段 :KL19 。1、參數(shù)信息1.1模板支撐及構(gòu)造參數(shù)梁截面寬度 B(m):0.35 ；梁截面高度 D(m):0.75 ；混凝土板厚度 (mm):120.00 ；立桿沿梁跨度方向間距La(m):0.60 ；立桿上端伸出至模板支撐點(diǎn)長度a(m):0.10 ；立桿步距 h

42、(m):1.20 ；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m):1.00 ；梁支撐架搭設(shè)高度 H(m)：13.38 ；梁兩側(cè)立柱間距 (m):0.60 ；承重架支設(shè) : 無承重立桿，方木支撐垂直梁截面；采用的鋼管類型為 48×3；扣件連接方式 : 單扣件，考慮扣件質(zhì)量及保養(yǎng)情況，取扣件抗滑承載力折減系數(shù):0.80 ；1.2荷載參數(shù)模板自重 (kN/m2):0.35 ；鋼筋自重 (kN/m3):1.50 ；施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值 (kN/m2):2.5 ；新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2):18.0 ；第 20頁共 44頁傾倒混凝土側(cè)壓力 (kN/m2):2.0 ；振搗混凝土荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/

43、m2):2.0 ；1.3材料參數(shù)2木材品種：柏木；木材彈性模量E(N/mm) ：10000.0 ；22；木材抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 fm(N/mm) ：17.0；木材抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 fv(N/mm ) ：1.72面板類型：膠合面板；面板彈性模量E(N/mm) ：9500.0 ；2面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 fm(N/mm) ： 13.0 ；1.4梁底模板參數(shù)梁底方木截面寬度 b(mm)：40.0 ；梁底方木截面高度 h(mm)：70.0 ；梁底縱向支撐根數(shù)： 4；面板厚度 (mm)： 15.0 ；1.5梁側(cè)模板參數(shù)主楞間距 (mm)：500；次楞根數(shù)： 4；主楞豎向支撐點(diǎn)數(shù)量為：3；支撐點(diǎn)豎向間距為： 200

44、mm，200mm；穿梁螺栓水平間距 (mm)：500；穿梁螺栓直徑 (mm)： M14；主楞龍骨材料：木楞 , ，寬度 80mm，高度 100mm；主楞合并根數(shù)： 2；次楞龍骨材料：木楞，寬度60mm，高度 80mm；2、梁模板荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算2.1梁側(cè)模板荷載強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。其中 - 混凝土的重力密度，取 24.000kN/m3 ；t -新澆混凝土的初凝時間，可按現(xiàn)場實(shí)際值取，輸入0時系統(tǒng)按 200/(T+15) 計(jì)算，得 5.714h ；T -混凝土的入模溫度，取 20.000 ；V -混凝土的澆筑速度，取 1.500m

45、/h ；第 21頁共 44頁H -混凝土側(cè)壓力計(jì)算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.750m；1-外加劑影響修正系數(shù)，取1.200 ；2-混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.150 。根據(jù)以上兩個公式計(jì)算的新澆筑混凝土對模板的最大側(cè)壓力F；分別計(jì)算得 50.994 kN/m2、 18.000 kN/m2 ，取較小值 18.000 kN/m2 作為本工程計(jì)算荷載。2.2梁側(cè)模板面板的計(jì)算面板為受彎結(jié)構(gòu) , 需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和剛度。強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。次楞（內(nèi)龍骨）的根數(shù)為 4根。面板按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算。面板計(jì)算簡

46、圖 ( 單位： mm)3.1強(qiáng)度計(jì)算跨中彎矩計(jì)算公式如下 :其中， W -面板的凈截面抵抗矩， W = 50×1.5 × 1.5/6=18.75cm 3；M -面板的最大彎距 (N.mm)；2 - 面板的彎曲應(yīng)力計(jì)算值 (N/mm)2f -面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 (N/mm) ；按以下公式計(jì)算面板跨中彎矩：其中 ，q -作用在模板上的側(cè)壓力，包括:新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值: q 1= 1.2 × 0.5 ×18× 0.9=9.72kN/m ；傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值: q 2= 1.4 × 0.5 ×2×0.9=1.26

47、kN/m ；第 22頁共 44頁q = q 1+q2 = 9.720+1.260 = 10.980 kN/m；計(jì)算跨度 ( 內(nèi)楞間距 ): l = 210mm ；面板的最大彎距 M= 0.1 ×10.98 ×2102= 4.84 × 104N.mm；經(jīng)計(jì)算得到，面板的受彎應(yīng)力計(jì)算值 :442； = 4.84 ×10×/ 1.8810 =2.582N/mm面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 : f = 13N/mm2；面板的受彎應(yīng)力計(jì)算值 =2.582N/mm2 小于 面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f=13N/mm 2，滿足要求！3.2撓度驗(yàn)算q-作用在模板上的側(cè)壓力線

48、荷載標(biāo)準(zhǔn)值: q = 18×0.5 = 9N/mm ；l-計(jì)算跨度 ( 內(nèi)楞間距 ): l = 210mm；E-面板材質(zhì)的彈性模量 : E = 9500N/mm2；I-面板的截面慣性矩 : I = 50 × 1.5 ×1.5 ×1.5/12=14.06cm4；面板的最大撓度計(jì)算值4× ××5；: = 0.677 ×9×210/(100 95001.4110 ) = 0.089 mm面板的最大容許撓度值 : = l/250 =210/250 = 0.84mm；面板的最大撓度計(jì)算值 =0.089mm 小于 面

49、板的最大容許撓度值 =0.84mm ，滿足要求！4、梁側(cè)模板內(nèi)外楞的計(jì)算4.1內(nèi)楞計(jì)算內(nèi)楞 ( 木或鋼 ) 直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算。本工程中，龍骨采用木楞，截面寬度60mm，截面高度 80mm，截面慣性矩 I 和截面抵抗矩 W分別為 :W = 6×82× 1/6 = 64cm 3；I = 6 ×83× 1/12 = 256cm 4；第 23頁共 44頁內(nèi)楞計(jì)算簡圖內(nèi)楞強(qiáng)度驗(yàn)算強(qiáng)度驗(yàn)算計(jì)算公式如下 :2其中， - 內(nèi)楞彎曲應(yīng)力計(jì)算值 (N/mm) ；M -內(nèi)楞的最大彎距 (N.mm)；W -內(nèi)楞的凈截面抵抗矩；f -2內(nèi)

50、楞的強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 (N/mm) 。按以下公式計(jì)算內(nèi)楞跨中彎矩：其中，作用在內(nèi)楞的荷載， q = (1.2 ×18× 0.9+1.4 × 2× 0.9)×0.21=4.61kN/m ；內(nèi)楞計(jì)算跨度 ( 外楞間距 ): l = 500mm；內(nèi)楞的最大彎距 : M=0.1 ×4.61 ×500.00 2= 1.15 × 105N.mm；最大支座力 :R=1.1 ×4.612 ×0.5=2.536 kN ；經(jīng)計(jì)算得到，內(nèi)楞的最大受彎應(yīng)力計(jì)算值 = 1.155×42×10= 1.801N

51、/mm；/6.4010內(nèi)楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 : f = 17N/mm2；內(nèi)楞最大受彎應(yīng)力計(jì)算值 = 1.801 N/mm2小于內(nèi)楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f=17N/mm 2，滿足要求！內(nèi)楞的撓度驗(yàn)算其中 l-計(jì)算跨度 ( 外楞間距 ) ：l = 500mm ；q-作用在模板上的側(cè)壓力線荷載標(biāo)準(zhǔn)值：q =18.00 × 0.21= 3.78 N/mm ；E -2內(nèi)楞的彈性模量： 10000N/mm；第 24頁共 44頁I -內(nèi)楞的截面慣性矩： I = 2.5664× 10 mm；4×××6；內(nèi)楞的最大撓度計(jì)算值 : = 0.677 ×3.78

52、 ×500/(100100002.5610 ) = 0.062 mm內(nèi)楞的最大容許撓度值 : = 500/250=2mm ；內(nèi)楞的最大撓度計(jì)算值=0.062mm 小于 內(nèi)楞的最大容許撓度值 =2mm，滿足要求！4.2外楞計(jì)算外楞 ( 木或鋼 ) 承受內(nèi)楞傳遞的集中力， 取內(nèi)楞的最大支座力 2.536kN, 按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算。本工程中，外龍骨采用 2根木楞，截面寬度 80mm，截面高度 100mm，截面慣性矩 I 和截面抵抗矩 W分別為 :W = 8×102×2/6 = 266.67cm 3；I = 8 ×103×2/12 = 1333.33cm 4；外楞計(jì)算簡圖外楞彎矩圖 (kN.m)第 25頁共 44頁外楞變形圖 (mm)外楞抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算其中 -外楞受彎應(yīng)力計(jì)算值2(N/mm)M -外楞的最大彎距 (N.mm)；W -外楞的凈截面抵抗矩；f -2外楞的強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 (N/mm)