綜采工作面供電設(shè)計計算1

1、3043綜采工作面供電設(shè)計編制單位： 機電科 編制： 設(shè)計： 審核： 2010年8月4日目 錄1、工作面概況41.1、設(shè)備選用41.1.1工作面設(shè)備41.1.2順槽機電設(shè)備41.2、工作面設(shè)備布置如附圖52、綜采工作面供電系統(tǒng)負(fù)荷計算52.1、電壓等級52.2、負(fù)荷統(tǒng)計63、移動變電站容量選擇93.1 1#移動變電站的選擇93.2 2#移動變電站的選擇93.3 3#移動變電站選擇93.4 4#移動變電站選擇103.5 5#移動變電站的選擇104、供電系統(tǒng)的擬定及高壓電纜選擇104.1、移變用高壓電纜選擇104.1.1供采煤機用高壓電纜選擇104.1.2供刮板機用高壓電纜選擇114.1.3供乳化

2、液泵、噴霧泵用移動變電站用高壓電纜選擇124.1.4供皮帶機用高壓電纜選擇134.2、高壓配電裝置選擇14進(jìn)線總開關(guān)、聯(lián)絡(luò)開關(guān)選擇154.2.2各出線開關(guān)選擇154.3支線電纜選擇164.3.1采煤機、刮板機用高壓電纜選擇164.3.2電纜截面選擇165、供電系統(tǒng)短路電流計算205.1綜采工作面移動變電站到煤機電機處電纜短路電流計算205.2高壓系統(tǒng)短路電流計算205.2.1 3043工作面2500KVA移變二次出口端短路電流計算：205.2.2 3043工作面2000KVA移變二次出口端短路電流計算：225.2.3 3043工作面800KVA移變二次出口端短路電流計算：235.2.4 304

3、3工作面500KVA移變二次出口端短路電流計算：235.2.5 3043皮帶機頭1000KVA移變二次出口端短路電流計算：245.3 低壓系統(tǒng)短路電流計算256、過電流保護(hù)裝置的整定296.1 1#移動變電站296.2 2#移動變電站326.3 3#移動變電站356.4 4#移動變電站376.5 5#移動變電站397、3043工作面保護(hù)接地措施427.1 井下保護(hù)接地裝置的裝設(shè)原則427.2保護(hù)接地的安裝地點和要求437.3保護(hù)接地裝置的安裝和接地438、供電系統(tǒng)實施注意事項43綜采工作面供電設(shè)計1、工作面概況3043工作面所在煤層為3號煤層，304采區(qū)。3043工作面兩順槽長度為1680m，

4、工作面切眼長度260m，煤層厚度4.8-5.2m，平均厚度5.17m，采煤方法為走向長壁一次采全高。1.1、設(shè)備選用工作面設(shè)備采煤機，采用太原礦山機器集團有限公司生產(chǎn)的MG650/1605-WD型電牽引采煤機。總裝機功率為1605KW，其中2臺截割電動機，每臺功率650KW，額定電壓3300KV，額定電流136A，功率因數(shù)（COS）0.85；交流牽引電動機2臺，功率90KW；交流破碎電動機1臺，功率90KW；油泵電機1臺，功率35KW。工作面刮板輸送機，采用山西煤礦機械制造有限責(zé)任公司的SGZ900/2×700型輸送機，機頭及機尾配用額定功率為700/350KW，額定電壓為3300V

5、的雙速電動機，其額定電流150/74A。順槽機電設(shè)備A、破碎機，采用山西煤礦機械制造有限責(zé)任公司生產(chǎn)的PLM2200型破碎機，其額定功率為200KW，額定電壓1140V，額定電流116A。B、轉(zhuǎn)載機，采用山西煤礦機械制造有限責(zé)任公司生產(chǎn)的SZZ900/375/187型轉(zhuǎn)載機，其額定功率為375/187KW，額定電壓為3300V，額定電流87/55A。C、順槽帶式輸送機，采用焦作市新立康輸送機械有限公司生產(chǎn)DSJ-120/150/2×355型可伸縮膠帶輸送機，額定功率為2×355KW，額定 1140V，額定電流×2129A，帶速3.15m/s，帶寬1.2m。D、乳化

6、液泵，無錫煤礦機械有限公司生產(chǎn)的BRW400/31.5×4A型3臺，額定功率250KW，額定電壓1140V，額定電流146A。E、噴霧泵，無錫煤礦機械有限公司生產(chǎn)的BPW400/16型2臺，額定功率90KW，額定電壓1140V，額定電流55.1A。F、離心泵,額定功率90KW，額定電壓1140V，額定電流55.1A。G、采煤機、轉(zhuǎn)載機、破碎機控制開關(guān)，采用KBSGZY-8SKC92152500KVA型負(fù)荷中心，額定電壓3300V、1140 V，額定電流3×500A（8回路）。刮板輸送機控制開關(guān)，采用QJR350/3.3型高壓軟起動器，額定電壓3300V，額定電流350A，由

7、KBSGZY2-T-2000/6/3.3型移動變電站供電。H、乳化液泵控制開關(guān)采用ZJT1-250/1140型變頻控制裝置，額定電流250A(三組合)，噴霧泵控制開關(guān)采用QBZ4×315型組合開關(guān)，額定電壓1140V，額定電流4×315A（四回路）。1.2、工作面設(shè)備布置如附圖2、綜采工作面供電系統(tǒng)負(fù)荷計算2.1、電壓等級304（3）變電所經(jīng)過1500米送來高壓6KV，經(jīng)過移動變電站分別向用電設(shè)備供電。（1）3300V電壓，采煤機、刮板輸送機和轉(zhuǎn)載機（2）1140V電壓，破碎機、乳化液泵、噴霧泵、帶式輸送機。（3）660V電壓，調(diào)度絞車、污水泵等。2.2、負(fù)荷統(tǒng)計根據(jù)用電設(shè)

8、備電壓等級，設(shè)備的布置擬選用5臺移動變電站，按移動變電站分組進(jìn)行負(fù)荷統(tǒng)計（見下表1）表1 綜采工作面負(fù)荷統(tǒng)計1#移動變電站設(shè)備名稱部位電動機型號電機數(shù)額定功率（KW）額定電壓（V）額定電流（A）功率因數(shù)（COS）MG650/1605-WD型電牽引采煤機截割電機YBCS-6502650×23300136×20.80SZZ900/375/187型轉(zhuǎn)載機YBSD-375/187-4/8(雙速電動機)2375187330087550.85PLM2200型破碎機20011401160.85小結(jié)功率PPN2270KW加權(quán)平均功率因數(shù)COSwm0.80表22#移動變電站設(shè)備名稱型號電動機

9、型號電動機數(shù)額定功率（KW）額定電壓（V）額定電流（A）額定功率因數(shù)（COS）SGZ900/700×2型刮板輸送機SGZ900/700×2YBSD-700/350-4/8(雙速電動機)2700/350×23300150/74×20.82小結(jié)功率PPN1400KW加權(quán)平均功率因數(shù)COSwm0.82表3：3#移動變電站設(shè)備名稱型號電動機型號電動機數(shù)額定功率（KW）額定電壓（V）額定電流（A）額定功率因數(shù)（COS）BRW400/31.5×4A型1#乳化液泵BRW400/31.5×4AYBSS-31525011401460.85BRW400/

10、31.5×4A型2#乳化液泵BRW400/31.5×4A25011401460.85BRW400/31.5×4A型3#乳化液泵乳化液泵BRW400/31.5×4A25011401460.85小結(jié)功率PPN750KW加權(quán)平均功率因數(shù)COSwm0.85表4：4#移動變電站設(shè)備名稱型號電機型號電機數(shù)量額定功率（KW）額定電壓（V）額定電流（A）額定功率因數(shù)（COS）BPW400/16型1#噴霧泵BPW400/1690114055.10.85BPW400/16型2#噴霧泵BPW400/1690114055.10.85離心泵190114055.10.85小結(jié)功率P

11、PN90×3=270KW加權(quán)平均功率因數(shù)COSwm0.85表5：5#移動變電站設(shè)備名稱型號電機型號電機數(shù)量額定功率（KW）額定電壓（V）額定電流（A）額定功率因數(shù)（COS）皮帶機前電機135511401290.85皮帶機后電機35511401290.85液壓自動漲緊15.5114040.85小結(jié)功率PPN710+5.5=71.5KW加權(quán)平均功率因數(shù)COSwm0.853、移動變電站容量選擇根據(jù)供電系統(tǒng)的擬定原則，擬選擇5臺移動變電站。由于采煤機（總裝功率1605KW），刮板輸送機（700×2KW），單機容量較大，再考慮過電流保護(hù)裝置靈敏系數(shù)要求，分別由1臺移動變電站來供電。3

12、.1 1#移動變電站的選擇1#移動變電站擬向采煤機、轉(zhuǎn)載機、破碎機供電，其計算負(fù)荷為Sca=式中Kde：需用系數(shù)，取kde=0.4+0.6=0.4+0.6×=0.824COSwm：加權(quán)平均功率因數(shù)，取0.80選取1臺KSGZY-2500/6,6000V/3300V/1140V，額定容量為2500KVA2338.75KVA，滿足供電的要求。其中3300V容量為2200KVA ,1140V容量為300KVA。3.2 2#移動變電站的選擇2#移動變電站擬向刮板輸送機供電，變壓器的容量計算值為Sca=式中Kde：需用系數(shù)取Kde=1,COSwm=0.82選用1臺KSGZY2-T-2000/6

13、型移動變電站，6000V/3300V,額定容量2000KVA1707.3KVA,滿足要求。3.3 3#移動變電站選擇3#移動變電站擬向乳化液泵等供電，變壓器的計算容量為：Sca=式中Kde=0.4+0.6COSwm取0. 82選用一臺KSGZY-800/6型移變電站，6000V/1200V,其額定容量800KVA731.7KVA，滿足要求。3.4 4#移動變電站選擇4#移動變電站擬向噴霧泵、離心泵等供電，變壓器的計算容量為：Sca=式中Kde=0.4+0.6COSwm取0. 85結(jié)合實際情況考慮一定的備用量，選用一臺KSGZY-500/6型移變電站，6000V/1200V,其額定容量500KV

14、A190.6KVA，滿足要求。3.5 5#移動變電站的選擇5#移動變電站擬向膠帶輸送機供電，變壓器的計算容量為SCa=式中：Kde取1COSwm取0.85 選用KSGZY1000/6型移動變電站，6000V/1200V，其額定容量1000KVA835.3KVA,滿足要求。4、供電系統(tǒng)的擬定及高壓電纜選擇4.1、移變用高壓電纜選擇供采煤機用高壓電纜選擇電纜長度為1500m，電壓為6KV，移變的容量為2500KVA按經(jīng)濟電流密度選擇I=218.4A根據(jù)采區(qū)年利用小時30005000，選用銅芯電纜其經(jīng)濟密度為Icd=2.25所以Ae=97mm2選用MYPTJ3×95+3×35/3

15、+3×2.5的銅芯橡套電纜按長時允許電流校驗所選截面查表：MYPTJ3×95電纜的長時允許電流為245A>218.4A符合要求。按電壓損失校驗高壓配電線路允許電壓損失取5%得U=6000×5%=300V線路實際電壓損失Ums=140.6V300V電壓損失符合要求V小于300V，電壓損失滿足要求按熱穩(wěn)定條件校驗短路電流周期分量的穩(wěn)定值為Iss=3.67KVA電纜最小熱穩(wěn)定截面Amin=12.6mm2故選用電纜MYPTJ3×95+3×25/3+3×2.5符合要求供刮板機用高壓電纜選擇電纜長度為1500m，電壓為6KV，移變的容量為2

16、000KVA4.1.2.1按經(jīng)濟電流密度選擇I=134.7A根據(jù)采區(qū)年利用小時30005000，選用銅芯電纜其經(jīng)濟密度為Icd=2.25所以Ae=59.9mm2選用MYPTJ3×70+3×25/3+3×2.5的銅芯橡套電纜4.1.2.2按長時允許電流校驗所選截面查表：MYPTJ3×70電纜的長時允許電流為205A>134.7A符合要求。4.1.2.3按電壓損失校驗高壓配電線路允許電壓損失取5%得U=6000×5%=300V線路實際電壓損失Ums=117.6300V電壓損失符合要求V小于300V，電壓損失滿足要求4.1.2.4按熱穩(wěn)定條件校

17、驗短路電流周期分量的穩(wěn)定值為Iss=3.67KVA電纜最小熱穩(wěn)定截面Amin=12.6mm2故選用電纜MYPTJ3×70+3×25/3+3×2.5符合要求4.1.3供用高壓電纜選擇電纜長度為1500m，電壓為6KV，移變的容量為800KVA+500KVA4.1.3.1按經(jīng)濟電流密度選擇I=125.1A根據(jù)采區(qū)年利用小時30005000，選用銅芯電纜其經(jīng)濟密度為Icd=2.25所以Ae=55.6mm2故選用MYPTJ3×50+3×25/3+3×2.5的銅芯橡套電纜4.1.3.2按長時允許電流校驗所選截面查表：MYPTJ3×50

18、+3×25/3+3×2.5電纜的長時允許電流為170A>125.1A符合要求。4.1.3.3按電壓損失校驗高壓配電線路允許電壓損失取5%得U=6000×5%=300V線路實際電壓損失Ums=120300V電壓損失符合要求V小于300V，電壓損失滿足要求4.1.3.4按熱穩(wěn)定條件校驗短路電流周期分量的穩(wěn)定值為Iss=3.67KVA電纜最小熱穩(wěn)定截面Amin=12.6mm2故選用電纜MYPTJ3×50+3×25/3+3×2.5符合要求4.1.4供皮帶機用高壓電纜選擇電纜長度為60m，電壓為6KV，移變的容量為1000KVA4.1.4

19、.1按經(jīng)濟電流密度選擇I=96.2A根據(jù)采區(qū)年利用小時30005000，選用銅芯電纜其經(jīng)濟密度為Icd=2.25所以Ae=42.8mm2故選用MYPTJ3×50+3×25的銅芯橡套電纜4.1.4.2按長時允許電流校驗所選截面查表：MYPTJ3×50電纜的長時允許電流為170A>96.2A符合要求。4.1.4.3按電壓損失校驗高壓配電線路允許電壓損失取5%得U=6000×5%=300V線路實際電壓損失Ums=3.3300V電壓損失符合要求V小于300V，電壓損失滿足要求4.1.4.4按熱穩(wěn)定條件校驗短路電流周期分量的穩(wěn)定值為Iss=3.67KVA電纜

20、最小熱穩(wěn)定截面Amin=12.6mm2故選用電纜MYPTJ3×50+3×25/3+3×2.5符合要求4.2、高壓配電裝置選擇304（3）變電所一段采用雙回路供電，供電電壓6KV，電源引自中央電所，共有四回饋出線，分別向采煤機、刮板機、皮帶機、及分段開關(guān)處于斷開位置。當(dāng)其中一回進(jìn)線出現(xiàn)故障時，分段開關(guān)合上，由一回線路承擔(dān)全部負(fù)荷。進(jìn)線總開關(guān)、聯(lián)絡(luò)開關(guān)選擇根據(jù)上面計算In=574.4A故進(jìn)線總開關(guān)選用兩臺容量為630A的高壓配電裝置，聯(lián)絡(luò)開關(guān)選用一臺容量為630A的高壓配電裝置。4.2.2各出線開關(guān)選擇控制采煤機用移動變電站高壓配電裝置選擇根據(jù)上面計算In=218.4

21、A故選用一臺容量為200A的高壓配電裝置?？刂乒伟鍣C用移動變電站高壓配電裝置選擇根據(jù)上面計算In=134.7A故選用一臺容量為200A的高壓配電裝置?？刂破C用移動變電站高壓配電裝置選擇根據(jù)上面計算In=96.2A故選用一臺容量為200A的高壓配電裝置。控制高壓配電裝置選擇根據(jù)上面計算In=125.1A故選用一臺容量為200A的高壓配電裝置。4.3支線電纜選擇 采煤機、刮板機用高壓電纜選擇4.3.1.1電纜型號確定采煤機、刮板機功率在1000KW以上，單機功率較大，為保證設(shè)備正常啟動，降低起動時電壓損失，應(yīng)采用3.3KV電壓供電。且采煤機、刮板機移動性較大，故采煤機用電纜選用MCPT1.9/

22、3.3型采煤機用金屬屏蔽監(jiān)視型橡套軟電纜，刮板機用電纜選用MCPTJ1.9/3.3型礦用移動屬屏蔽監(jiān)視型橡套軟電纜。4.3.2電纜截面選擇采煤機電纜截面選擇電纜長度為500m，電壓為3.3KV，采煤機功率為1605KWa、按經(jīng)濟電流密度選擇I=280.8A根據(jù)采區(qū)年利用小時30005000，選用銅芯電纜其經(jīng)濟密度為Icd=2.25所以Ae=124.8mm2選用MCPT3×120+1×50+7×6型銅芯橡套電纜b、按長時允許電流校驗所選截面查表：MCPT3×120+1×50+7×6電纜的長時允許電流為335A>330.4A符合要求

23、。c、按電壓損失校驗高壓配電線路允許電壓損失取5%得U=3300×5%=165V線路實際電壓損失Ums=47.7165V電壓損失符合要求V小于300V，電壓損失滿足要求d、按熱穩(wěn)定條件校驗短路電流周期分量的穩(wěn)定值為Iss=6.42KVA電纜最小熱穩(wěn)定截面Amin=22.1mm2故選用電纜MCPT3×120+1×50+7×6符合要求刮板機電纜截面選擇后電機高速運行時電纜選擇電纜長度為500m，電壓為3.3KV，刮板機功率為700KWa、按經(jīng)濟電流密度選擇I=144.1A根據(jù)采區(qū)年利用小時30005000，選用銅芯電纜其經(jīng)濟密度為Icd=2.25所以Ae=6

24、4mm2故選用MCPTJ3×70+1×35+7×6型銅芯橡套電纜b、按長時允許電流校驗所選截面查表：MCPTJ3×70電纜的長時允許電流為235A>129.7A符合要求。c、按電壓損失校驗高壓配電線路允許電壓損失取5%得U=3300×5%=165V線路實際電壓損失Ums=32.8165V電壓損失符合要求V小于300V，電壓損失滿足要求d、按熱穩(wěn)定條件校驗短路電流周期分量的穩(wěn)定值為Iss=6.42KVA電纜最小熱穩(wěn)定截面Amin=22.1mm2故選用電纜MCPTJ 3×70+1×35+7×6符合要求根據(jù)后電機高

25、速運行時電纜選擇情況，當(dāng)后電機低速運行時，功率為350KW是高速時的一半，選用MCPTJ 3×70+1×35+7×6電纜，符合要求。同理前電機高、低速電纜也選擇MCPTJ 3×70+1×35+7×6型電纜也符合要求。轉(zhuǎn)載機電纜截面選擇轉(zhuǎn)載機電機高速運行時電纜選擇電纜長度為200m，電壓為3.3KV，刮板機功率為375KWa、按經(jīng)濟電流密度選擇I=77.2A根據(jù)采區(qū)年利用小時30005000，選用銅芯電纜其經(jīng)濟密度為Icd=2.25所以Ae=34.3mm2故選用MCPTJ3×50+1×25+7×6型銅芯橡套

26、電纜b、按長時允許電流校驗所選截面查表：MCPTJ3×50電纜的長時允許電流為190A>77.2A符合要求。c、按電壓損失校驗高壓配電線路允許電壓損失取5%得U=3300×5%=165V線路實際電壓損失Ums=10.7165V電壓損失符合要求V小于300V，電壓損失滿足要求d、按熱穩(wěn)定條件校驗短路電流周期分量的穩(wěn)定值為Iss=6.42KVA電纜最小熱穩(wěn)定截面Amin=22.1mm2故選用電纜MCPTJ 3×50+1×25+7×6符合要求根據(jù)電機高速運行時電纜選擇情況，當(dāng)電機低速運行時，功率為187KW是高速時的一半，選用MCPTJ 3&#

27、215;50+1×25+7×6電纜，符合要求。4.3.2.破碎機、乳化液泵、噴霧泵、皮帶機電纜截面選擇按機械強度、供電電壓選用MYP型按電纜長時允許電流選擇破碎機、乳化液泵、噴霧泵、皮帶機、離心泵電機電纜截面并按電機額定電流進(jìn)行驗算后選擇結(jié)果如下：設(shè)備名稱電纜型號破碎機MYP-0.66/1.14-3×35+1×16乳化液泵MYP-0.66/1.14-3×70+1×25噴霧泵MYP-0.66/1.14-3×35+1×16皮帶機MYP-0.66/1.14-3×95+1×35離心泵MYP-0.66/1

28、.14-3×35+1×165、供電系統(tǒng)短路電流計算5.1綜采工作面移動變電站到煤機電機處電纜短路電流計算、短路電流計算時，其電壓取平均電壓，各電壓等級的平均電壓見下表表6： 標(biāo)準(zhǔn)電壓電壓等級的平均電壓值標(biāo)準(zhǔn)電壓/KV0.1270.220.380.661.143.361035平均Uar/kv0.1330.230.400.691.203.46.310.5375.1.2短路點的選定，綜采工作面供電計算，選移動變電站高壓電纜進(jìn)線端作為短路點，計算三相短路電流，校驗移動變電站的高壓開關(guān)的斷流能力，計算兩相短路電流，整定前級6KV隔爆開關(guān)中的繼電保護(hù)裝置。元件電抗的計算，6KV高壓供電

29、系統(tǒng)，在計算短路電流時，忽略短路回路中各元件的電阻。系統(tǒng)折算電抗Xsy=0.23其中，6KV系統(tǒng)的平均電壓Uar·1=6.3KV,3300V系統(tǒng)平均電壓Uar·2=3.4KV。5.2高壓系統(tǒng)短路電流計算5.2.1 3043工作面2500KVA移變二次出口端短路電流計算：（1）高壓電纜電阻、電抗：從中央變電所至304(3)采區(qū)變電所，電纜為銅芯3×185mm2L=3700m=3.7Km查表得R0=0.116/Km、XO=0.06/Km此段高壓高壓電纜電阻R1=3.7×0.116=0.4292 電抗X1=3.7×0.06=0.222從304(3)采

30、區(qū)變電所至3043工作面1#移變,電纜為銅芯3×95mm2L=1500m=1.5Km查表得R0=0.247/Km、XO=0.075/Km此段高壓電纜電阻R1=1.5×0.247=0.3705 電抗X1=1.5×0.075=0.1125高壓電纜總電阻Rg=0.4292+0.3705=0.7997總電抗Xg=0.222+0.1125=0.3345（2） 2500KVA移變電阻、電抗： 2500KVA移變?yōu)槿@組變壓器3300V為2200KVA，1140V為300KVA。 a、2200KVA出口端最小兩相短路電流計算查表得，KSBG變壓器二次電壓3300V,容量2200

31、KVA,阻抗ZY-2000/10/3.3KV移動變電站，電壓U%=5.5%，負(fù)載損耗PN=4950W.RT=0.0118ZT=U%=0.289XT=0.2887系統(tǒng)短路容量按50MVA計算,計算得系統(tǒng)阻抗XX=0.023R=0.7997/1.622+0.0118=0.3165X=0.023+0.3345/ 1.622+0.2887=0.4392兩相短路電流：Id2(2)=3140Ab、300KVA出口端最小兩相短路電流計算查表得: 300KVA Rb=0.0337 Xb=0.2022系統(tǒng)短路容量按50MVA計算,計算得系統(tǒng)阻抗XX=0.023R=0.7997/52+0.0337=0.06568

32、8X=0.023+0.3345/ 52+0.2022=0.23858兩相短路電流：Id2(2)=2424.2A5.2.2 3043工作面2000KVA移變二次出口端短路電流計算：1）從304(3)采區(qū)變電所至3043工作面2#移變,電纜為銅芯3×70mm2L=1500m=1.5Km查表得R0=0.284/Km、XO=0.072/Km此段高壓電纜電阻R1=1.5×0.294=0.441 電抗X1=1.5×0.072=0.108高壓電纜總電阻Rg=0.4292+0.441=0.8702總電抗Xg=0.222+0.108=0.332)移動變電站阻抗查表得，KSGZY-2

33、000/6/3.3KV移動變電站，阻抗電壓U%=5.5%，負(fù)載損耗PN=4950W.RT=0.0143ZT=U%=0.3179XT=0.3176系統(tǒng)短路容量按50MVA計算,計算得系統(tǒng)阻抗XX=0.023R=0.8702/1.622+0.0143=0.3459X=0.023+0.33/ 1.622+0.3176=0.46633）兩相短路電流：Id2(2)=2926A5.2.3 3043工作面800KVA移變二次出口端短路電流計算：1）從304(3)采區(qū)變電所至3043工作面3#移變,電纜為銅芯3×50mm2L=1500m=1.5Km查表得R0=0.412/Km、XO=0.075/Km

34、此段高壓電纜電阻R1=1.5×0.412=0.618 電抗X1=1.5×0.075=0.1125高壓電纜總電阻Rg=0.4292+0.618=1.0472總電抗Xg=0.222+0.1125=0.33452)移動變電站阻抗查表得，KSGZY-800/6/1.2KV移動變電站，R0=0.0135、XO=0.1072系統(tǒng)短路容量按50MVA計算,計算得系統(tǒng)阻抗XX=0.023R=1.0472/52+0.0135=0.0554X=0.023+0.3345/ 52+0.1072=0.143583）兩相短路電流：Id2(2)=3896A5.2.4 3043工作面500KVA移變二次出

35、口端短路電流計算：1）從304(3)采區(qū)變電所至3043工作面3#移變,電纜為銅芯3×50mm2L=1510m=1.51Km查表得R0=0.412/Km、XO=0.075/Km此段高壓電纜電阻R1=1.51×0.412=0.622 電抗X1=1.51×0.075=0.11325高壓電纜總電阻Rg=0.4292+0.622=1.0512總電抗Xg=0.222+0.11325=0.335252)移動變電站阻抗查表得，KSGZY-500/6/1.2KV移動變電站，R0=0.0204、XO=0.1280系統(tǒng)短路容量按50MVA計算,計算得系統(tǒng)阻抗XX=0.023R=1.0

36、512/52+0.0204=0.062448X=0.023+0.33525/ 52+0.128=0.164413）兩相短路電流：Id2(2)=3411.6A5.2.5 3043皮帶機頭1000KVA移變二次出口端短路電流計算：1）從304(3)采區(qū)變電所至3043皮帶機頭4#移變,電纜為銅芯3×50mm2L=60m=0.06Km查表得R0=0.412/Km、XO=0.075/Km此段高壓電纜電阻R1=0.06×0.412=0.02472 電抗X1=0.06×0.075=0.0045高壓電纜總電阻Rg=0.4292+0.02472=0.45392總電抗Xg=0.22

37、2+0.0045=0.22652)移動變電站阻抗查表得，KSGZY-1000/6/1.2KV移動變電站，R0=0.0101、XO=0.0931系統(tǒng)短路容量按50MVA計算,計算得系統(tǒng)阻抗XX=0.023R=0.45392/52+0.0101=0.02826X=0.023+0.2265/ 52+0.0931=0.125163）兩相短路電流：Id2(2)=4676A5.3 低壓系統(tǒng)短路電流計算綜采工作面1#移動變電站到采煤機電機處電纜短路電流計算（1）采煤機電纜阻抗查表得電纜MCPT3×120+1×50-500米，每相單位電阻值R0=0.192/Km、電抗值XO=0.068/K

38、m X2=X0L2=0.068×0.5=0.034R2=R0L2=0.192×0.5=0.096（2）短路回路的總阻抗R=0.3165+0.096=0.4125X= 0.4392+0.034=0.4732Z=0.628（3）采煤機電機處兩相短路電流IS2=2707A5.3.2綜采工作面1#移動變電站到破碎機電機處電纜短路電流計算（1）破碎機電纜阻抗查表得電纜MYP3×35+1×16-230米，每相單位電阻值R0=0.616/Km、電抗值XO=0.084/Km X2=X0L2=0.084×0.23=0.01932R2=R0L2=0.616

39、5;0.23=0.14168（2）短路回路的總阻抗R=0.065688+0.14168=0.207368X= 0.23858+0.01932=0.2579Z=0.2615（3）破碎機電機處兩相短路電流IS2=2294.5A5.3.3 綜采工作面1#移動變電站到轉(zhuǎn)載機電機處電纜短路電流計算轉(zhuǎn)載機電纜阻抗查表得電纜MYPT3×50+1×25-200米，每相單位電阻值R0=0.448/Km、電抗值XO=0.081/Km X2=X0L2=0.081×0.2=0.0162R2=R0L2=0.448×0.2=0.0896（6）短路回路的總阻抗R=0.3165+0.0

40、896=0.4061X= 0.4392+0.0162=0.4554Z=0.61（7）轉(zhuǎn)載機電機處兩相短路電流IS2=2786.9A5.3.4 綜采工作面2#移動變電站到刮板機機尾電機處電纜短路電流計算查表得電纜MCPT3×70+1×25-500米，每相單位電阻值R0=0.315/Km、電抗值XO=0.078/Km X2=X0L2=0.078×0.5=0.035R2=R0L2=0.315×0.5=0.1575（1）短路回路的總阻抗R=0.3459+0.1575=0.5034X= 0.4663+0.035=0.4689Z=0.68（2）刮板機電機處兩相短路電

41、流IS2=2471A5.3.5 綜采工作面移動變電站KSGZY-800/6/1.2KV到3#乳化泵電機處電纜短路電流計算低壓干線電阻阻抗：電纜3×70m2并3×70mm23×70mm2 20米查表：R0=0.315/km X0=0.078/kmR1=0.020×0.315=0.0063X1=0.020×0.078=0.00156并聯(lián)電阻：R=0.00315 X=0.00078低壓支線電阻阻抗：X2=X0L2=0.078×0.035=0.00273R2=R0L2=0.315×0.035=0.011025短路回路的總阻抗R=0.

42、0554+0.00315+0.011025=0.069575X= 0.15358+0.00078+0.00273=0.15709Z=0.172（5）乳化液泵電機處兩相短路電流IS2=3448A5.3.6 綜采工作面移動變電站KSGZY-500/6/1.2KV到離心泵電機處電纜短路電流計算低壓干線電阻阻抗：電纜3×95m2 10米查表：R0=0.23/km X0=0.075/kmR1=0.010×0.23=0.0023X1=0.010×0.075=0.00075低壓干線電阻阻抗：電纜3×35m2 300米查表：R0=0.616/km X0=0.084/km

43、X2=X0L2=0.084×0.3=0.0252R2=R0L2=0.616×0.3=0.1848短路回路的總阻抗R=0.062448+0.0046+0.1848=0.251848X= 0.16441+0.00075+0.0252=0.19036Z=0.3157（5）乳化泵電機處兩相短路電流IS2=1900.5A5.3.7 綜采工作面移動變電站KSGZY-1000/6/1.2KV到皮帶機電機處電纜短路電流計算查表得電纜MYP3×95+1×35-60米，每相單位電阻值R0=0.230/Km、電抗值XO=0.075/Km X2=X0L2=0.075×

44、0.06=0.0045R2=R0L2=0.230×0.06=0.0138（1）短路回路的總阻抗R=0.02826+0.0138=0.04206X= 0.12516+0.0045=0.12966Z=0.1834（2）皮帶機電機處兩相短路電流IS2=3271.5A表7： 各變壓器短路電流表編號變壓器容量負(fù)荷二次變壓器二次側(cè)最小兩相短路電流最遠(yuǎn)端短路電流電流（A）短路地點1#a2200KVA采煤機330031402707電機處轉(zhuǎn)載機330031402786.9電機處1#b300KVA破碎機11402424.22294.5電機處2#2000KVA刮板機330029262471電機處3#800

45、KVA乳化液泵114038963448電機處5#500KVA離心泵11403411.61900.5電機處4#1000KVA皮帶機114046763271.5電機處6、過電流保護(hù)裝置的整定6.1 1#移動變電站 1#移動變電站高壓配電箱過流保護(hù)裝置的整定A過載保護(hù)整定隔爆型高壓配電箱過載保護(hù)裝置的動作電流，按移動變電站一次側(cè)額定電流來整定，即Isb·0=1.05IMN=1.05×=252.6A整定值取250A，高壓配電箱裝置的額定電流為200A，過載倍數(shù)為250/2001.25倍B短路保護(hù)的整定，按躲開最大電動機起動，即采煤機起動，其他電動機正常運行來考慮，其一次側(cè)動作電流計

46、算值為 Iz式中： Kb變壓器的變比；并用公式：Id(2)/KbIz1.5進(jìn)行校驗。式中： Id(2)變壓器低壓側(cè)兩相短路電流，A； Iz高壓配電裝置過電流保護(hù)裝置的電流整值，對于電子式高壓綜合保護(hù)器，控電流互感器二次額定電流（5A）的1.6、2、3、4、5、6、7、8、9倍分級整定，其整定值計算公式為 n 式中n互感器二次額定電流（5A）的倍數(shù)； Ige高壓配電裝置的額定電流，A。 n=6.04則短路保護(hù)整定取6倍按移動變電站二次出線端最小兩相短路電流校驗Kr=2.6>1.5滿足要求。6.1.2 1#移動變電站低壓保護(hù)箱中過電流保護(hù)裝置的整定6.1.2.1 控制采煤機側(cè)A、過載保護(hù)整定

47、值Isb·0=IIMN=330.4A過載保護(hù)的整定值取Isb·0=330AB、短路保護(hù)的整定采煤機采用變頻控制裝置控制Isb·r5×330=1650A整定值取1650A動作電流倍數(shù)n=5倍按采煤機電機端最小兩相短路電流校驗Kr=1.64>1.5滿足要求。6.1.2.2 控制轉(zhuǎn)載機側(cè)A、高速側(cè)過載保護(hù)整定值Isb·0=IIMN=87A過載保護(hù)的整定值取Isb·0=90AB、短路保護(hù)的整定Isb·r6×90=540A整定值取540A動作電流倍數(shù)n=6倍Kr=5.16>1.5滿足要求。低速側(cè)整定按電機額定電流

48、進(jìn)行，具體為高速側(cè)過載保護(hù)整定值Isb·0=IIMN=55A短路保護(hù)的整定Isb·r6×55=330A整定值取330A動作電流倍數(shù)n=6倍按轉(zhuǎn)載機電機端最小兩相短路電流（高速側(cè)）校驗Kr=4.58>1.5滿足要求。6.1.2.3 控制破碎機側(cè)A、過載保護(hù)整定值Isb·0=IIMN=118A過載保護(hù)的整定值取Isb·0=120AB、短路保護(hù)的整定Isb·r6×120=720A整定值取720A動作電流倍數(shù)n=6倍按破碎機電機端最小兩相短路電流（高速側(cè)）校驗Kr=3.2>1.5滿足要求。6.2 2#移動變電站6.2.1

49、 2#移動變電站高壓配電箱電流保護(hù)裝置的整定2#移動變電站高壓配電箱過載保護(hù)裝置的動作2#移動變電站高壓配電箱，按移動變電站一次側(cè)額定電流來整定，即Isb·0=1.05IMN=1.05×=202.1A整定值取200A短路保護(hù)的整定，按躲開最大電動機起動，即刮板機起動，其一次側(cè)動作電流計算值為短路保護(hù)的整定，按躲開最大電動機起動，即采煤機起動，其他電動機正常運行來考慮，其一次側(cè)動作電流計算值為 Iz式中：Kb變壓器的變比；并用公式：Id(2)/KbIz1.5進(jìn)行校驗。式中：Id(2)變壓器低壓側(cè)兩相短路電流，A； Iz高壓配電裝置過電流保護(hù)裝置的電流整值，對于電子式高壓綜合保

50、護(hù)器，控電流互感器二次額定電流（5A）的1.6、2、3、4、5、6、7、8、9倍分級整定，其整定值計算公式為 n 式中n互感器二次額定電流（5A）的倍數(shù)； Ige高壓配電裝置的額定電流，A。 n=3.51則短路保護(hù)整定取4倍按移動變電站二次出線端最小兩相短路電流校驗的系數(shù)，其最小兩相短路電流為Kr=3.7>1.5滿足要求。6.2.2 移動變電站低壓保護(hù)箱中過流保護(hù)裝置的整定。（1）其過電流（速斷）保護(hù)整定值應(yīng)對大于下 控制開關(guān)的過電流（速斷）保護(hù)整定值，同時應(yīng)滿足 的系數(shù)的要求。過載保護(hù)整定值（按高速）Isb·0=IMN=150×2=300A過載保護(hù)的整定值取Isb&

51、#183;0=300A（2）短路保護(hù)的整定Isb·r （150+150）×5=1500A整定值取1500A按移動變電站二次出線端最小兩相短路電流校驗Kr=2.0 >1.5滿足要求。6.2.3刮板機高壓軟起動器整定刮板機采用高壓軟起動器控制，前后電機各一臺高壓起器前電機高壓起動器高速整定A、過載保護(hù)整定值Isb·0=IIMN=150A過載保護(hù)的整定值取Isb·0=150AB、短路保護(hù)的整定Isb·r6×150=900A整定值取900A動作電流倍數(shù)n=6倍前電機高壓起動器低速整定A、過載保護(hù)整定值Isb·0=IIMN=87

52、A過載保護(hù)的整定值取Isb·0=90AB、短路保護(hù)的整定Isb·r6×90=540A整定值取540A動作電流倍數(shù)n=6倍后電機高壓起動器高速整定A、過載保護(hù)整定值Isb·0=IIMN=150A過載保護(hù)的整定值取Isb·0=150AB、短路保護(hù)的整定Isb·r6×150=900A整定值取900A動作電流倍數(shù)n=6倍后電機高壓起動器低速整定A、過載保護(hù)整定值Isb·0=IIMN=87A過載保護(hù)的整定值取Isb·0=90AB、短路保護(hù)的整定Isb·r6×90=540A整定值取540A動作電流

53、倍數(shù)n=6倍按刮板機電機端最小兩相短路電流（高速側(cè)）校驗Kr=2.75>1.5滿足要求。6.3 3#移動變電站6.3.1 3#移動變電站電流保護(hù)裝置的整定3#移動變電站高壓配電箱過載保護(hù)裝置的動作電流，按移動變電站一次側(cè)額定電流來整定，即Isb·0=1.05IMN=1.05×=80.8A整定值取80A短路保護(hù)的整定，按躲開最大電動機起動，即刮板機起動，其一次側(cè)動作電流計算值為短路保護(hù)的整定，按躲開最大電動機起動，即采煤機起動，其他電動機正常運行來考慮，其一次側(cè)動作電流計算值為 Iz式中： Kb變壓器的變比；并用公式：Id(2)/KbIz1.5進(jìn)行校驗。式中： Id(2

54、)變壓器低壓側(cè)兩相短路電流，A； Iz高壓配電裝置過電流保護(hù)裝置的電流整值，對于電子式高壓綜合保護(hù)器，控電流互感器二次額定電流（5A）的1.6、2、3、4、5、6、7、8、9倍分級整定，其整定值計算公式為 n 式中n互感器二次額定電流（5A）的倍數(shù)； Ige高壓配電裝置的額定電流，A。 n=1.15則短路保護(hù)整定取1.6倍按移動變電站二次出線端最小兩相短路電流校驗的系數(shù)，其最小兩相短路電流為Kr=10.5>1.5滿足要求。6.3.2 移動變電站低壓保護(hù)箱中的過流保護(hù)裝置的整定A、其過電流（速斷）保護(hù)整定值應(yīng)對大于下 控制開關(guān)的過電流（速斷）保護(hù)整定值，同時應(yīng)滿足 的系數(shù)的要求。過載保護(hù)整定值（按高速）Isb·0=IMN=k0.7×（146×3）=306.6A過載保護(hù)的整定值取Isb·0=300AB、短路保護(hù)的整定Isb·rIQEkx=146×6+0.7×(146+146)= 1080.4A整定值取1000A按移動變電站二次出線端最小兩相短路電流校驗Kr=3.6 >1.5滿足要求?？刂迫榛罕秒姍C開關(guān)整定