剛構(gòu)連續(xù)箱梁合攏段施工技術(shù)

1、2014年度優(yōu)秀科技論文（技術(shù)總結(jié)） 剛構(gòu)連續(xù)箱梁合龍段施工技術(shù)剛構(gòu)連續(xù)箱梁合龍段施工技術(shù)內(nèi)容提要：本論文以興保鐵路武家溝河特大橋剛構(gòu)連續(xù)箱梁合龍段施工為例，介紹了直線段、合龍段施工的施工工藝，對其相應(yīng)的施工工藝進行深入的分析和研究，針對直線段、合龍段施工工藝的施工特點進行闡述，為類似工程提供有效的技術(shù)參考。關(guān)鍵詞：連續(xù)梁直線段、合龍段；墩體驗算；托架；預(yù)埋件1工程概況武家溝河特大橋起訖里程為DK13+869.47DK14389.40，全長519.93m，橋跨結(jié)構(gòu)形式為（1-24m+2-32m）單線簡支T梁+1-（48+4*80+48）m剛構(gòu)連續(xù)箱梁，本橋為單線橋。武家溝河特大橋共計合龍段6個

2、，合龍段分為次邊跨合龍段（2個）、邊跨合龍段（2個）、中跨合龍段（2個），合龍段長度均為2m，合龍段梁高3.8m，腹板厚0.45m，底板厚0.45m，頂板厚0.4m。全橋共計邊跨現(xiàn)澆直線段2個，現(xiàn)澆直線段長度3.7m，頂板寬7.4m，底板寬4.4m，梁高3.8m。圖1 武家溝河特大橋2總體施工方案武家溝河特大橋共計合龍段6個，合龍段分為次邊跨合龍段（2個）、邊跨合龍段（2個）、中跨合龍段（2個），邊跨現(xiàn)澆直線段2個。合龍段均采用掛籃進行合龍。3號墩現(xiàn)澆直線段采用墩旁托架法施工， 9號臺現(xiàn)澆直線段采用滿堂支架法施工。合龍段施工順序為：先次邊跨后邊跨再中跨。2.1現(xiàn)澆直線段施工方案武家溝河特大橋3

3、#墩現(xiàn)澆直線段采用墩旁托架進行施工。托架利用原0#塊托架，底模及側(cè)模采用0#塊模板改制，內(nèi)模采用竹膠模板。保方臺直線段采用滿堂腳手架進行施工，先保方臺地基換填2米卵石土，再在相應(yīng)的位置放枕木架設(shè)鋼管架。鋼管類型：50× 2.8mm ，立桿步距h：1m。立桿間距：縱距La=0.6m，橫距Lb=0.6m。2.1.1 3#墩柱抗傾覆穩(wěn)定性驗算圖2 3#墩受力圖如上圖所示，在F1，F(xiàn)2，F(xiàn)3作用一下，橋墩會產(chǎn)生繞傾覆軸方向的傾覆力矩，在橋墩自重G作用下，又會產(chǎn)生反方向的抗傾覆力矩。2.1.1.1抗傾覆穩(wěn)定性驗算Kt-抗傾覆穩(wěn)定系數(shù)F1-現(xiàn)澆梁體及模板自重（考慮振搗沖擊作用）F2-人群和設(shè)備自

4、重F3-托架自重G-墩柱自重ejx-力對于傾覆軸的偏心距 表1 3#墩受力情況力(KN)偏心距(m)F1=1556.74e1=0.4F2=40e2=1.724F3=112.5e3=2.5G=14586.7x=2.977計算得Kt=44.6遠遠大于限值1.5，因此，墩柱不存在傾覆的風險。2.1.1.2 3#墩墩身抗拉強度驗算截面內(nèi)力由于墩身自重會產(chǎn)生壓應(yīng)力，所以選取墩身上部截面進行驗算，驗算截面如圖所示。圖3 3#墩截面此截面承受的內(nèi)力為：豎直向下的軸力N(大小為F1+F2+F3),繞X軸的彎矩M（大小為F1*e1+ F2*e2+ F3*e3），經(jīng)計算N=1749.24KN,M=972.905K

5、N.m換算截面要算出墩身混凝土的應(yīng)力，就需要將鋼筋混凝土截面換算為均質(zhì)的混凝土截面即將截面內(nèi)的鋼筋換算成混凝土。C35混凝土彈性模量 鋼筋彈性模量 所以 =則鋼筋的換算截面面積A=（-1）A故可將鋼筋混凝土截面換算成素混凝土截面表2 3#墩截面面積A（mm）9517639.6204慣性矩IX（mm）2.1665E+13抵抗矩WX（mm）0.9848 E+10截面應(yīng)力換算截面為均質(zhì)的混凝土彈性體，在軸力N和彎矩M作用下，危險點（y值最大的點）將分別產(chǎn)生壓應(yīng)力和拉應(yīng)力。所以為壓應(yīng)力,因此，墩身混凝土不會產(chǎn)生受拉破壞。2.1.2保方臺直線段滿堂腳手架設(shè)計2.1.2.1參數(shù)信息鋼管類型：50×

6、; 2.8mm 立桿步距h：1m。立桿間距：縱距La=0.6m，橫距Lb=0.6m。作業(yè)層施工均布荷載標準值：60KN/m2。腳手板：木腳手板，腳手板自重：0.35KN/m2。扣件抗滑承載力折減系數(shù)：1。立桿支撐面：腳手架放置在地面枕木上。圖4 腳手架搭設(shè)體系剖面圖圖5 腳手架搭設(shè)體系平面圖2.1.2.2作業(yè)層縱向水平桿的計算縱向水平桿在橫向水平桿的上面，縱向水平桿按照三跨連續(xù)梁進行強度和撓度計算。將縱向水平桿上面的腳手板自重和施工活荷載作為均布荷載計算縱向水平桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算作用在縱向水平桿上的荷載值： qk1=（60+0.35）×0.2=12.07kN/m；

7、2.強度驗算最大彎距 Mmax=0.10q1la2=0.10×12.07×0.62=0.435kN·m；最大應(yīng)力計算值 =M/W=0.435×106/4.64×103=93.75N/mm2；縱向水平桿強度驗算：實際彎曲應(yīng)力計算值=93.75N/mm2小于抗彎強度設(shè)計值f=205N/mm2，滿足要求3.撓度計算最大撓度=0.677qk1la4/100EI=(0.677×12.07)×6004/(100×2.06×105×116000)=0.443mm；縱向水平桿撓度驗算：實際最大撓度計算值:=0.

8、443mm小于最大允許撓度值min（600/150，10）=4mm，滿足要求2.1.2.3作業(yè)層橫向水平桿的計算縱向水平桿在橫向水平桿的上面，縱向水平桿把荷載以集中力的形式傳遞給橫向水平桿，橫向水平桿按照多跨連續(xù)梁進行強度和撓度計算。1.縱向水平桿傳遞給橫向水平桿的集中力計算集中力設(shè)計值：F=q1l=12.07×0.6=7.24kN；2.橫向水平桿受力計算橫向水平桿按照多跨連續(xù)梁進行計算，計算簡圖如下：圖6 應(yīng)力圖圖7 彎矩圖圖8 撓度圖計算得到： 最大應(yīng)力：=196Mpa 最大彎矩：M=-1.1kN.m 最大變形：=0.706mm3.強度驗算最大應(yīng)力計算值=196N/mm2；橫向水

9、平桿強度驗算：實際彎曲應(yīng)力計算值=196N/mm2小于抗彎強度設(shè)計值f=205N/mm2，滿足要求。4.撓度驗算最大撓度=0.706mm；橫向水平桿撓度驗算：實際最大撓度計算值:=0.706mm小于最大允許撓度值min（600/150，10）=4mm，滿足要求。2.1.2.4作業(yè)層立桿扣件抗滑承載力的計算扣件的抗滑承載力按照下式計算: RRc 其中Rc-扣件抗滑承載力設(shè)計值。規(guī)范規(guī)定直角、旋轉(zhuǎn)單扣件承載力取值為8.00kN?？奂够休d力折減系數(shù)1，則該工程采用的單扣件承載力取值為8.000kN，雙扣件承載力取值為16.000kN；R-縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計值為7.24*2=

10、14.48kN。作業(yè)層立桿扣件抗滑承載力驗算：R16.000kN，立桿采用雙扣件，其抗滑承載力的設(shè)計計算,滿足要求。2.1.2.5立桿的穩(wěn)定性計算1.腳手架外圍立桿穩(wěn)定性計算(1).基本數(shù)據(jù)計算 外圍立桿長細比驗算依據(jù)扣件式規(guī)范第5.1.9條：長細比= l0/i = kuh/i查扣件式規(guī)范附錄C表C-1得：=1.75；立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑 ：i=1.59cm；=1.115×1.75×100/1.59=122.72外圍立桿長細比驗算：實際長細比計算值：=112.12小于容許長細比250 確定軸心受壓構(gòu)件的穩(wěn)定系數(shù)長細比=l0/i=kuh/i=122.72；所以，穩(wěn)定系數(shù)=0.4

11、4 (2).外圍立桿穩(wěn)定性計算不組合風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算=N/(A)f立桿的軸心壓力設(shè)計值N=1.2NG1k =1.2×14.48=17.38kN；=17380/（0.44×506）=78.06N/mm2；外圍立桿穩(wěn)定性驗算（不組合風荷載）：實際抗壓應(yīng)力計算值=78.06N/mm2小于抗壓強度設(shè)計值f=205N/mm2，滿足要求。2.腳手架內(nèi)部立桿穩(wěn)定性計算(1).基本數(shù)據(jù)計算 立桿長細比驗算依據(jù)扣件式規(guī)范第5.1.9條：長細比=l0/i=kuh/i=uh/i（k取為1）查扣件式規(guī)范附錄C表C-1得：=1.55；立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑：i=1.59cm；=1.155

12、15;1.55×100/1.59=112.6內(nèi)部立桿長細比驗算：實際長細比計算值：=112.6小于容許長細比250，滿足要求！ 確定軸心受壓構(gòu)件的穩(wěn)定系數(shù)長細比=l0/i=kuh/i=112.6穩(wěn)定系數(shù)經(jīng)過查表得到：=0.503；(2).立桿穩(wěn)定性計算=N/(A)f立桿的軸心壓力設(shè)計值N=1.2NG1k =1.2×14.48=22.08kN；=173760/(0.503×506)=68.27N/mm2；內(nèi)部立桿穩(wěn)定性驗算：實際抗壓應(yīng)力計算值=68.27N/ mm2小于抗壓強度設(shè)計值f=205N/mm2，滿足要求。2.1.2.6立桿的地基承載力計算立桿基礎(chǔ)底面的平均

13、壓力應(yīng)滿足下式的要求 pfg地基承載力設(shè)計值:地基承載力標準值：fgk=2000kPa；腳手架地基承載力調(diào)整系數(shù)：kc=0.4,故fg=800.000kPa；立桿基礎(chǔ)底面的平均壓力：p=N/A=14480/(200*200)=362kPa；p=362kPafg=800.000kPa；地基承載力滿足要求。2.1.3直線段工藝流程其工藝流程為：托架安裝鋪設(shè)平臺安裝支座鎖定臨時支座并設(shè)置預(yù)偏量布置墩頂及鋪設(shè)底模安裝外模及支架安裝底腹板鋼筋及預(yù)應(yīng)力管道安裝內(nèi)頂板模及支架安裝頂板鋼筋安裝內(nèi)腹板模及拉桿安裝端隔墻模板及拉桿安裝預(yù)埋件及預(yù)留孔檢查、調(diào)整澆筑砼、養(yǎng)護。直線梁段砼采用一次灌筑成型。1、托架安裝現(xiàn)

14、澆直線段托架采用0#塊托架，現(xiàn)澆直線段內(nèi)模支撐采用鋼管架，模板固定采用對拉桿與外模連接，見下圖所示：圖9 現(xiàn)澆直線段施工示意圖2、預(yù)壓現(xiàn)澆直線段托架及底模支架均采用0#塊托架，施工時均對托架進行預(yù)壓和驗算（見附件）。直線段施工時，由于墩身高度較大，無法采用支架施工，現(xiàn)場采用托架進行現(xiàn)澆直線段的施工。由于現(xiàn)場采取托架無配重不平衡施工，在澆筑混凝土時，施工及澆筑混凝土產(chǎn)生的荷載會對墩身造成偏心受壓，產(chǎn)生一定傾覆，因此需要檢算墩身的抗傾覆能力（計算見附件）。3、支座安裝永久支座安裝前對支座墊石進行檢查，支座安裝標高按設(shè)計要求控制，并控制兩個方向的四角高差不大于2mm，以保證平面兩個方向的水平；安裝時

15、，支座順橋向中心線與主梁中心線重合或平行，梁底支座安裝部位的混凝土應(yīng)平整、干凈。支座預(yù)偏量按監(jiān)控單位要求留設(shè)并鎖定。4、模板安裝現(xiàn)澆直線段底模板及側(cè)模板采用現(xiàn)場現(xiàn)有模板改制，內(nèi)模板采用15mm光面竹膠模板，內(nèi)模板支撐采用48mm鋼管支架，內(nèi)模板與外模板固定采用對拉桿。5、鋼筋、預(yù)應(yīng)力管道安裝及預(yù)埋件現(xiàn)澆直線段鋼筋及預(yù)應(yīng)力管道安裝要求與懸灌段相同，此處不再重復(fù)。施工中注意預(yù)埋件和預(yù)留空洞的位置和數(shù)量，不得遺漏，以免影響邊跨合龍段的施工。5、混凝土澆筑、養(yǎng)生現(xiàn)澆直線段混凝土采取一次性澆筑完成，澆筑時間控制在5小時之內(nèi)?；炷翝仓r，澆筑順序為底板-腹板-頂板?；炷翝仓r應(yīng)先澆筑兩端部位，然后由兩

16、端向中間澆筑?；炷琳駬v時，一定要加強對預(yù)應(yīng)力管道部位、張拉端錨后位置以及勁性骨架預(yù)埋件位置混凝土的振搗?；炷翝仓瓿珊髴?yīng)及時灑水覆蓋養(yǎng)護，養(yǎng)護時間不少于7天。6、模板、托架的拆除內(nèi)、外模板在混凝土強度達到規(guī)范要求后即可拆除，底模板及托架在邊跨合龍完成之后即可拆除。7、現(xiàn)澆段水平臨時約束措施邊跨直線段水平臨時約束措施，采用活動支座鎖定進行臨時約束，安裝邊跨活動支座時，鎖定連接桿。在邊跨合攏口臨時鎖定后，應(yīng)立即解除邊跨一側(cè)活動支座的約束（即邊墩上活動支座的連接桿），臨時鎖定力應(yīng)大于邊跨現(xiàn)澆段梁段與底模、活動支座之間的摩擦力。 2.2合龍段施工方案2.2.1合龍順序、合龍時間及溫度按照設(shè)計要求合

17、龍段施工順序為：先次邊跨后邊跨再中跨。合龍段均采用兩支掛籃對接，進行立模，綁扎鋼筋和預(yù)應(yīng)力管道等工作。合龍施工溫度為515，一般選擇一天當中溫度最低的時候進行。根據(jù)現(xiàn)場溫度統(tǒng)計合龍時間選擇在晚上22：00至凌晨6：00這段時間進行，并根據(jù)合龍當天實測溫度進行調(diào)整。2.2.2合龍總體方案次邊跨合龍方案：懸灌段施工完成后采用兩支掛籃對接，通過外施勁性骨架鎖口，并預(yù)張拉合龍束，澆筑合龍段混凝土。邊跨合龍方案：次邊跨合龍段完成后，施工A10號段，采用兩支掛籃對接，通過外施勁性骨架鎖口，并預(yù)張拉合龍束，澆筑合龍段混凝土。中跨合龍方案：懸灌段施工完成后，采用兩支掛籃對接，通過對中跨施加頂推力和外施勁性骨架

18、鎖口，并預(yù)張拉合龍束，澆筑合龍段混凝土。2.2.3合龍段施工工藝1、次邊跨合龍次邊跨合龍段施工順序：懸灌段9#段施工，并預(yù)埋勁性骨架預(yù)埋件及吊桿預(yù)留孔兩支掛籃對接模板安裝安裝底板鋼筋及預(yù)應(yīng)力管道安裝底板勁性骨架安裝腹板、隔板鋼筋及預(yù)應(yīng)力管道安裝內(nèi)模、頂板鋼筋、頂板縱向預(yù)應(yīng)力管道及頂板勁性骨架鎖定勁性骨架、并張拉臨時預(yù)應(yīng)力束澆筑合龍段混凝土并同時卸載次配重、養(yǎng)生混凝土強度達到設(shè)計要求，撤換臨時束為永久束，邊張拉合龍段預(yù)應(yīng)力束邊拆除勁性骨架、孔道壓漿拆除掛籃。2、邊跨合龍邊跨合龍段施工順序：現(xiàn)澆直線段、邊跨不平衡段10#段施工，并預(yù)埋勁性骨架預(yù)埋件及吊桿孔移動掛籃模板安裝 安裝底板鋼筋及預(yù)應(yīng)力管道

19、安裝底板勁性骨架安裝腹板及預(yù)應(yīng)力管道安裝內(nèi)模、頂板鋼筋、頂板縱向預(yù)應(yīng)力管道及頂板勁性骨架 鎖定勁性骨架、并張拉臨時預(yù)應(yīng)力束 澆筑合龍段混凝土、養(yǎng)生混凝土強度達到設(shè)計要求，撤換臨時束為永久束，邊張拉合龍段預(yù)應(yīng)力束邊拆除勁性骨架、孔道壓漿拆除墩旁托架及支座臨時約束。3、中跨合龍中跨合龍施工順序：懸灌段9#段施工，并預(yù)埋勁性骨架預(yù)埋件及吊桿預(yù)留孔兩支掛籃對接模板安裝安裝底板鋼筋及預(yù)應(yīng)力管道安裝底板勁性骨架安裝腹板、隔板鋼筋及腹板預(yù)應(yīng)力管道安裝內(nèi)模、頂板鋼筋、頂板縱向預(yù)應(yīng)力管道及頂板勁性骨架施加3000KN對頂力鎖定勁性骨架、并張拉臨時預(yù)應(yīng)力束澆筑合龍段拆除勁性骨架、預(yù)應(yīng)力孔道壓漿拆除掛籃完成體系轉(zhuǎn)換

20、。2.2.4施工方法2.2.4.1預(yù)埋件與預(yù)留孔連續(xù)梁最后一個懸灌段施工時，應(yīng)注意預(yù)埋合龍段勁性骨架鋼板。2.2.4.2模板及吊架安裝合龍段底模板利用0#塊鋼模板改制，側(cè)模板利用現(xiàn)澆直線段模板，內(nèi)模板采用15mm厚竹膠板。圖10 勁性骨架2.2.4.3配重次邊跨合龍時在懸臂段采用砂袋配重，邊跨、中跨合龍不進行配重，合龍段配重隨混凝土的澆筑數(shù)量逐漸卸載配重砂袋。2.2.4.4鋼筋及預(yù)應(yīng)力管道安裝合龍段鋼筋及預(yù)應(yīng)力管道安裝施工方法同懸灌梁鋼筋、預(yù)應(yīng)力管道的安裝。為節(jié)省時間，加快工期，合龍段鋼筋與預(yù)應(yīng)力管道及預(yù)應(yīng)力筋的安裝同時進行。需要注意的是：混凝土澆筑前，將鋼絞線全部穿入波紋管道，為防止?jié)仓艜r

21、波紋管堵塞，出接口處纏繞膠帶包裹外，還應(yīng)逐根檢查波紋管是否電焊花燒傷的孔洞；鋼筋安裝時縱向鋼筋一端焊接，另一端待勁性骨架鎖定后再進行焊接。2.2.4.5頂推1）千斤頂?shù)脑O(shè)置頂推通過勁性骨架施加頂推力，勁性骨架單端焊接固定，另一端通過在頂?shù)装逶O(shè)置牛腿作為頂推后背。武家溝河特大橋的合龍是在8月下旬晚上進行，合龍氣溫為515。頂推目的是使橋墩產(chǎn)生一個預(yù)偏位來抵抗因合龍溫差、結(jié)構(gòu)后期收縮、徐變等因素引起的橋墩水平位移。為避免產(chǎn)生橫橋向彎矩，千斤頂應(yīng)橫橋向均衡對稱設(shè)置，頂開時也應(yīng)同步進行。武家溝河特大橋的千斤頂設(shè)置如圖所示，分別在中跨合龍口的頂板設(shè)置1#、2#千斤頂，底板設(shè)置3#、4#千斤頂，頂推利用合

22、龍段勁性骨架作為支撐，施加3000kN頂推力。頂推時4個千斤頂同步分級加載。圖11 合龍頂推錨示意圖 圖12千斤頂布置示意圖2）頂推的控制頂開有兩種控制方法，即以頂開力控制和以頂開量雙控。從理論上講，兩種控制方法應(yīng)該是一致的，即頂開力與頂開量一一對應(yīng)。但由于實際結(jié)構(gòu)與理想結(jié)構(gòu)的差異等因素的影響，頂開力控制與頂開量控制不能完全對應(yīng)存在一定的偏差時以頂開量控制為宜。3）頂推的實施為保證合龍頂推時橋梁的安全，合龍頂推采用力和位移值雙控，以位移值控制為主。武家溝河特大橋在夜間22點進行合龍頂推鎖定，溫度為515。頂推過程中遵循同步、逐級加載的原則。施加頂推力時按照025%50%75%100%的順序分四

23、級加載，分級加載時保證箱梁位移的足夠時間。測量中跨各墩懸臂端部水平位移和高程變化情況，同時量測千斤頂活塞行程，以便與位移觀測值相校核。在頂推的同時，注意觀察墩梁結(jié)合部，防止出現(xiàn)異常情況。當加載至3000kN時，兩墩墩頂相對位移若尚未達到計算位移值，經(jīng)監(jiān)理、設(shè)計和監(jiān)控三方人員研究后確定是否繼續(xù)加載。當兩墩墩頂相對位移達到計算位移值時即使頂推力未達到3000KN后停止加載，頂推完成。2.2.4.6勁性骨架鎖定勁性骨架的作用是在澆筑合龍段混凝土前鎖定合龍段兩側(cè)的箱梁，防止合龍段混凝土在施加預(yù)應(yīng)力之前開裂。勁性骨架采用事先在兩端連續(xù)梁懸灌段（9#段）梁底板及頂板預(yù)埋的鋼板與4根加工的鋼板勁性骨架焊接，

24、勁性骨架焊接時先焊接一端，另一端在頂推完成之后再焊接。圖13 鋼板勁性骨架2.2.4.7臨時預(yù)應(yīng)力束張拉每個合龍段共設(shè)4處勁性骨架，在勁性骨架鎖定后，預(yù)先對稱張拉臨時束每根至642.5mpa。待混凝土澆筑澆筑完成，滿足設(shè)計張拉條件后，拆除臨時束換永久束，并張拉至設(shè)計值。圖14合龍段鎖定示意圖2.2.4.8混凝土澆筑及養(yǎng)生合龍段鎖定完成后，即可進行合龍段混凝土的澆筑。合龍段砼采用C55無收縮砼，砼坍落度（指砼到達澆筑點時）宜為16cm20cm。合龍段混凝土澆筑應(yīng)在4小時內(nèi)完成；澆筑混凝土時應(yīng)對混凝土加強搗固，特別是在波紋管密集的地方。為保證已澆筑的混凝土在規(guī)定齡期內(nèi)達到設(shè)計強度，并防止混凝土產(chǎn)生

25、收縮裂縫，混凝土澆筑后應(yīng)立刻進行養(yǎng)護工作。根據(jù)山西保德縣地區(qū)當?shù)氐臍庀髼l件，合龍段混凝土采用灑水保濕自然養(yǎng)護，養(yǎng)護期限不少于7天。養(yǎng)生覆蓋材料采用土工布，養(yǎng)護期間，必須保證混凝土表面濕潤。養(yǎng)護灑水頻率以能保證使混凝土表面保持充分潮濕為度。2.2.4.9預(yù)應(yīng)力筋的張拉、壓漿合龍段混凝土強度及彈模達到設(shè)計強度的100%，彈性模量達到設(shè)計值的100%且混凝土齡期不少于7天后，即可對合龍束進行張拉，張拉一次到位。張拉時遵循以下原則：先張拉長束，后張拉短束；先張拉外側(cè)束，后張拉內(nèi)側(cè)束。張拉采用張拉力和伸長量雙控，以應(yīng)力控制為主，并用伸長值進行校核，實際伸長值與理論伸長值的差值控制在±6%以內(nèi)。

26、預(yù)應(yīng)力筋張拉完成后,立即進行壓漿。2.2.4.10 體系轉(zhuǎn)換體系轉(zhuǎn)換在次邊跨合龍后進行，解除4號和8號墩的臨時固結(jié)，啟用永久支座。2.2.4.11托架拆除（1）拆除時按照“先木方及底模，后鋼桁梁；先非承重結(jié)構(gòu)，后承重結(jié)構(gòu)；先小桿件，后大桿件；先外部懸空桿件，后其它桿件”的原則即安裝的反程序進行。拆除前先降砂筒，以創(chuàng)造底模及分配方木與分配型鋼的的拆除空間。（2）節(jié)點板及螺栓的拆除螺栓的拆除按與其相連的桿件拆除順序拆除，銷釘需要經(jīng)過敲打拆除時，必須做好防落措施。節(jié)點板較重，可事先用鋼纜繩套住拆除。（3）組合桿件的拆除桿件較重，拆除時應(yīng)先用鋼纜繩套住以防墜落。吊移時，用卷揚機配合慢速吊放，同時，塔吊

27、配合二次吊移，并注意不要撞碰成品砼構(gòu)件表面與棧橋。2、安全保障措施A、過程安全1）、按技術(shù)要求進行整個托架的拆除工作，所有高處作業(yè)人員應(yīng)嚴格按高處作業(yè)規(guī)定執(zhí)行和遵守安全紀律、拆除工藝要求；2）、拆除現(xiàn)場必須設(shè)警戒區(qū)域，張掛醒目的警戒標志。警戒區(qū)域內(nèi)嚴禁非拆除人員通行或在托架下方繼續(xù)組織施工。3）、如遇強風雨雪等特殊氣候，不應(yīng)進行托架的拆除，夜間拆除作業(yè)，應(yīng)具備良好的照明設(shè)備。4）、拆除托架桿件時不允許猛烈的敲打和強扭等方法進行。對于懸空桿件應(yīng)用卷揚機或塔吊為主進行拆除，拆除時為保證桿件的平穩(wěn)應(yīng)設(shè)置纜繩輔助完成。5）、不允許分立面拆除或上下二步同時拆除，認真做到一步一清。B、設(shè)備安全1）、仔細檢查吊運設(shè)備包括鋼纜繩是否安全可靠，吊運設(shè)備固定可靠。2）、拆除所需的施工機械設(shè)備安裝后必須按規(guī)定進行驗收，合格方可使用，做好驗收記錄，驗收人員履行簽字手續(xù)。驗收內(nèi)容主要是：a、安裝位置是否符合施工要求，安裝是否堅固，機械是否穩(wěn)固。b、傳動部分是否靈活可靠，離合器是否靈活，制動器是否可靠，限位保險裝置是否有效，機械的潤滑情況是否良好。c、電氣設(shè)備是否安全可靠，電阻搖測記錄應(yīng)符合要求，漏電保護器靈敏可靠，接地接零保護正確。d、安全防護裝置完好，安全、